大跨度梁及高支模施工方案.docx

一、编制依据2二、工程概况2三、一层大梁支撑体系搭设案3四、二层大梁支撑体系搭设方案14五、高支模排架搭设方案25六、地下室排架卸荷计算32七、钢管、扣件的质量控制32八、搭设质量控制33九、施工安全要求33十、模板支撑构造要求34十一、附图358#食堂大跨度梁及高支模施工方案一、编制依据1、8#食堂施工图纸；2、标准、规范、规程及办法(1) 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002)；(2) 混凝土结构工程及验收规范(GB5020492)；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2000)；(4) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；(5) 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则危险性较大的分部分项工程安全管理办法二、工程概况8#楼食堂工程，该工程为框架结构，地上一层，层高6M,总建筑面积约为 1024皿。该工程由乐山市永祥多晶硅有限公司投资开发，四川省星辰建筑工程 有限公司总承包，乐山市新宇建筑设计有限公司设计，中国成达工程有限公司监 理。本工程模板支设高度均在5m以上，模板施工均属于危险性较大的分部分项 工程，其中裙楼5-8轴交A-D轴最大梁截面600*2000，跨度19.2m，5-8轴交 D-F轴梁截面600*1100，跨度，10.2m，A轴、F轴、1、2、3轴最大梁截面300*1100 支模高度6m；支模高度6m；属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程， 该部分方案按专家论证许可后，严格按施工方案施工。三、一层大梁支撑体系搭设方案一) 、结合本工程的结构形式和施工特点，A轴、F轴、1、2、3轴WKL1WKL2WKL3大梁截面300*1100、WKL6WKL9大梁截面300*1000，最大跨度 10.4m，支模高度5m，5轴、6轴、8轴WKL4WKL5WKL7梁截面积为600X2000，最 大跨度19.2m,其中WKL7, B轴交38轴最大跨度为27.2m,搭设高度4m属于大跨度 高支模，其搭设方案：凡梁最大截面大于800，框架梁及次梁最大跨度大于8m的 均加370X600 (M7.5砂浆砌筑)砖柱支撑垂直于梁下端，现浇楼板及其他梁最大 截面小于800,最大跨度小于8m的框架梁和连系梁整体钢管排架采用48X3.5钢 管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于600mm，梁两侧不大于 800mm，梁底均需加设双立杆支撑(400+300+400)，大于8m跨度梁下端；设置370 X600800砖支撑，设两道钢管水平杆预埋至砖柱支撑中，剪刀撑设置，沿大梁 方向，每跨中每6根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根 立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。二) 、小于800梁沿梁的方向加设(600+600) *600的支撑体系，纵横向水平拉杆步距1500mm，以传递上部荷载至基础部位。三) 、梁:L 600*2000 参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.60；梁截面高度D(m)： 2.0；混凝土板厚度(mm): 100.00；立杆沿梁跨度方向间距L (m): 0.60；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.40；立杆步距h(m)： 1.00；板底承重立杆横向间距或排距L(m)： 0.60； b梁支撑架搭设高度H(m)： 45.7；梁两侧立杆间距(m)： 1.0；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48X3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载 力折减系数：0.80；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00；模板自重(kN/m?)： 0.60；钢筋自重 (kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 28.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m。： 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2): 4.0；3. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2): 10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm): 13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)： 12.00；面板弹性模量E(N/mm2): 4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 12.5；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm): 48.0；梁底方木截面高度h(mm): 80.0；梁底纵向支撑根数：4；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)： M14；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm): 48.00；壁厚(mm): 3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 48.00；高度(mm)： 80.00；四) 、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值：F=0.22ytB1B2V1/2F=yH其中Y -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T -混凝土的入模温度，取30.000°C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；七一外加剂影响修正系数，取1.200；B2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本 工程计算荷载。五) 、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：。=M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩，W = 50X1.2X1.2/6=12cm3；M -面板的最大弯矩(Nmm)；。 一面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2X0.5X28.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4X0.5X4=2.8kN/m；计算跨度：l 二(1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大弯矩 M= 0.1X17.28X(1200-120)/(7-1)2 + 0,117X2.8X(1200-120)/(7-1)2= 6.66X 104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1X 17.280X(1200-120)/(7-1)/1000+1.2X2.800X(120 0-120)/(7-1)/1000=4.026 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=6.66X 104 /1.20X 104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值。=5.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f = 12.5N/mm2，满足要求！2. 挠度验算v =0.677ql4/(100El)Wv=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q =1 17.28N/mm；l-计算跨度：l =(1200-120)/(7-1)=180mm；E-面板材质的弹性模量：E = 4500N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I = 50X1.2X1.2X1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值：v =0.677X 17.28X(1200-120)/(7-1)4/(100X4500X7.20X 104) = 0.379 mm；面板的最大容许挠度值：v = l/250 =(1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 v=0.379mm小于面板的最大容许挠度值 v=0.72mm，满足要求！六) 、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩叩分别为:W = 800X 12X 12/6 = 1.92X 104003；I = 800X 12X 12X 12/12 = 1.15X 105mm4；1671671. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：。=M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q =1.2X(24.00+1.80)X1.20+0.60X0.80=30.298kN/m；1施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X0.80=4.480kN/m；q=30.298+4.480=34.778kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mm =0.1q1l2+0.117q2l2=0.1X30.298X 166.6672+0.117X4.48X 166.6672=9.87X 104Nmm；R =R =0.4q l+0.45q l=0.4X30.298X0.167+0.45X4.48X0.167=2.356kNA D12RB=Rc=1.1q1l+1.2q2l=1.1X30.298X0.167+1.2X4.48X0.167=6.451kN。=Mm /W=9.87X 104/1.92X 104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力。=5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f = 12.5N/mm2，满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下：v = 0.677ql4/(100EI)Wv=l/250其中，q作用在模板上的压力线荷载:q =q/1.2=25.248kN/m； 1l计算跨度(梁底支撑间距)：l =166.67mm；E-面板的弹性模量：E = 4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：v =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值：v =0. 67 7 X 30. 298X 166 . 74/(100 X 45 00X 1.15X 105)=0.305mm；面板的最大挠度计算值：v=0.305mm小于面板的最大允许挠度值：v =0.667mm，满足要求！七) 、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.451/0.8=8.063kN/m2. 方木的支撑力验算qmBOOBOO方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩叩分别为:W=4.8X8X8/6 = 51.2 cm3；1=4.8X8X8X8/12 = 204.8 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1X8.063X0.82 = 0.516 kNm；最大应力。二 M / W = 0.516X 106/51200 = 10.1 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值10.1 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：t = 3V/(2bh) 0其中最大剪力：V =0.6X8.063X0.8 = 3.87 kN；方木受剪应力计算值 t = 3X3.87X 1000/(2X48X80) = 1.512 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值1.512 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.6 N/mm2, 满足要求！方木挠度验算：计算公式如下：v = 0.677ql4/(100EI)Wv=l/250方木最大挠度计算值v= 0.677X8.063X8004/(100X 10000X204.8X 104)=1.092mm；方木的最大允许挠度v=0.800X1000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值v= 1.092 mm小于方木的最大允许挠度v=3 .2 mm, 满足要求！3. 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.356kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.451kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P =0.300/2X0.800X(1.2X0.120X24.000+1.4X2.000)+1.2X2X0.800 3X(1.200-0.120)X0.600=1.995kNUblkN b.45lk.N b.blkN 4.Jblk3OC.-L w 1L 16E 11673OC .-r dr-1戒 2(21卷(3)入14)5 回 秘简图(kNm)剪力图(kN)-0.217变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N4=1.021 kN；"3=9.781 kN；最大弯矩Mmax=0.306 kNm；最大挠度计算值Vmax=0.217 mm；最大应力 0=0.306X 106/4490=68.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值68.2 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强 度205 N/mm2,满足要求！八）、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的 双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）:R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.782 kN；R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！九）、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式o = N/（6A）Wf1. 梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =1.021 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0.129X7.6=1.177 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2X(0.80/2+0.30)X0.80X0.60+(0.80/2+0.30)X0.80X0.120X( 1.80+24.00)=2.484 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4X(2.000+2.000)X0.800/2+0.300/2X0.800=2.464 kN；N =N +N +N +N =1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kN； 12346-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.59；A -立杆净截面面积(cm2): A = 4.24；W -立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 4.49；。一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；1。-计算长度(m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算1 = h+2a立杆计算长度1 =1.5+0.4X2=2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6二0.326 ； 钢管立杆受压应力计算值；o=7146/(0.326X424) = 51.7 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算。=51.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.782 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0.129X(7.6-1.2)=1.177 kN；N =N1+N2 =9.782+0.991=10.774 kN ；6-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1o/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.59；A -立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W -立杆净截面抵抗矩（cm3）： W = 4.49；。-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；l。-计算长度（m）；模板支架立杆的计算长度应按下式计算l = h+2a立杆计算长度l =1.5+0.4X2=2.30 m；l /i =2300 / 15.9 = 145 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6二0.326 ； 钢管立杆受压应力计算值；o=10774/（0.326X424） = 77.9 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算。=77.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四、二层大梁支撑体系搭设方案一）结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交D-G轴二层大 梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m，属于大跨度高支模，其搭设方 案：整体钢管排架采用48X3. 0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方 向间距不大于600mm，梁两侧不大于1200mm，梁底均需加设双立杆支撑 （400+400+400），加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置： 第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距不大于1.5m，共设 五道水平拉杆（含板底一道），在8、11、。、£、F、G轴下部水平杆与已浇筑完成 的框架柱进行拉结；立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座 的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每10根立杆设 置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北向剪刀 撑间距不大于5m。二）、梁：L 600*1400单位:mm单位：mm三) 、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.60；梁截面高度D(m)： 1.40；混凝土板厚度(mm): 120.00；立杆沿梁跨度方向间距L (m): 0.50； a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.40；立杆步距h(m)： 1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)： 0.50； b梁支撑架搭设高度H(m)： 5.80；梁两侧立杆间距(m)： 1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48X3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载 力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00；模板自重(kN/m2)： 0.70；钢筋自重 (kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)： 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2): 4.0；3. 材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)： 10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm): 13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)： 12.00；面板弹性模量E(N/mm2): 4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 12.5；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm): 48.0；梁底方木截面高度h(mm): 80.0；梁底纵向支撑根数：5；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)： M14；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm): 48.00；壁厚(mm): 3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 48.00；高度(mm)： 80.00；四) 、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值：F=0.22ytB1B2V1/2F=yH其中Y -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T -混凝土的入模温度，取30.000°C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 七一外加剂影响修正系数，取1.200；B-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本 工程计算荷载。五) 、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：。=M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩，W = 50X1.2X1.2/6=12cm3；M -面板的最大弯矩(Nmm)；。-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2X0.5X28.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4X0.5X4=2.8kN/m；计算跨度：l 二(1400-120)/(8-1)= 182.86mm；面板的最大弯矩 M= 0.1X17.28X(1400-120)/(8-1)2 + 0.117X2.8X(1400-120)/(8-1)2= 6.87X 104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1X 17.280X(1400-120)/(8-1)/1000+1.2X2.800X(140 0-120)/(8-1)/1000=4.090 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=6.87X 104 /1.20X 104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值。=5.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f = 12.5N/mm2，满足要求！2. 挠度验算v =0.677ql4/(100El)Wv=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q =1 17.28N/mm；l-计算跨度：l =(1400-120)/(8-1)=182.86mm；E-面板材质的弹性模量：E = 4500N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I = 50X1.2X1.2X1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值：v =0.677X 17.28X(1400-120)/(8-1)4/(100X4500X7.20X 104) = 0.404 mm；面板的最大容许挠度值：v = l/250 =(1400-120)/(8-1)/250 = 0.731mm；面板的最大挠度计算值 v=0.404mm小于面板的最大容许挠度值 v=0.731mm，满足要求！六) 、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩叩分别为：W = 5 00X 12X 12/6 = 1.20X 104mm3；500X 12X 12X 12/12 = 7.20X 104mm4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：。=M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q =1.2X(24.00+1.80)X1.40+0.70X0.50=22.092kN/m；1施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X0.50=2.800kN/m；q=22.092+2.800=24.892kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mm =0.1q1l2+0.117q2l2=0.1X22.092X 1502+0.117X2.8X 1502=5.71X 104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4X22.092X0.15+0.45X2.8X0.15=1.515kNRB=Rc=1.1q1l+1.2q2l=1.1X22.092X0.15+1.2X2.8X0.15=4.149kN。=Mm /W=5.71X 104/1.20X 104=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力。=4.8 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f = 12.5N/mm2，满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v = 0.677ql4/(100EI)Wv=l/250其中，q作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.410kN/m；l计算跨度(梁底支撑间距)：l =150.00mm；E-面板的弹性模量：E = 4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：v =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值：v =0. 67 7 X 22 . 09 2X 1504/(100 X 45 00 X 7 . 20X 104)=0.234mm；面板的最大挠度计算值：v=0.234mm小于面板的最大允许挠度值：v =0.6mm，满足要求！七) 、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.149/0.5=8.298kN/m2. 方木的支撑力验算1_3r %r r r r r r r %r %r r ;r Jr r r ;r ;r %r %r 五_ _ _ _£_ _ _ _£_ _£ 日 '500500500方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩叩分别为：W=4.8X8X8/6 = 51.2 cm3；1=4.8X8X8X8/12 = 204.8 cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1X8.298X0.52 = 0.207 kNm；最大应力 。二 M / W = 0.207X 106/51200 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值4.1 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：t = 3V/(2bh) 0其中最大剪力：V =0.6X8.298X0.5 = 2.49 kN；方木受剪应力计算值 t = 3X2.49X1000/(2X48X80) = 0.972 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.972 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.6 N/mm2, 满足要求！方木挠度验算：计算公式如下：v = 0.677ql4/(100EI)Wv=l/250方木最大挠度计算值v= 0.677X8.298X5004/(100X10000X204.8X104)=0.171mm；方木的最大允许挠度v=0.500X1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值v= 0.171 mm小于方木的最大允许挠度v=2mm,满足要求！3. 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.515kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.149kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P=0.300/2X0.500X(1.2X0.120X24.000+1.4X2.000)+1.2X2X0.500 3X(1.400-0.120)X0.700=1.544kN3.0E9kN 4.149外I 4.149kN 4.149kN 3.059kM300200200200300I-I-(5)2凹阪於4简图(kNm)6.2：6.2360.9722.075 20750.972-2.074 -2.0746.2-6.2362.0872.0870.37276-0.972剪力图(kN)-0.245变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N4=0.972 kN；N2=N3=8.311 kN；最大弯矩Mmax=0.333 kNm；最大挠度计算值Vmax=0.248 mm；最大应力 0=0.333X 106/4490=74.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值74.2 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强 度205 N/mm2,满足要求！八）、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的 双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）:R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.311 kN；R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！九）、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式。=N/(6A)Wf1. 梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =0.972 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0.129X5.8=0.899 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2X(0.50/2+0.30)X0.50X0.70+(0.50/2+0.30)X0.50X0.120X( 1.80+24.00)=1.253 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4X(2.000+2.000)X0.500/2+0.300/2X0.500=1.120 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.972+0.899+1.253+1.12=4.243 kN；6轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.59；A -立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W -立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 4.49；。一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；1。-计算长度(m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算1 = h+2a立杆计算长度1 =1.5+0.4X2=2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6二0.326 ； 钢管立杆受压应力计算值；。=4243 /(0. 326X424) =