长江中路高架工程A标段箱梁支架设计方案.doc

长江中路高架工程箱梁支架施工设计方案一、 上部箱梁结构概况长江中路高架桥工程主线桥采用等截面大悬臂单箱四室斜腹板箱梁，标准顶板宽度25.5m，标准底板宽度16.5m；翼缘板悬臂3.5m，外挑悬臂厚度2260cm；箱梁顶板厚度26cm，底板厚2444cm，腹板厚度4575cm，梁高1.711.965m。跨越海港引河、世纪大道采用变截面大悬臂单箱四室斜腹板箱梁，标准顶宽25.5m，外侧斜腹板保持斜率不变，底板宽度变化；翼缘板悬臂3.5m，外挑悬臂厚度2260cm；箱梁顶板厚度26cm，底板厚2444cm，腹板厚度45135cm，梁高1.9653.265m。箱梁支点设横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽2.5m。二、 支架总体方案1、除世纪大道、崇川路口19m长汽车通道和海港引河桥中跨10m通航通道外，余均采用扣件式钢管支架：对于非变截面的梁，实腹段部分钢管间距采用90（横）*60（纵）；空腹段部分采用90*90的间距；翼板部分采用90*90间距。钢管步距1.2m。对于变截面的（第二、六、十联）在梁端实腹段采用30*60（纵），梁高大于1.965m的空腹段部分采用90*60（纵）。腹板下均加设一排钢管，使其成为45*60（纵）。非变截面钢管支架上采用15*15枋木作大横梁；10*10枋木作小横梁，上铺1.5cm竹胶板。2、世纪大道、崇川路口通道：世纪大道总宽25m，中间19m作通道。两侧各3m封闭。通道分幅为：双向机动车道，每车道宽5m；双向非机动车道，每车道宽2m；中间砼墩（标号：C25）宽1m，高0.7m；砼墩上用300钢管桩（高3.8m，间距2m）作墩，钢管上横向用50a#工字钢作横梁；机动车道上用50a工字钢、非机动车道上用28a工字钢作纵梁（间距90）。纵梁上立钢管（90*90），钢管上托上用10a工字钢作大横梁，上设10*10枋木作小横梁，上铺1.5cm竹胶板。3、海港引河桥：总宽66m，除中间10m作通航孔外，其余筑岛部分按陆上支架搭设。中间10m采用贝雷支架。三、 支架使用材料参数及所计算验算内容.1、 小横梁采用10*10杉木枋=9.5Mpa，=9.5Mpa， W=1/6*BH2=167cm3，I=1/12*BH3=833cm4，E=1*104Mpa，自重q=7KN/m3。2、 大横梁采用15*15杉木枋（或10a工字钢），枋木：=9.5Mpa，=9.5Mpa ，W=1/6*BH2=562.5cm3，I=1/12*BH3=4219cm4，E=1*104Mpa，自重q=7KN/m3。3、 立杆及纵横向连接杆采用48*3.5的钢管，考虑负公差，其力学参数按48*3的钢管计算。其A=d（D-d）=4.24cm2，I=（D4-d4）/64=10.78cm4，r=1.595cm，W=4.493cm3， 轴=140Mpa，弯=145Mpa ，=85Mpa，E=2.1*105Mpa。单位重：0.033KN/m。4、 上铺竹胶板采用15mm竹胶板，自重q=10KN/m3，E=7.5*103Mpa，=28Mpa，W=1/6*BH2=37.5cm3，I=1/12*BH3=28.125cm4，（取1m板宽计算）。5、 50号工字钢：=145Mpa，=85Mpa ，W=1860cm3，I=46500cm4，E=2.1*105Mpa，理论重93.61kg/m。6、 10号工字钢：=145Mpa，=85Mpa ，W=49cm3，I=245cm4，E=2.1*105Mpa，理论重11.261kg/m。7、 28a号工字钢：=145Mpa，=85Mpa ，W=508cm3，I=7110cm4，E=2.1*105Mpa，理论重43.492kg/m。8、300钢管： A=55.39cm2；I=5992cm4；W=399.44cm3；=145Mpa9、贝雷：=245Mpa，单片桁架容许剪力，W=3570cm3，I=250500cm4，E=2.1*105Mpa，单位重1KN/m。（未设加强弦杆）；10、枕木20*20杉木枋：=13Mpa，W=1/6*BH2=1333.3cm3，I=1/12*BH3=13333.3cm4，E=1*104Mpa，自重q=7KN/m3；11、临时承台支承桩50cm、壁厚1cm钢管桩：理论重1.2KN/m。所要计算验算的内容：普通段（第一、三、四、五、七、八、九联）实腹段钢管支架；普通段（第一、三、四、五、七、八、九联）空腹段钢管支架；变截面（第二、六、十联）实腹段钢管支架；变截面（第二、六、十联）空腹超过1.965m高的部分的支架；腹板处的支架加密验算；世纪大道通道支架的验算；海港引河桥贝雷支架的验算；四、 扣件式满堂钢管支架的验算满堂钢管支架搭设如图所示：墩中 跨中横梁 墩中 纵60 纵90 竖向步距1.2m 纵90 纵60 横90（30） 横90 横90 横90（30） 混凝土基础扫地管距混凝土基础0.2m 1.25m 1.25m 注：水平钢管步高1.2米,扫地管距地面0.2米，括号内为变截面实腹段一） 非变截面梁实腹箱体计算A荷载计算S=33.47m2结构荷载q箱体=33.47*26/16.5=52.74KN/m2，q翼板=1.47*26/3.5=10.92KN/m2。施工荷载q2=2.5KN/m2砼冲击荷载q3=2.0 KN/m2，砼振捣荷载q4=2.0 KN/m2风荷载q5=z*Uz*Us*Wo=1.78*1*1.2*0.5=1.07 KN/m2雪荷载：不考虑。荷载组合：a、砼振捣荷载与冲击荷载不同时考虑（即取一次）；b、风荷载在立杆计算中考虑。则：q箱体=52.74+2.5+2=57.24KN/m2，q翼板=10.92+2.5+2=15.42KN/m2。 B结构验算1、结构布置：钢管上托上搁15*15枋木大横杆，间距90，跨径60；大横杆上搁10*10枋木小横杆，间距25，跨径90；小横杆上铺竹胶板。2、小横杆计算：（跨径90，间距25）a）上铺竹胶板重：q1=0.015*10=0.15KN/m2， 小横杆自重：q2=0.1*0.1*7=0.07KN/m，则小横梁上单位荷载Q=57.24+0.15=57.39KN/m2，Q线=57.39*0.25+0.07=14.42KN/m，b) 按三跨连续梁简化法计算：弯曲强度：=Q线L2/10w=14.42*0.92/10*167*10-6=6.99Mpa=9.5Mpa。挠度：f= Q线L/150EI =14.42*0.94/150*1*104*833*10-8=0.8mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线L/2A=1.5*14.42*0.9/2*0.1*0.1=0.97MPa=1.7MPa3、大横梁计算：（跨径60，间距90）大横梁受力如图： P =12.98KN 0.05 0.25 0.25 0.05 R 0.6 RP=14.42*0.9=12.98KNR=3P/2+0.15*0.15*7*0.6/2=19.52KN M=0.3*R-0.25P+QL2/8=2.651KN*m弯曲强度：=M/W=2.651/562.5*10-6=4.71Mpa=9.5Mpa。挠度：f= PL3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5qL4/384EI=12.98*0.63/48*1*106*4219*10-8+2*12.98*0.05*（3*0.62-4*0.052）/48*1*104*4219*10-8+5*0.15*0.15*7*0.64/384*1*106*4219*10-8=0.14+0.07+0.006=0.22mm。剪应力: =1.5Q剪/A=1.5*19.6/0.15*0.15=1.3MPa=1.7MPa上铺竹胶板计算（按1m板宽，跨径25cm计算）q=57.24+0.15=57.39KN/m。弯曲强度：=qL2/10w=57.39*0.252/10*37.5*10-6=9.6Mpa=28Mpa。挠度：f=ql4/150EI=57.39*0.254/150*7.5*103*28.125*10-8=0.71mm。立杆稳定性计算。a、立杆上载荷计算：N1=2R=2*19.6=39.03KN（实际上不足2R）。b、立杆自重(根据标高计算，按最高立杆12m计)：N2=0.033*12+（0.9+0.6）*11*0.033=0.94KN则N=N1+N2=40.00KN，钢管脚手架竖向步距为1.2m，长细比=l/r=120/1.57=76.43。则查表得=0.735；M风=0.85*1.4*q5*la*h=0.85*1.4*1.07*0.6*1.2=0.09KN*m， 由=N/ A+M风/W，得=40.14/4.24*10-4+0.09/4.493*10-6=94.67+20.03=114.7Mpa=0.735*145=106.58Mpa。将该处水平横杆步距调整为60cm，则=0.877，=114.7Mpa=127.16Mpa。地基处理：一般地段30cm6%灰土处理+8cm碎石+10cmC15砼。地基应力：拟在已处理的地基上垫20*20cm枋木， 通过以上计算，传至枋木上的力N=40.14+风A=32.2+20.03*4.24*10-4=40.15KN，则枋木传力后应力=490KN/m2，地基处理后按45°角扩散，a2=（0.48+0.2+0.48）2=1.346m2，亦即自然土地基承受应力=40.15/1.346=29.83KN/M2通常的140KN/M2。如果按点传力（不考虑枋木），则a2=（2*0.48）20.92m2，=40.15/0.92=43.64140。二） 普通段空腹箱体计算1、结构布置：与实腹段相比，立杆横距仍为90，纵距改为90，小横杆间距用25cm。2、箱体荷载计算。取箱体空腹段最大截面作为整个计算单元：S=24.37m2。结构荷载q1=26*24.37/16.5=38.4KN/m2其余荷载（同实腹段）则组合后q=38.4+2.5+2=42.9KN/m2。3、小横杆计算：（跨径90，间距25）a、 Q线=（42.9+0.15）*0.25+0.07=10.8KN/mb、 按三跨连续梁简化法计算弯曲强度：=Q线l2/10w=10.8*0.92/10*167*10-6=5.24Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Q线l4/150EI=10.8*0.94/150*1*104*833*10-8=0.56mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线l/2A=1.5*10.8*0.9/2*0.1*0.1 =0.73 MPa=1.7Mpa P P P=9.72KN 0.2 0.25 0.25 0.2 R 0.9m R4、大横梁计算：（跨径90，间距90），大横梁受力如上图：P= Q线*0.9=10.8*0.9=9.72KNR=3P/2+0.15*0.15*7*0.9/2=14.65KN，M=14.65*0.45-9.72*0.25+0.152*7*0.92/8=4.2KNm弯曲强度：=M/W=4.2/562.5*10-6=7.5Mpa=9.5Mpa。挠度： f=PL3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5qL4/384EI=9.72*0.93/48*1*104*4219*10-8+2*9.72*0.2*（3*0.92-4*0.22）/48*1*104*4219*10-8+5*0.15*0.15*7*0.94/384*1*106*4219*10-8=0.51mm。 剪应力: =1.5Q剪/A=1.5*14.65/0.15*0.15=0.98MPa=1.7MPa5、上铺竹胶板计算参照实腹段（因竹胶板跨径未变，荷载减小，能满足）。6、立杆稳定性计算。a、 立杆上载荷：N1=2R=2×14.65=29.3KN。b、 立杆重同于实腹段：N2=0.94KN。则N=N1+N2=30.24KN，=N/ A+M风/W =30.24/4.24*10-4+0.09/4.493*10-6=71.65+20.03=91.68Mpa=106.58Mpa。参照实腹段计算，传至地基上的力N=30.38+20.03*4.24*10-4=30.39地基=30.39/0.92=33.03KN/m2=140,地基能满足要求。三） 变截面段（第二、六、十联）实腹箱体计算1、结构布置：立杆纵距60，横距30，小横杆间距用25cm。2、箱体荷载计算。取箱体最大截面（墩顶处，高3.265m）作为整个计算单元：S=53.49m2。结构荷载q1=26*53.49/14.286=97.35KN/m2其余荷载（同上所述）则组合后q=97.35+2.5+2=101.85KN/m2。3、小横杆计算：（跨径30，间距25）Q线=（101.85+0.15）*0.25+0.07=25.57KN/m按三跨连续梁简化法计算弯曲强度：=Q线l2/10w=25.57*0.32/10*167*10-6=1.38Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Q线l4/150EI=25.57*0.34/150*1*104*833*10-8=0.02mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线l/2A=1.5*25.57*0.3/2*0.1*0.1 =0.57 MPa=1.7MPa4、大横梁计算：（跨径60，间距30），大横梁受力如图： P P P=15.34KN 0.05 0.25 0.25 0.05 R 0.6m RP= Q线*0.3=15.34KNR=3P/2+0.15*0.15*7*0.6/2=23.1KN，M=23.1*0.3-15.34*0.25+0.15*0.15*7*0.62/8=3.09KNm弯曲强度：=M/W=3.09/562.5*10-6=5.49Mpa=9.5Mpa挠度： f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5qL4/384EI=15.34*0.63/48*1*104*4219*10-8+2*15.34*0.05*（3*0.62-4*0.052）/48*1*104*4219*10-8+5*0.15*0.15*7*0.64/384*1*106*4219*10-8=0.17+0.08+0.006=0.26mm。剪应力: =1.5Q剪/A=1.5*23.1/0.15*0.15=1.55MPa=1.7MPa5、上铺竹胶板计算参照实腹段（按1m板宽，跨径25cm计算）q=101.85+0.15=102KN/m。弯曲强度：=ql2/10w=102*0.252/10*37.5*10-6=17Mpa=28Mpa。挠度：f=ql4/150EI=102*0.254/150*7.5*103*28.125*10-8=1.26mm。6、立杆稳定性计算。c、 立杆上载荷：N1=2R=2×23.1=46.2KN。d、 立杆重：N2=0.94KN。则N=N1+N2=47.14KN，=N/ A+M风/W =47.14/4.24*10-4+0.09/4.493*10-6=111.89+20.03=131.92Mpa=106.58Mpa，失稳。将钢管步距调为45cm，则：长细比=l/r=45/1.57=28.66。则查表得=0.9；=131.92Mpa=132Mpa。参照普通段计算，传至地基上的力N=47.44+20.03*4.24*10-4=47.45地基=47.45/0.92=51.58KN/m2=140,地基能满足要求。四） 变截面段（第二、六联）空腹箱体计算1、结构布置：立杆纵距60，横距90，小横杆间距用25cm。2、箱体荷载计算。取空腹箱体最大截面（梁高3.265m）作为整个计算单元（荷载偏大）：S=32m2。结构荷载q1=26*32/14.286=58.24KN/m2其余荷载（同上所述）则组合后q=58.24+2.5+2=62.74KN/m2。3、小横杆计算：（跨径90，间距25）c、 Q线=（62.74+0.15）*0.25+0.07=15.79KN/md、 按三跨连续梁简化法计算弯曲强度：=Q线l2/10w=15.79*0.92/10*167*10-6=7.66Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Q线l4/150EI=15.79*0.94/150*1*104*833*10-8=0.8mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线l/2A=1.5*15.79*0.9/2*0.1*0.1 =1.07MPa=1.7MPa P P P=14.21KN 0.05 0.25 0.25 0.05 R 0.6m R4、大横梁计算：（跨径60，间距90），大横梁受力如上图：P= Q线*0.9=14.21KNR=3P/2+0.15*0.15*7*0.6/2=21.4KN，M=21.4*0.3-14.21*0.25+0.15*0.15*7*0.62/8=2.88KNm弯曲强度：=M/W=2.88/562.5*10-6=5.12Mpa=9.5Mpa挠度： f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5qL4/384EI=14.21*0.63/48*1*104*4219*10-8+2*14.21*0.05*（3*0.62-4*0.052）/48*1*104*4219*10-8+5*0.15*0.15*7*0.64/384*1*106*4219*10-8=0.15+0.08+0.006=0.24mm。剪应力: =1.5Q剪/A=1.5*21.4/0.15*0.15=1.43MPa=1.7MPa5、上铺竹胶板计算参照实腹段（按1m板宽，跨径25cm计算）q=62.74+0.15=62.89KN/m。弯曲强度：=ql2/10w=62.89*0.252/10*37.5*10-6=10.48Mpa=28Mpa。挠度：f=ql4/150EI=62.89*0.254/150*7.5*103*28.125*10-8=0.78mm。6、立杆稳定性计算。e、 立杆上载荷：N1=2R=2×21.4=42.8KN。f、 立杆重：N2=0.94KN。则N=N1+N2=43.74KN，参照非变截面实腹段的计算，钢管步距调整为60cm，则=0.877=N/ A+M风/W =42.82/4.24*10-4+0.09/4.493*10-6=101+20.03=121.03MPa=127.17Mpa。参照普通段计算，传至地基上的力N=42.82+20.03*4.24*10-4=42.83KN地基=42.83/0.92=46.55KN/m2=140,地基能满足要求。五） 翼板部分计算。根据图纸尺寸，翼板最大断面积S=1.47m2，结构自重q=26×1.47/3.5=10.92KN/m2,结合前述计算，采用 90×90的钢管间距完全能满足受力要求，主要考虑构造布置。六） 腹板处的支架加密验算。按最大断面腹板（3.265*1.35）验算。顶板由内撑传力于底板，再传至底板下脚手，故顶(底)板不分配给腹板。1、 腹板荷载：面积S=1.35*3.265=4.4m2，结构荷载q=4.4*26/1.35=84.7KN/m2，组合后q=84.74+2+2.5=89.24KN/m2。2、 结构布置：腹板下支架布置（纵60，横45）3、 小横杆计算（间距25，跨径45）Q线=（89.24+0.15）*0.25+0.07=22.42KN/m按三跨连续梁简化法计算弯曲强度：=Q线l2/10w=22.42*0.452/10*167*10-6=2.72Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Q线l4/150EI=22.42*0.454/150*1*104*833*10-8=0.07mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线l/2A=1.5*22.42*0.45/2*0.1*0.1 =0.76MPa=1.7MPa4、 大横杆计算：（间距45，跨径60） 0.05 0.25 P 0.25 0.05 0.6 R RP= Q线*0.45=10.09KNR=3P/2+0.15*0.15*7*0.6/2=15.23KN,M=15.23*0.3-10.09*0.25+0.15*0.15*7*0.62/8=2.05KN*m弯曲强度：=M/W=2.05/562.5×10-6=3.65Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5qL4/384EI=10.09*0.63/48*1*104*4219*10-8+2*10.09*0.05*（3*0.62-4*0.052）/48*1*104*4219*10-8+5*0.15*0.15*7*0.64/384*1*106*4219*10-8=0.11+0.05+0.006=0.17mm。剪应力: =1.5Q剪/A=1.5*15.23/0.15*0.15=1.02MPa=1.7MPa5、 竹胶板部分因小横梁布置未变，参照变截面实腹段计算能满足。6、 立杆稳定性验算立杆上荷载N1=2R=2*15.23=30.46KN，立杆自重N2=0.94KN，则N=31.4KN。参照变截面空腹段计算，水平杆步距为120cm，则=0.735=N/ A+M风/W =31.4/4.24*10-4+0.09/4.493*10-6=74.06+20.03=94.09Mpa=106.58Mpa。7、 地基应力验算：按上述，=N/A=31.4/0.92=34.13KN/m2，满足。通过以上计算a、 对普通实腹段：立杆间距采用纵60，横90；水平杆间距60cm；b、 对普通空腹段：立杆间距采用纵90，横90；水平杆间距120cm；c、 对变截面实腹段：立杆间距采用纵60，横30；水平杆间距45cm；d、 对变截面空腹段：立杆间距采用纵60，横90；水平杆间距60cm；e、 对腹板处，立杆加密，间距采用纵60，横45；水平杆间距120cm；f、 小横梁横向搁置于大横梁上，间距25，上搁竹胶板；g、 大横梁纵向搁置于立杆上托上；h、 所选用材料和断面尺寸及型号满足工程要求。五、 世纪大道、崇川路口通道支架验算一） 结构布置1、 世纪大道通道支架总跨度19m，如图。2、 通道机动车道宽5m，非机动车道宽2m，双向行。通道净高确保大于5m。通道采用300钢管（壁厚6mm）作墩，间距200cm；通道钢管上横向搁50a#工字钢作横梁，然后搁50a#工字钢（非机动车道部分采用28a工字钢）作纵向大梁（间距90cm，跨径最大6m），纵向工字钢大梁上支立钢管（间距90*90），钢管上托上搁10#工字钢作大横梁（间距90，跨径90），大横梁上铺10*10枋木作小横梁（间距25，跨径90），枋木上铺1.5cm竹胶板。箱体荷载计算3、 按箱体最大断面计算（19m端点处空腹断面）A：S箱体=16.38m2B：S翼板=（0.23+0.61）*3.5/2=1.47m24、 荷载及其与其它荷载组合A：q箱=16.38*26/15.5+2+2.5=32KN/m2C：q翼=1.47*26/3.5+2+2.5=15.42KN/m2二） 竹胶板计算竹胶板计算同前，故不必再算。三） 小横梁计算（间距25，跨径90）上铺竹胶板重：q1=0.015*10=0.15KN/m2，小横梁自重：q2=0.1*0.1*7=0.07KN/m2，则：小横梁上单位荷载Q=32+0.15=32.15 Q线=32.15*0.25+0.07=8.11KN/m按三跨连续梁简化法计算弯曲强度：=Q线l2/10w=8.11*0.92/10*167*10-6=3.93Mpa=9.5Mpa。挠度：f=Q线l4/150EI=8.11*0.94/150*1*104*833*10-8=0.43mm。剪应力：=1.5Q剪/A= 1.5Q线L/2A=1.5*8.11*0.9/2*0.1*0.1 =0.55MPa=1.7MPa四） 10#工字钢大横梁验算（间距90，跨径90）根据前面计算，小木枋传力至10#工字钢P=8.11*0.9=7.3KN，10#工字钢跨径0.9m，则： 0.2 0.25 0.25 0.2 P=7.3KN N 0.9 N N=0.5*3P+0.113*0.45=1.5*7.3=11KNM=11*0.45-0.25*7.3+1/8*0.113*0.92=3.14KN*m弯曲强度：=M/W=3.14/49×10-6=64Mpa=145Mpa。挠度：f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5ql4/384EI=7.3*0.93/48*2.1*107*245*10-8+2*7.3*0.2*（3*0.92-4*0.22）/48*2.1*107*245*10-8+5*0.113*0.94/(384*2.1*107*245*10-8)=0.22+0.14+0.02=0.38mm。剪应力：=Q剪SE/Iz*t=11*8.59*/33*7.6=37.68MPa=85五） 28号工字钢大梁计算（最大计算跨径3m，按简支计算）P=2N=2*11=22KN P=22KN 0.6 0.9 0.9 0.6 R 3m RR=3P/2+0.435*1.5=1.5*22+0.435*1.5=33.65KN，M=1.5R-0.9*22+0.435*32/8=31.16KN*M弯曲强度：=M/W=31.16/508*10-6=61.34Mpa=145Mpa挠度： f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5QL4/384EI=34.06*33/48*2.1*107*7110*10-8+2*34.06*0.6*（3*32-4*0.62）/48*2.1*107*7110*10-8+5*0.43*34/384*2.1*107*7110*10-8=1.2+2.1+0.03=3.33mm。剪应力：=Q剪SE/Iz*t=33.65*24.6*/345*13.7=17.51MPa=85六） 50#工字钢大梁计算（最大跨径6m） P P=22 P0.3 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.3 R1 6m R1R1=7P/2+0.936*3=7*22/2+0.936*3=79.81KN，M=3*79.81-22*(2.7+1.8+0.9)+1/8*0.94*62=124.86KN*M强度：=M/W=124.86/1860*10-6=67.13Mpa=145Mpa挠度：将集中荷载换算为均布荷载Q=7P/6=7*22/6=25.67KN/Mf=5*25.67*64/(384*2.1*107*46500*10-8)=4.44mm。剪应力：=Q剪SE/Iz*t=79.81*42.8*/1120*20=15.25MPa=85七） 50#工字钢大横梁计算（按简支计算,最大跨径2m） P P=113.96 P 0.1 0.9 0.9 0.1 R 2m RP=R+R1+Q槽钢自重=33.65+79.81+0.25*2=113.96KNR=3P/2+0.936*1=1.5*113.96+0.936=171.88KN，M=R-0.9*113.96+0.94*22/8=69.79KN*M弯曲强度：=M/W=69.79/1860*10-6=37.52Mpa=145Mpa挠度： f=Pl3/48EI+2Pb（3L2-4b2）/48EI+5QL4/384EI=113.96*23/48*2.1*107*46500*10-8+2*113.96*0.1*（3*22-4*0.12）/48*2.1*107*46500*10-8+5*0.94*24/384*2.1*107*46500*10-8=0.19+0.06+0.002=0.25mm。剪应力：=Q剪SE/Iz*t=171.88*42.8*/1120*20=32.84MPa=85八） 300钢管（壁厚6mm）验算实际净高5m,则钢管高3.8m，钢管垂直受力N=2R=2*171.88=343.76KN300mm钢管其A=1/4（D2-d2）=0.25*3.14*（302-28.82）=55.39cm2R=(D2+d2)-2/4=10.4cmI=0.0491（D4-d4）=5992cm4W=0.0987（D4-d4）/D=399.44cm3=1/r=380/10.4=36.5 =0.885N=A=0.885*55.39*10-4*145*102=710.79KN>N=343.76KN六、海港河桥中跨支架一）、基本布置1、因海港引河桩基和承台施工时已将通航孔两侧近墩处筑岛，桩基和承台完成后对通航孔两侧全宽度范围内筑岛，并满足在对地基处理及采取降水措施后，在其上设50cm 碎砖处理层或30cm的灰土层，经充分碾压后，上铺5cm碎石垫层，垫层上浇筑15cm厚C20混凝土；为防止支撑岛体的木桩倾覆，除木桩与木桩间用枕木固结外，临水侧木桩每两根桩设置1根斜撑桩，以加强岛体稳定。2、筑岛与贝雷临时承台间跨河部分支架基础采用木群桩支架基础，支承桩顺河向间距0.85米，横河向间距0.85米，木桩上搭设枕木，枕木上搭设钢管支架。枕木不得小于20×20cm，顺圆木桩方向稳固后再摆放横向枕木。3、中间通航孔搭设贝雷支架，支架基础采用钢管桩临时承台，保证通航净高3m，净宽10m。贝雷支架采用28排14组贝雷梁，架立在贝雷支承墩上，贝雷支承墩固定在群桩承台上。贝雷梁上横向放置20*20木枋，间距0.9米，木枋上搭设钢管支架。临时砼承台长27m、宽2.5m、高0.8m；钢管支承桩布置：顺河向间距1.5m，计19根，横河向间距1.5m，计2排，群桩埋入砼承台中0.2m。详见海港河桥箱梁支架示意图二）、荷载根据前述荷载计算：1、靠墩处实腹段荷载：N47.44 KN/m22、近墩处最大空腹段荷载：N43.76 KN/m23、贝雷梁上荷载：N32KN/m2，不包括贝雷梁自身荷载。4、翼缘板处的荷载：N15.42KN/m2，因在普通箱梁支架中已对整个支架进行计算，此处不再赘述，直接进行以下的计算。A、木群桩基础承载力验算1、单桩的承载力计算立杆的底座（15cm×15cm）支承在木群桩基础的枕木上，木群桩间距85cm×85cm，单根桩的承载力公式：端桩轴向受压容许承载力KN。当荷载组合或组合