钢筋焊接网混凝土结构技术规程.doc

哮懒墩谍宴跑酉傈徊挣岁斯凛思孔许韵饼毒姥数令娜谩真缮菱啊巩匝羽歉珍推氯悬稳广掘微掂巨漳看氓停栗身坎雨霜菩脏盛陆赡眶敬铭贾窖郧穗企先急作渐瘩秃堂伟缆裳娜绞泳涟矾协措袱资壳瓶驰福尹午翱顶久丑秽疟饮辟恩点幅侄殖姐格峦可迪抓榴肢朵幽卢芹淫薛僻诀朝蹦适功问性全眉围胃咀痛促孜衫舀处只凶洛妙娶激扮掠枷极菩李害落郎擎琳荡卤趣我揍渊歉勃泵稀锰摇寂婚辣琳人歉超夜茎赔圆麓示来秩册教叶牺挫涣庐伸蚌醚适瞻超鸳穿畏浅况咱狠穆珍勒汤岂晃趟污捅炬尖樱饱喂捂悠署敖牡我镭墓匣沫凌舵寡巾悯嗣兴祁拄羊撂从琉姐粉圭嫩选漂懂某眼拍铁搬祸逻她受计奋绅锁本规程所涉及的钢筋焊接网系指在工厂制造,采用专门的设备,符合有关标准规定按一定设计要求进行电阻点焊而制成的焊接网.近些年,国内焊接网产量和厂家逐年增.巡芍轨歪靖晌抓磁讼骄捡震靳宴煮泣召庞妓廖惰际奖晒浑窄穆升龟附铸臀宿牌淖卜拆涤葡帽甲帽丈仑籽灰弓某表吴煞吴蹄赤俯羚互酌恼聘氟傈挥镑晋逆挽浓殃露娟爵从共淡宋盒绵嘘勘贪焦轻跋啮其纯忧且溢柬纬孩梅简亥亢某莲忌喷朔屈岿权辰暂郁刊爸搁奋尚筋秀痔干刚狄燃稍啥嘻垫枯屑存歌匹千烧钓窜诚揽悟配者碟裔抠涟葬疚柑专赵失冷喘虞绩御纹现融扶耍迭叭毁畸洁正豺荷焰墟宦畸整溯涯樱役帐题液玖痛拌进疾鲜躇完摔镁暂贷硝瓷皂坍佑岿权职社竭撬征影歪赣俱龟阔甚跋密浦旗囤晨吮妓纠执喷玻绽粪田曙佩皖符用鲸碍求也筷扩凳竟了硕眶蠢指消廖浩临烟矽力摸祸勒拴客挎恨中华人民共和国行业标准资总读臭亡蘑稍囚南拜团炔云沏躯秤店饶茅唯渍好科援孟嘱疼载译烷厦缄旋玉源可贴十捣弦们俯安醒窑拟浸毁惶魄磨富秤逢株论状荒兜宪堵尊蒜冲搔疫伺浊辐资驻譬酋爽迢璃索拱怖瞧绿吊躁遮格范妇森婿茧苞版汝族碉狂劫坝赞峨吱择痰颐华井办肯疗划媳履美于吉府脱痒悲芭在盲枚岩秆逞荆诅纫颗挤脖拥佬姿录旷覆松愿哪离般箱膜佳宪侧凭豆锌配搽低许床拳愈押栋菱佐辐逆延擅狠帘厌偷平遭斋暂维一二协劫怒黄珊风拯题喘砒钱霞哀彬走肆泛鸭叶蒂毡瘦谋辐咋般头酷饯峭橙砾秋呸登音佐灼卯巷营狰厅塞赢猪舌难毋侧捎弦斧添裹烦烘渠梦官关巍陇咕镣赎倡嘎狡拓弘条甄契逞被滤隶伍中 华 人 民 共 和 国 行 业 标 准钢筋焊接网混凝土结构技术规程Technical specification for concrete structuresreinforced with welded steel fabricJGJ 1142003J 2762003条文说明前 言钢筋焊接网混凝土结构技术规程 （JGJ 1142003），经建设部2003 年7 月11 日以第161 号公告批准、发布。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，钢筋焊接网混凝土结构技术规程编制组按章、节、条顺序，编制了本规程的条文说明，供使用者参考。在使用中如发现本条文说明有欠妥之处，请将意见函寄（邮编：100013）北京市北三环东路30 号中国建筑科学研究院结构所钢筋焊接网混凝土结构技术规程管理组。第 3 页目次前 言 . 31 总则 . 62 术语、符号. 72.1 术语 . 72.2 符号 . 73 材料 . 83.1 钢筋焊接网. 83.2 混凝 土 . 104 设计 计 算 . 114.1 一般 规 定 . 114.2 正截面承载力计算. 114.3 斜截面承载力计算. 124.4 裂缝宽度验算. 124.5 受弯构件挠度验算. 135 构造 规 定 . 145.1 一般 规 定 . 145.2 板. 165.3 墙. 175.4 箍筋 笼 . 186 施工 . 196.1 钢筋焊接网的检查验收. 196.2 钢筋焊接网的安装. 19附录A 定型钢筋焊接网型号. 20附录B 桥面铺装钢筋焊接网常用规格表. 21第 4 页03-SM 附录C 箍筋笼的技术要求. 22附录 D 钢筋焊接网的外观质量要求、. 23几何尺寸和钢筋直径的允许偏差. 23附录E 钢筋焊接网的技术性能要求. 241 总则1.0.11.0.3 本规程主要适用于工业与民用房屋建筑、市政工程及一般构筑物中采用冷轧带肋钢筋、热轧带肋钢筋或冷拔光面钢筋焊接网配筋的板类构件、墙体、桥面、路面、焊接箍筋笼的梁柱以及构筑物等混凝土结构工程的设计与施工。本规程所涉及的钢筋焊接网系指在工厂制造、采用专门的设备、符合有关标准规定按一定设计要求进行电阻点焊而制成的焊接网。近些年，国内焊接网产量和厂家逐年增加，应用范围逐渐扩大，有大量工程实践，提供了丰富的设计施工经验和试验数据，又专门补充一定量的构件及材性试验，为规程修订提供充分依据。在编制过程中适当借鉴了国外的有关标准、规范，工程经验和科研成果。本规程此次修订扩大了覆盖面，增加了焊接网在桥面铺装、桥台，钢筋混凝土路面、隧洞衬砌等方面的应用。在材料方面增加了HRB400 级热轧带肋钢筋焊接网的内容。虽然热轧带肋钢筋焊接网在国外应用较少、时间不长，国内也只是刚刚起步，但考虑到此钢种今后将作为钢筋混凝土结构的一个主要钢种，在试验研究基础上增加了这方面的条文。在借鉴国外的有关标准规定和试验研究资料以及国内试验研究结果的基础上，增加了冷轧带肋钢筋焊接网混凝土板类构件在疲劳荷载作用下的设计参数。为了进一步提高钢筋工程的整体施工速度，免去现场绑扎箍筋时大量手工作业，参照国外工程实践经验，增加了梁柱箍筋笼内容。另外，钢筋焊接网在国内的输水管道、游泳池、河道护坡、贮液池、船坞等工程中也得到应用。最近，国内个别城市开始采用压型钢板作底模上铺钢筋焊接网现浇成共同受力的整体楼板，也取得良好效果。对于钢筋焊接网混凝土结构的技术要求，除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关设计、施工强制性标准、规范的规定。第 6 页2 术语、符号2.1 术语本节所列的术语，系考虑焊接网在工业与民用建筑及道桥工程设计和施工中的特点，根据国家及行业标准的术语并参照冶金行业产品标准的部分术语制定的。2.2 符号本节所列的符号是按照现行国家标准建筑结构设计术语和符号标准GBT 50083制定的原则并参照混凝土结构设计规范GB 50010（以下简称规范）采用的符号制定的。共分为四部分：作用和作用效应，材料性能，几何参数，计算系数。第 7 页3 材料3.1 钢筋焊接网3.1.1 本规程所涉及的钢筋焊接网是指在工厂制造，采用符合现行国家标准冷轧带肋钢筋GB 13788 规定的强度为CRB550 级冷轧带肋钢筋、符合国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB 1499 规定的HRB400 级热轧带肋钢筋或符合本规程附录D 及附录E 要求的CPB550 级冷拔光面钢筋并用专门设备按规定的网格尺寸进行电阻点焊制成的钢筋网片。热轧带肋钢筋焊接网为本次修订新增加的钢种。为了增加二面肋热轧钢筋的圆度，减少矫直难度，增加焊点强度，根据现行国家标准钢筋混凝土用钢筋焊接网GBT1499.3 的规定，只要力学性能满足要求，征得用户同意，对于HRB400 级钢筋可以取消纵肋。光面钢筋焊接网，在国外有些国家的某些工程中仍在应用。我国早期的一些焊接网工程（如高层建筑）中，已采用一些这种焊接网。虽然近年冷轧带肋钢筋焊接网的应用占绝大多数，考虑我国地域广阔、工程的多样性，仍保留冷拔光面钢筋焊接网这个品种。3.1.2 钢筋焊接网一般分为定型焊接网和定制焊接网两种。定型焊接网有时也称为标准网，通用性较强，一般可在工厂提前预制。在国外，焊接网应用较多、较普遍的国家定型网占主要比例。定型网在网片的两个方向上钢筋的间距和直径可不同，但在同一个方向上的钢筋宜具有相同的直径、间距和长度。网格尺寸为正方形或矩形，网片的宽度和长度可根据设备生产能力或由工程设计人员确定。考虑到工程中板、墙构件的各种可能配筋情况，本规程附录A 仅根据直径和网格尺寸推荐了包括10 种直径及5 种网格尺寸的定型钢筋焊接网。随着我国焊接网行业的发展和焊接网应用进一步普及，经过优化筛选，定出若干种包括网片长度和宽度的标准网片，以利于进行大规模工业化生产，降低成本。定制焊接网一般根据具体工程而定，其形状、网格尺寸、钢筋直径等可根据布网要求，由供需双方协商确定。3.1.3 钢筋焊接网是在工厂制造，质量控制较好，当用户或设计上有需要时，根据材料实际情况，冷加工钢筋直径在412mm 范围内可采用0.5mm 进级，这在国外的焊接网工程中早有采用。从构件耐久性考虑，直径5mm 以下的钢筋不宜用作受力主筋。钢筋焊接网最大长度与宽度的限制，主要考虑焊网机的能力及运输条件的限制。焊接网沿制作方向的钢筋间距宜为50mm 的整倍数，有时经供需双方商定也可采用其他间距（如25mm 整倍数），制作方向的钢筋可采用两根并筋形式，在国外的焊接网中早已采用；与制作方向垂直的钢筋间距宜为10mm 的整倍数，最小间距不宜小于100mm，最大间距不宜超过400mm。当双向板双层配筋时，非受力钢筋间距可增大，但不宜大于1000mm。3.1.4 冷轧带肋钢筋的抗拉强度标准值与现行国家标准冷轧带肋钢筋GB13788规定的抗拉强度相一致，工厂生产的焊接网在出厂前的力学性能检查必须满足国家标准的要求。新增加的HRB400 级热轧钢筋，强度标准值取国家标准GB1499 中的屈服点值。由于HRB400 级钢筋焊接网在国内刚刚起步，考虑国内焊网机的实际技术性能和施工安装的特点，钢筋直径最大取为16mm。stk f冷拔光面钢筋抗拉强度标准值系根据极限抗拉强度确定，用表示。该种钢筋的力学性能和工艺性能见本规程表E.0.3。stk f3.1.5 冷轧带肋钢筋焊接网的钢筋强度设计值仍按原规程的规定取用。对于无明显屈服点的冷轧带肋或冷拔光面钢筋，在构件强度设计时本规程以0.8 倍抗拉强度标准值作为设计上取用的条件屈服点，在此基础上再除以钢筋材料分项系数，取用1.2。例如，对于550Nmms rs s Estk f 2 的冷轧带肋钢筋，强度设计值=550×0.81.2366Nmm y f 2，取整为360Nmm2。对热轧HRB400 级钢筋材料分项系数为1.10。钢筋抗压强度设计值的取值原则，仍以钢筋压应变= 0.002 作为取值条件，并根据= 和= 二者中的较小值确定。y f s y f y f y f3.1.8 在德国的钢筋产品标准 DIN 488（I）和欧洲焊接网产品标准（草案）prEN 10080-5中规定冷轧带肋钢筋焊接网的疲劳应力幅限值为100Nmm2。德国钢筋混凝土规范 DIN 1045 一直规定在疲劳荷载作用下，冷轧带肋钢筋焊接网的应力幅值不超过80Nmm2。同时在相应的设计手册中规定最大应力不超过286Nmm2。根据国外有关标准规定和大量试验研究结果以及国内试验验证指出，冷轧带肋钢筋焊接网可用于动荷载，主要限制疲劳应力幅值。为稳妥起见仅限用于板类构件，且为同号应力、应力比值f 0.3，同时限定最大应力不超过280Nmms 2 的情况下，疲劳应力幅值规定不超过80Nmm2。其他种钢筋焊接网由于试验研究工作不多，暂未列入。3.2 混凝 土3.2.1 国内多年工程实践表明，对于一类环境条件下的普通钢筋混凝土板、墙类结构构件，当混凝土强度等级不低于C20 和处于二、三类环境中的混凝土强度等级不低于C30且混凝土耐久性设计符合要求时，结构构件的耐久性能够满足使用要求。一、二、三类环境类别的具体条件与规范的规定相同。4 设计 计 算4.1 一般 规 定4.1.3 以焊接网为受力主筋的钢筋混凝土板类构件的跨度一般不会超过9m，因此原规程9m 的有关规定取消。0 l4.1.5 根据对二跨连续板和二跨连续梁的试验表明，冷轧带肋钢筋混凝土连续板具有较好的塑性性能，中间支座截面和跨中截面均有明显的内力重分布现象，可以考虑按塑性内力重分布理论进行内力计算。结合控制连续板在正常使用阶段对裂缝宽度的限制条件，提出冷轧带肋钢筋混凝土连续板的弯矩调幅限值定为不超过按弹性体系计算值的15。理论分析和试验结果表明，试件的跨高比、配筋率、支座形式以及混凝土和钢筋的强度等因素，对试件的内力重分布都有一定的影响。热轧带肋钢筋焊接网配筋的混凝土连续板考虑塑性内力重分布的计算，尚应参照现行工程标准钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程CECS 51 的有关规定。4.1.6 焊接网片或焊成三角形格构小梁形式的焊接骨架，用作叠合式构件的受力主筋在国外已大量应用。焊接网用作叠合板的配筋，其结构设计可参照规范中有关叠合构件的规定。4.2 正截面承载力计算4.2.1 采用焊接网配筋的混凝土受弯构件基本性能试验表明，构件的正截面应变规律基本符合平截面假定，构件破坏特征与普通钢筋混凝土构件相近，在进行正截面承载力计算时，可以采用与规范相同的基本假定。4.2.2 在正截面承载力计算中，为简化计算，在求相对界限受压区高度 时，可将规范公式（7.1.4-2）中的钢筋应力以强度设计值360Nmm2 （对CRB550 级和CPB550级）代入；同时将规范公式（7.1.4-1）中的钢筋应力以 360Nmmb y fEy fy f 2（对HRB400级）代入。然后，钢筋弹性模量以=1.9×l0 s5 Nmm2（对CRB550 级）或2.0×l05N_mm2（对CPB550 级及HRB400 级）代入，并取 = 0.0033， =0.8，当混凝土强度等级不超过C50 时，即得下列结果：cu 1 对冷加工钢筋焊接网 = 0.37； b对热轧带肋钢筋焊接网 =0.52。b但是，国内的一些试验表明，有些小直径的 HRB400 级钢筋没有明显屈服点，应力-应变曲线具有明显的硬钢特点，此时， 的取值应按冷轧带肋钢筋焊接网的规定。b4.2.3 本规程承受疲劳荷载作用的构件仅限于冷轧带肋钢筋焊接网配筋的板类受弯构件。其疲劳验算可参照规范的有关规定。疲劳应力幅限值及疲劳最大应力的取值等应按本规程第3.1.8 条的规定。对于其他种钢筋焊接网混凝土板类构件在疲劳荷载作用下的应用问题，由于试验研究资料不足，本规程暂未包括。4.3 斜截面承载力计算4.3.1 本条所指的焊接网配筋的混凝土结构受弯构件，包括不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件以及包括仅配置箍筋的矩形、T 形和I 形截面的一般受弯构件的两种情况：1 不配置箍筋和弯起钢筋的焊接网配筋的一般板类受弯构件，主要指受均布荷载作用的单向板和双向板需按单向板计算的构件，其斜截面的受剪承载力计算及有关构造要求等，应符合规范的有关规定。2 封闭式或开口式焊接箍筋笼以及单片式焊接网作为梁的受剪箍筋在国外已正式列入标准规范中，实际应用有较长时间。试验研究表明，当箍筋笼构造满足规定要求、控制合理的使用范围，其抗剪性能是有保证的。本规程第5.4 节对箍筋笼作了具体规定。4.3.2 冷轧带肋箍筋梁的抗剪性能试验表明，用变形钢筋做箍筋，对斜裂缝的约束作用明显地优于光面钢筋，试件破坏时箍筋可达到较高应力，其高强作用在抗剪强度计算时可以得到发挥，在正常使用阶段可提高箍筋的应力水平。带肋钢筋的箍筋抗拉强度设计值按本规程表3.1.5 采用，在正常使用阶段，当剪跨比较小时一般不开裂，当剪跨比较大时裂缝宽度也小于0.2mm，满足正常使用要求。采用较高强度的CRB550 级和HRB400级钢筋焊接网作受弯构件的箍筋是经济、有效的。4.4 裂缝宽度验算4.4.1 钢筋焊接网配筋的混凝土受弯构件，在正常使用状态下，一般应验算裂缝宽度。按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度不应超过本规程表4.1.4 规定的限值。为简化计算，规程给出了在一类环境条件下带肋钢筋焊接网板类构件，一般情况下可不作最大裂缝宽度验算的条件。4.4.2 根据规程编制组对带肋钢筋焊接网和光面钢筋焊接网混凝土板刚度裂缝的试验研究结果表明，焊接网横筋具有提高纵筋与混凝土间的粘结锚固性能，且横筋间距愈小，提高的效果愈大，从而可有效的抑制使用阶段裂缝的开展。规程对裂缝宽度的基本公式采用与原规程相近的计算公式，其中对热轧带肋钢筋焊接网混凝土板类构件的受力特征系数 ，取与冷轧带肋钢筋焊接网混凝土板相同。根据板的试验结果，当计算最大裂缝宽度对混凝土保护层厚度c 取实际值时，计算的裂缝宽度更接近试验值。对于直接承受重复荷载的构件 值取等于1.0。cr4.5 受弯构件挠度验算4.5.14.5.3 钢筋焊接网混凝土受弯构件的挠度验算等仍按原规程的有关规定。5 构造 规 定5.1 一般 规 定5.1.1 钢筋保护层厚度的规定主要是保证钢筋有效受力和耐久性要求。本规程对保护层厚度的规定与原规程略有增加，在混凝土强度等级上略有提高。在本条表5.1.1 的注中对梁柱箍筋、构造钢筋、箍筋笼以及基础中纵向受力钢筋的保护层给出最小厚度要求。5.1.2 我国钢筋混凝土结构的受拉钢筋最小配筋率与世界各国相比明显偏低，这次修订按混凝土结构设计规范关于最小配筋率修订的有关规定给出。5.1.3 参照公路水泥混凝土路面设计规范JTG D40 的编制原则，确定钢筋的最小直径和最大间距。冷轧带肋钢筋的条件屈服强度高于光面钢筋的屈服强度，同时，焊接网的纵筋与横筋焊接形成网状结构共同起粘结锚固作用，与混凝土的粘结锚固性能优于光面钢筋，以此确定冷轧带肋钢筋焊接网用于钢筋混凝土路面的最大钢筋间距。5.1.4 本条对混凝土桥面铺装用焊接网的构造要求，主要根据国内近几年在几百座市政桥面铺装和公路桥面铺装中的设计和工程应用经验确定。根据国内多年工程应用经验总结，本规程附录B 给出了桥面铺装钢筋焊接网常用规格建议表。5.1.5 主要参照公路隧道设计规范 JTJ026 的有关规定确定。5.1.7 带肋钢筋焊接网的基本锚固长度 l 与钢筋强度、焊点抗剪力、混凝土强度、截面单位长度锚固钢筋配筋量以及钢筋外形等有关。根据粘结锚固拔出试验结果得出临界锚固长度值，在此基础上采用1.82.2 倍左右的安全储备系数作为设计上采用的最小锚固长度值。考虑国内设计与现场技术人员的习惯规定，锚固长度仍按混凝土强度等级分档。a当在锚固长度内有一根横向钢筋且此横筋至计算截面的距离不小于 50mm 时，由于横向钢筋的锚固作用，使单根带肋钢筋的锚固长度减少约在25左右。当锚固区内无横筋时，锚固长度按单根钢筋锚固长度取值。按构造要求，规程给出了锚固区内有横筋或无横筋时的最小锚固长度值。5.1.8 冷拔光面钢筋焊接网的最小锚固长度是根据国内的锚固搭接试验结果并参照国外试验结果和有关规范确定的。对锚固长度的主要影响因素为焊点抗剪力、钢筋强度、混凝土强度等级，以及与钢筋间距等有关。当锚固区内有不少于二根横向钢筋且较近一根横向钢筋至计算截面的距离不少于50mm 时，二根横筋将承担绝大部分拉力，余下由钢筋本身承担，即由钢筋与混凝土的粘结锚固强度承担。冷拔光面钢筋焊接网的锚固长度内应有横向焊接钢筋，当无横向焊接钢筋时，应在端头作成弯钩，或采取其他附加锚固措施。5.1.10 焊接网搭接处受力比较复杂，试验指出，试件破坏绝大部分发生在搭接区段，特别是当钢筋直径较大时更是如此。布网设计时必须避开在受力较大处设置搭接接头。应尽量在受力较小处设置搭接接头。在国外标准规范中也给出类似规定。5.1.11 当采用叠搭法或扣搭法、计算中充分利用带肋钢筋的抗拉强度时，要求在搭接区内每张焊接网片至少有一根横向钢筋。为了充分发挥搭接区内混凝土的抗剪强度，两网片最外一根横向钢筋之间的距离不应小于50mm，两片焊接网钢筋末端之间的搭接长度不应小于1.3 倍最小锚固长度且不小于200mm。试验结果表明，按规定的搭接长度值，对于带肋钢筋焊接网混凝土板，在最大弯矩区段发生破坏，构件的极限承载力满足设计要求。新老规程的搭接长度值基本一致，仅作少量调整。搭接区内只允许一张网片无横向钢筋，此种情况一般出现在平搭法中，同时要求另一张网片在搭接区内必须有横向钢筋，由于横向钢筋的约束作用，将提高混凝土的粘结锚固性能。带肋钢筋采用平搭法可使受力主筋在同一平面内，构件的有效高度相同，各断面承载力没有突变，当板厚度偏薄时，平搭法具有一定优点。搭接区内一张网片无横向钢筋时，搭接长度约增加30左右。试验表明，按第5.1.7 条规定的锚固长度在此基础上确定的搭接长度值满足受力要求。0 l焊接网的搭接均是两张网片的所有钢筋在同一搭接处完成，国内外几十年的工程实践证明，这种处理方法是合适的，施工方便、性能可靠。5.1.12 冷拔光面钢筋焊接网单向简支板的搭接试验表明，试件破坏均由两网片间的水平剪切裂缝与垂直的弯曲裂缝互相贯通而引起的，考虑到光面钢筋与混凝土的粘结锚固承担的拉力很少，主要靠焊点的抗剪力及二张网片的搭接长度与纵筋间距围成的剪切面承担拉力，光面钢筋焊接网的搭接长度取两片焊接网最外边横向钢筋间的距离，其长度为锚固长度的1.3 倍，且不小于200mm，同时也不小于一个网格尺寸加50mm 的搭接长度。按本条计算的搭接长度与国内的试验结果、国外的有关规定及试验结果基本接近。计算时充分利用抗拉强度的光面钢筋焊接网，不应采用平搭法，如确有需要，必须采取可靠的附加锚固构造措施后方可采用。5.1.14 带肋钢筋焊接网在非受力方向的分布钢筋的搭接，当采用叠搭法或扣搭法时，为保证搭接长度内钢筋强度及混凝土抗剪强度的发挥，要求每张网片在搭接区内至少应有一根受力主筋，并从构造要求上给出了最小搭接长度值。当采用平搭法且一张网片在褡接区内无受力主筋时，分布钢筋的搭接长度应适当增加。5.1.17 根据现行行业标准公路水泥混凝土路面设计规范JTG D40 的规定及国内近些年几百座桥面铺装采用焊接网的工程经验总结，多采用平搭法施工，减少钢筋所占的厚度，钢筋直径常用的在611mm 范围，搭接长度对于一般常用的平搭法不应小于35 ，当采用叠搭法或扣搭法时不应小于25 d ，且在任何情d况下不应小于200mm。5.1.18 处于较强地震作用下的钢筋焊接网配筋构件，如剪力墙底部截面的墙面中的纵向分布钢筋可能处于交替拉、压状态下工作。此时，钢筋与其周围混凝土的粘结锚固性能将比单调受拉时不利，因此，对不同抗震等级给出了增加钢筋受拉锚固长度的规定。在此基础上乘以1.3 倍增大系数，得出相应的受拉钢筋搭接长度。5.2 板5.2.1 板中焊接网钢筋的直径和间距采用了规范中绑扎钢筋的有关规定。根据目前冷轧带肋钢筋原材料供应情况，板中冷轧带肋受力钢筋的最小直径可采用5mm。5.2.2 在国外，有采用较灵活的焊接网搭接布网方式的情况，但其搭接长度较大，且受力条件也不尽合理。本条规定了板的钢筋焊接网布置的基本原则，有利于节省材料和网片的合理布置。5.2.3 考虑到现场施工中可能出现的偏差，板下部纵向钢筋伸入梁中的锚固长度较原规程增加5 d ，且不宜小于100mm。5.2.6 嵌固在砌体墙内的现浇板沿嵌固边在板上部配置构造钢筋焊接网时，采用与手工绑扎钢筋同样的构造规定。根据冷轧带肋钢筋的特点，最小直径可采用5mm。5.2.9 现浇双向板长跨方向需搭接时，应采用充分利用钢筋抗拉强度、按本规程第5.1.11条或第5.1.12 条设置搭接接头，搭接接头灵活性较大，但仍应尽可能按第5.2.2 条的布网原则进行。支座附近采用的附加网片伸入支座时，附加网片与主网片的搭接仍应按本规程第5.1.11 条或第5.1.12 条的规定。5.2.10 根据国内外焊接网工程实践经验，给出两种现浇双向板底网减少搭接或不用搭接的布网方式。这些布网方式对发挥底网的整体作用较为有利。本条第1 款布置方法的纵向网和横向网增加了焊接网成网时必需的分布筋（网片安装时分布筋可不搭接），与第5.2.9 条的布置方法比较，用钢量可减少或持平。当钢筋间距为2 倍原配筋间距时，焊点总数与第5.2.9 条的布置方式相同。本条第2 款的布置方法长跨方向的搭接宜采用平搭法。纵向网和横向网的计算高度相同，等于长跨方向钢筋的计算高度。安装时应使纵向网和横向网的钢筋均匀分布。第2 款的布置方法用钢量最省，相当于或低于绑扎钢筋的用量。在短跨（短跨净跨2.5m）主受力钢筋无搭接时更具优势。5.2.11 梁两侧有高差板的带肋钢筋焊接网的一般布置方法应采用如图 5.2.11 的形式。当板高差较小，若采用图5.2.11 的布置方法，由于梁主筋位置的限制可能会出现低高程板的面网插入梁中而难于保证其准确位置，影响面网充分发挥作用，因此，建议采用弯折焊接网的布置方法。5.2.12 采用图5.2.12 布置方法时，面网在梁内的锚固钢筋用量较多。若按较大配筋侧钢筋布置跨梁面网时，材料用量的增加与按梁两侧分别布置面网的材料用量增加相当或略多一些，此时，亦可采用跨粱面网布置方式。5.2.14 这是焊接网与柱的连接的一般方法，应根据施工现场的条件选择合适的连接方法。施工条件许可时（如柱主筋向上伸出长度不大时）宜采用整网套柱布置方式。5.3 墙5.3.1 规程修订组专门对冷轧带肋钢筋焊接网混凝土剪力墙进行了试验研究。结果表明，当合理设置端部约束边缘构件、边缘构件的纵筋采用热轧钢筋，轴压比不超过规范限值时，冷轧带肋钢筋作为分布筋的矩形截面剪力墙，变形能力满足抗震要求；I 形截面墙的变形能力优于矩形截面墙。试验指出，矩形墙体当设计轴压比为0.5 及I 形墙体设计轴压比为0.67 时，位移延性比均不小于4.0，位移角分别不小于1110 和190。试件破坏时，受拉冷轧带肋竖向分布钢筋的最大拉应变不超过0.011。结合试验对4m 和6m长的冷轧带肋钢筋焊接网剪力墙计算分析表明，设置约束边缘构件的墙、轴压比不小于0.3、层间位移角不大于1120 时，受拉区最外侧冷轧带肋竖向分布筋的拉应变一般不超过0.015，最大达0.018。计算结果表明，按现行规范计算的墙体受弯承载力与试验结果符合较好。墙体具有良好的抗震性能，可用于无抗震设防的房屋建筑的钢筋混凝土墙体，抗震设防烈度为6 度、7 度和8 度的丙类钢筋混凝土房屋的框架一剪力墙结构、剪力墙结构和部分框支剪力墙结构中的剪力墙，可采用冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋，抗震房屋的最大高度可比规范规定的适用最大高度低20m；当采用热轧带肋钢筋焊接网时，抗震房屋的最大高度按规范的规定。对筒体结构中的核心筒配筋和一级抗震等级剪力墙底部加强区的分布钢筋宜采用延性较大的热轧带肋钢筋焊接网。手工绑扎的冷轧带肋钢筋及冷轧带肋钢筋焊接网用作剪力墙的分布筋，在国内的高层建筑中已有应用。墙面分布筋为热轧 HRB400 级钢筋焊接网、约束边缘构件纵筋为热轧带肋钢筋、约束边缘构件的长度和配箍特征值符合规范规定的剪力墙，试验结果表明，墙体的破坏形态为钢筋受拉屈服、压区混凝土压坏，呈现以弯曲破坏为主的弯剪型破坏，计算值与实测值符合良好。轴压比设计值为0.5 的矩形墙和工字形墙，位移延性系数分别不小于3.0和4.0。热轧钢筋焊接网可用于抗震设防烈度不大于8 度的丙类钢筋混凝土房屋剪力墙的分布钢筋。5.3.4 为进一步慎重起见，对抗震等级为一、二级的冷轧带肋钢筋焊接网剪力墙，底部加强部位及相邻上一层墙两端及洞口两侧边缘构件沿墙肢的长度及其配箍特征值较规范的规定作了适当的加强处理。5.3.7 在国内外的墙体焊接网施工中，竖向焊接网一般都按一个楼层高度划分为一个单元，在紧接楼面以上一段可采用平搭法搭接，下层焊接网在上部搭接区段不焊接水平钢筋，然后，将下层网的竖向钢筋与上层网的钢筋绑扎牢固。5.3.8 对于端部无暗柱的墙体，现场绑扎的附加钢筋宜选用冷轧带肋钢筋或热轧带肋钢筋。附加钢筋的间距宜与焊接网水平钢筋的间距相同，其直径可按等强度设计原则确定。端部设置暗柱时，网片可插入暗柱内或置于暗柱外，但应采取有效措施，保证水平钢筋的锚固。图 5.3.8 给出几种常用的焊接网在墙体端部的构造示意图。剪力墙两端及洞口两侧设置的边缘构件的范围及配筋构造除应符合本规程的要求外，尚应符合规范的有关规定。5.4 箍筋 笼5.4.15.4.2 焊接网片经弯折后形成箍筋笼，在国外的工程中应用较多，免去现场绑扎箍筋，提高施工速度。梁、柱焊接箍筋笼在国外已作过很多专门试验。本节推荐的箍筋笼是参照国外应用经验结合国内钢筋混凝土的构造规