地基基础静载试验培训.doc

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Four is equal benefits to promote sharing, coordinated development of various social undertakings. In the case of rigid spending slowing revenue growth, increase, financial 75% to the people's livelihood, the masses have more access in the sharing. Cuoban something good and benefit. Adhere to the affordable, best, carefully cuoban village oil, water and heat, cultural, city and County columns practical, developments benefit families, bring more welfare to the masses. Development of social convenience. Acceptance of balanced development of compulsory education through the national assessment, the County vocational education center was named "top School of vocational education in China", the third batch of national reform and development model through provincial . Five is to deepen reform and innovation to break bottlenecks and endogenous development of effective fire. As an engine of dynamism, adding reform key to adopting reform measures stress energy and break bottlenecks and promoting development. Pay close attention to the key areas of reform. Conscientiously implement the provincial deployment and cancel, adjustment, to undertake the administrative approval items according to Regulation 347 to further improve administrative efficiency continuing deepening reform for poverty alleviation, speeding up rural land right registration certification pilot project, encouraging the orderly transfer of land management, utilize the land resources, in order to promote scale management laid the Foundation. Actively cultivate the market. Firmly establish a market-oriented, nurturing family farms, industrial users, professional cooperation organization new market management main body 456, effectively improve the industry, intensive and marketization of encouraging support social capital into the small micro-credit, urban development, culture and tourism, public services and other areas, easing development shortfall. To promote mass innovation. To support the rural sector to use new thinking and new ideas, creative work incentives such as actively promoting financial intermediation, bring added 159 in non public enterprises, individually-1540, created a单桩静载荷试验要点建筑基桩检测技术规范JGJ106-2003建筑地基基础设计规范 GB50007-2002建筑桩基技术规范JGJ94-94开始试验时间砂土7天粉土10天粘性土15天饱和粘性土25天预制桩在砂土中入土7天后，粘性土不少于15天，饱和粘土不少于25天，灌注桩的桩身砼强度应达到设计强度后。砂土不少于10天粉土和粘土不少于15天淤泥和淤泥质土不少于25天加荷分级宜为最大加载量或预估极限承载力的110不应小于8级宜为预估极限荷载的18110预估极限荷载的110115试桩、锚桩（或压重平台支墩边）和基准桩之间的中心距不小于4倍桩径且不小于2.0m，当工程桩验收检测时多排桩中心距小于4倍桩径时，应不小于3倍桩径。不小于4倍桩径且不小于2.0m。不小于4倍桩径且不小于2.0m。沉降相对稳定标准每小时内的桩顶沉降量不超过0.1mm并连续出现两次。每小时内的桩顶沉降量不超过0.1mm并连续出现两次。每小时内的桩顶沉降量不超过0.1mm并连续出现两次。终止加载条件1、某级荷载下桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍（且加载至桩顶总沉降量超过40mm）2、某级荷载作用下桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24小时尚未达到相对稳定标准。3、已达到设计要求的最大加载量。4、锚桩上拔量已达到允许值。5、当Qs曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量6080mm，在特殊条件下，可加载至总沉降量超过80mm。1、Qs曲线有明显的陡降段，且总沉降量已超过40mm。2、Sn+1/Sn2，且经24小时不稳定。3、25m以上非嵌岩桩，Qs 曲线呈缓变型，桩顶总沉降量大于6080mm。4、在特殊条件下，可根据具体要求加载至桩顶总沉降量大于100mm。1、某级荷载作用下，桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的5倍。2、某级荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24小时尚未稳定。3、已达到锚桩最大桩拔力或压量平台的最大重量。 单桩竖向极限承载力Qu的确定1、根据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型Qs曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。2、根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。3、当某级荷载作用下桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且24小时未稳定时，取前一级荷载值。4、对于缓变型Qs曲线可根据沉降量确定，宜取s=40mm对应的荷载值；当桩长大于40m时，宜考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。注：当按上述四款判定桩的竖向抗压承载力未达到极限时，桩的竖向抗压极限承载力应取最大试验荷载值。1、当陡降段明显时，取相应于陡降段起点的荷载值。2、当某级荷载作用下桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且24小时未稳定时，取前一级荷载值。3、Qs曲线呈缓变型时，取桩顶总沉降量s40mm所对应的荷载值，当桩长大于40m时，宜考虑桩身的弹性压缩。4、按上述方法判断有困难时，可结合其他辅助分析方法综合判定。1、对于陡降Qs曲线取Qs曲线发生明显陡降的起始点；2、根据沉降量确定极限承载力：对于缓变型Qs曲线一般可取s4060mm对应的荷载，对于大直径桩可取s0.030.06D（D为桩端直径，大直径取低值，小桩径取高值）所对应的荷载值；对于细长桩（l/d80）可取s=6080mm对应的荷载；3、根据沉降随时间的变化特征确定极限承载力：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。单桩极限承载力统计值单桩竖向抗压极限承载力统计值的确定应符合下列规定：1、参加统计的试桩结果，当满足其极差超过平均值的30时，取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力。2、对桩数为3根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3根时，应取低值。单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特征值Ra应按单桩竖向抗压极限承载力统计值的一半取值。1、参加统计的试桩结果，当满足其极差超过平均值的30时，取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力。2、对桩数为3根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3根时，应取低值。将单桩竖向极限承载力除以安全系数2，为单桩竖向承载力特征值Ra。按数理统计方法确定单桩极限承载力标准值Quk。建筑桩基技术规范（JGJ94-94）关于桩基竖向承载力计算的修定条文JGJ94-94的原规定新规范征求意见稿的新规定5.2.1 桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力计算应符合下述极限状态计算表达式。5.2.1.1 荷载效应基本组合：轴心竖向力作用下 (5.2.1-1)偏心竖向力作用下，除满足式(5.2.1-1)外，尚应满足下式 (5.2.1-2)式中R桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值。注：当上部结构内力分析中所考虑的取值与本规范第4.1.1条的规定一致时，则作用效应项中不再代入计算；不一致时，应乘以桩基与上部结构的比值。5.2.1.2 地震作用效应组合：轴心竖向力作用下 (5.2.1-3)偏心竖向力作用下，除满足式(5.2.1-3)外，尚应满足下式 (5.2.1-4)5.2.1 桩基竖向承载力计算应符合下列表达式1.荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下 (5.2.1-1)偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式 (5.2.1-2) 相应荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用下第桩荷载效应标准组合最大竖向力； 基桩或复合基桩竖向承载力特征值。 2.地震作用效应组合： 轴心竖向力作用下 (5.2.1-3)偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式 (5.2.1-4)当根据静载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，基桩的竖向承载力设计值为： (5.2.2-2)5.2.2 单桩竖向承载力特征值应按下式确定： (5.2.2)式中单桩竖向极限承载力标准值； 安全系数，取=2。5.2.3 对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型桩基，其基桩竖向承载力特征值取单桩竖向承载力特征值，。单桩静荷载试验有哪几种破坏模式？桩承载力一般取决于对桩的支承能力，即土强度发挥程度，桩侧阻和端阻是否充分发挥和桩、土间相对位移密切相关，侧阻力充分发挥的位移约37mm，端阻力充分发挥的位移和桩型有关，打入桩桩尖位移要达数厘米，灌注桩视虚土厚薄，桩尖位移要大得多。桩侧阻力的发挥一般是桩体和土之间的剪切破坏，也可能是桩体带着部分土体，土体间的剪切破坏，灌注桩多数如此；端阻力发挥有的是“刺入”破坏，有的是“压剪”破坏（大直径桩）。其Qs曲线的变化特征有以下几种情况：（1）属以下土层情况的，Qs曲线为陡降型，有明显的陡降段，极限荷载明确。桩支承在基岩上，桩周土质较差，在竖向荷载作用下，桩体材料破坏； 桩尖落在硬土层、密实砂层的小直径桩（d<80cm），桩产生整体剪切破坏，属“刺入”破坏；桩周和桩尖为同类型的一般土层，属“刺入”破坏；桩底虚土或沉碴较厚，端阻力小的，属“刺入”破坏。（2）属以下土层情况的，Qs曲线属缓变形，无明显陡降段，确定极限承载力，只能按沉降量控制。桩尖持力层为坚硬的土层、密实砂层和砂卵石层的大直径桩；持力层为较好土层的扩底桩。（3）灌注桩桩底虚土或沉碴不太厚，竖向荷载达一定值时，桩底土被压密，Qs曲线呈台阶状，这种情况，一般按沉降量确定承载力值。千斤顶并联加荷的荷载压力值回归方程某工程静载试验采用3台QF320T千斤顶并联加荷，荷载测量用并联于千斤顶油路的压力表。已知3台千斤顶的荷载压力值校准方程分别为： 式中：为千斤顶荷载值，单位为kN，为压力表值，单位为MPa。试推导3台千斤顶并联加荷的荷载压力值关系方程 ，并计算出2000 kN、3000 kN、5000 kN、7000 kN相对应的油压值。（30分）解： 则 当3台千斤顶并联工作时， 即 =将已知条件 代入上式得： 即荷载（kN）油压值（MPa）200014.06300021.21500035.50700049.79工程桩验收检测最大加载量在对工程桩抽样验收检测时，规定了加载量不应小于单桩承载力特征值的2.0倍，以保证足够的安全储备。实际检测中，有时出现这样的情况：3根工程桩静载试验，分十级加载，其中一根桩第十级破坏，另两根桩满足设计要求，按第3.5.3条，单位工程的单桩竖向抗压承载力特征值不满足设计要求。此时若有一根满足设计要求的桩的最大加载量取为单桩承载力特征值的2.2倍，且试验证实竖向抗压承载力不低于单桩承载力特征值的2.2倍，则单位工程的单桩竖向抗压承载力特征值满足设计要求。显然，若抽检的3根桩有代表性，就可避免不必要的工程处理。PHC500-100(A)型 水平极限荷载理论计算：1、计算桩的水平变形系数 由建筑桩基技术规范（JGJ94-94）知：其中 桩侧土水平抗力系数的比例系数，由（JGJ94-94）P56 表5.4.5结合本工程实际，可取4.0 /即； 桩身的计算宽度，由（JGJ94-94）P56知当直径时 桩身抗弯刚度，由（GB50010-2002）静4.1.5知，即，故 2、计算 桩的入土深度 本工程中，由（JGJ94-94）P129知：4.0取4.0 取 桩身最大弯矩截面系数，查（JGJ94-94）P128表B-7知换算深度，桩身计算截面的深度即最大弯矩所在深度。3、查PHC管桩性能图集（闽02G119）知PHC500-100(A)型极限弯矩 PHC500-100(A)型 管桩水平极限荷载理论计算值基桩抗拔试验的荷载确定JGJ94-94第5.2.17条规定：承受拔力的桩基，按现行混凝土结构设计规范验算基桩材料的受拉承载力。混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.4.1条规定：轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定 （7.4.1）式中轴向拉力设计值 、纵向普通钢筋、预应力钢筋的全部截面面积轴心受拉构件受力的全过程由混凝土开裂和钢筋屈服这两个特征点划分为三个工作阶段：第工作阶段：混凝土开裂前第工作阶段：混凝土开裂至钢筋屈服第工作阶段：钢筋屈服至钢筋破坏轴心受拉构件在正常使用时是带裂缝工作的，即处于第工作阶段。我国现行规范涉及PHC桩抗拔承载力仅有广东省地方标准DBJ/T15-22-98预应力混凝土管桩基础技术规程 (5.2.9-1)式中桩身抗拔承载力设计值管桩混凝土有效预应力，当产品说明书未列时，可取=3.54.0 MPa式(5.2.9-1)表示桩身混凝土是零应力，因此属于第工作阶段。下面以500A型PHC桩为例，用数字说明两个工作阶段抗拔承载力的差别。500A型PHC桩壁厚100 mm，主筋为10根9.2 mm冷拔钢筋，=640 mm2，=1420 MPa，取=4 MPa kN kN就是第工作阶段的末端，可作为抗拔试验的最大加荷值。锚 杆 试 验 要 点采 用 标 准最 大 加 荷 值加 荷 方 式建筑地基基础设计规范GB50007-2002岩石锚杆不应少于锚杆设计荷载的2倍单循环荷载土层锚杆最大试验荷载Qmax所产生的应力不应超过杆体材料强度标准值的0.8倍多循环荷载建筑基坑支护技术规程JGJ120-99基本试验不宜超过杆体承载力标准值的0.9倍多循环荷载验收试验锚杆轴向受拉承载力设计值Nu单循环荷载建筑基坑工程技术规范YB9258-97基本试验不应超过杆体强度标准值的0.8倍多循环荷载验收试验锚杆设计轴向拉力值的1.2倍且不应超过预应力筋的0.8倍单循环荷载基坑土钉支护技术规程CECS 96:97试验应在非工作钉上进行直至破坏，试验平均值应大于设计计算所用的标准值的1.25倍单循环荷载建筑边坡工程技术规范GB50330-2002基本试验不宜超过杆体承载力标准值的0.9倍多循环荷载验收试验永久性锚杆为，临时性锚杆为，为工作条件系数单循环荷载6、某桩基工程基础采用钻孔灌注桩，桩径1000mm，桩长50m，平均抗压极限桩侧阻力20kPa，单桩承载力设计值7800kN。可供单桩竖向抗压静载试验锚桩4根，抗拔系数0.5。请问：计算单桩抗拔极限承载标准值；应选择何种的单桩竖向抗压静载试验装置，为什么？计算锚桩纵向抗拔钢筋的根数（钢筋采用级钢筋，直径25mm，fy=310Mpa）；该试验应选用哪些仪器设备并简述现场安装步骤和方法。解: 当不考虑地下水位时，基桩抗拔极限承载力标准值按下式计算本例 0.5 qsik=20kPa li=50m d=1m 4根锚桩抗拔力为4UkQuk 需采用堆锚联合反力装置堆载量为（12636-10210）×1.22911kN 每根锚桩的主筋根数n 1, 如何通过现场试验得到桩的侧阻力和端阻力？测试数据整理应符合哪些规定？2, 竖向受压荷载作用下的单桩承载机理是什么？3, 单桩竖向抗压静载试验如何综合分析确定单桩竖向抗压极限承载力Qu。4, 某PHC管桩进行竖向抗压静载试验，第6级荷载作用下的沉降增量和累计沉降分别为0.75m和5.32mm，第7级荷载作用下的沉降量和累计沉降分别为5.21mm和10.53mm。问是否可能终止试验？单桩极限承载力取哪一级荷载?地基土载荷试验要点浅层平板载荷试验深层平板载荷试验岩基载荷试验要点复合地基载荷试验要点采用标准建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑地基处理技术规范JGJ79-2002荷载板的要求确定浅部地基土层的承压板下应力主要影响范围内的承载力。承压板面积0.25m2，软土0.5m2。确定深部地基土层及大直径桩桩端土层承压板下应力主要影响范围内承载力。确定完整、较完整、较破碎岩基作为天然地基或桩基础持力层的承载力。采用圆形刚性承压板，直径0.3 m。测定承压板下应力主要影响范围内复合土层的承载力和变形参数。复合地基载荷试验承压板应具有足够刚度。单桩复合地基载荷试验的承压板可用圆形或方形，面积为一根桩承担的处理面积；多桩复合地基载荷试验的承压板可用方形或矩形，其尺寸按实际桩数所承担的处理面积确定。桩的中心（或形心）应与承压板中心保持一致，并与荷载作用点相重合。试验基坑的要求试验基坑宽度不应小于承压板宽度或直径的三倍。应保持试验土层的原状结构和天然湿度。宜在拟试压表面用粗砂或中砂层找平，其厚度不超过20 mm。承压板直径0.8 m，紧靠承压板周围外侧的土层高度不少于0.8 m。承压板底面标高应与桩顶设计标高相适应。承压板底面下宜铺设粗砂或中砂垫层，垫层厚度取50150mm，桩身强度高时宜取大值。试验标高处的试坑长度和宽度，应不小于承压板尺寸的3倍。基准梁的支点应设在试坑之外。加荷分级加荷分级不应少于8级。最大加载量不应小于设计要求的两倍。按预估极限承载力的1/10 1/15分级施加单循环加载，直至破坏，第一级为预估设计荷载的1/5，以后每级为1/10。加载等级可分为812级。最大加载压力不应小于设计要求压力值的2倍。测读规定每级加载后，按间隔10、10、10、15、15min，以后为每隔半小时测读一次沉降量。每级加载后，按间隔10、10、10、15、15min，以后为每隔半小时测读一次沉降量。加载后立即读数，每10 min读数一次。每加一级荷载前后均应各读记承压板沉降量一次，以后每半个小时读记一次。沉降相对稳定标准沉降量小于0.1mm/h时，并出现两次沉降量小于0.1mm/h时，并出现两次连续三次读数之差0.01 mm当一小时内沉降量小于0.1mm时，即可加下一级荷载。终止加荷条件1 承压板周围的土明显地侧向挤出；2 沉降s急骤增大，荷载沉降（ps）曲线出现陡降段；3 在某一级荷载下，24小时内沉降速率不能达到稳定；4 沉降量与承压板宽度或直径之比大于或等于0.06。其对应的前一级荷载定为极限荷载。1荷载沉降（ps）曲线出现陡降段且沉降量超过0.04d；2 某级荷载下，24小时不稳定；3 Sn/Sn-1>54 持力层土层坚硬,沉降量很小,最大加载量不小于设计要求的2倍。1沉降量读数不断变化,24小时内,沉降速率有增大的趋势。2 压力加不上勉强加上而不能保持稳定。3 若限于加载能力，荷载应增加到不少于设计要求的2倍。1 沉降急剧增大，土被挤出或承压板周围出现明显的隆起；2 承压板的累计沉降量已大于其宽度或直径的6；3 当达不到极限荷载，而最大加载压力已大于设计要求压力值的2倍。地基承载力特征值1 当ps曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值；2 当极限荷载小于对应比例界限的荷载值2倍时，取极限荷载值的一半；3 当不能按上述二款要求确定时，当压板面积为0.250.50m2，可取s/b0.010.015所对应的荷载，但其值不应大于最大加载量的一半。同一土层参加统计的试验点不应少于三点，当试验实测值的极差不超过其平均值的30时，取此平均值作为该土层的地基承载力特征值fak。1 当ps曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值；2 满足前三条终止加载条件之一时，取其前一级荷载为极限荷载，并与按比例界限荷载值的2倍，取小值；3 当不能按上述二款要求确定时，可取s/d0.010.015所对应的荷载，但其值不应大于最大加载量的一半。对应pS曲线上起始直线段的终点为比例界限。将极限荷载除以3的安全系数，所得值与对应比例尺界限的荷载相比取小值。场地试验数量不小于3个，取最小值。岩基承载力不作深宽修正。1当压力沉降曲线上极限荷载能确定，而其值不小于对应比例界限的2倍时，可取比例界限；当其值小于对应比例界限的2倍时，可取极限荷载的一半；2当压力沉降曲线是平缓的光滑曲线时，可按相对变形值确定；对砂石桩、振冲桩复合地基或强夯置换墩：当以粘性土为主的地基，可取s/b或s/d等于0.015所对应的压力（s为载荷试验承压板的沉降量；b和d分别为承压板宽度和直径，当其值大于2m时，按2m计算）；当以粉土或砂土为主的地基，可取s/b或s/d等于0.01所对应的压力。对土挤密桩、石灰桩或柱锤冲扩复合地基，可取s/b或s/d等于0.012所对应的压力。对灰土挤密桩复合地基，可取s/b或s/d等于0.008所对应的压力。对水泥粉煤灰碎石桩或夯实水泥土桩复合地基，当以卵石、圆砾、密实粗中砂为主的地基，可取s/b或s/d等于0.008所对应的压力；当以粘性土、粉土为主的地基，可取s/b或s/d等于0.01所对应的压力。对水泥土搅拌桩或旋喷桩复合地基，可取s/b或s/d等于0.006所对应的压力。对有经验的地区，也可按当地经验确定相对变形值。按相对变形值确定的承载力特征值不应大于最大加载压力的一半。试验点的数量不应少于3点，当满足其极差不超过平均值的30时，可取其平均值为复合地基承载力特征值。