冷库课程设计.docx

小型氨系统制冷工艺设计（第四组）制冷工艺设计一个单层500t生产性冷藏库，采用砖墙、钢筋混凝土梁、柱和板建成。隔热层外墙和阁楼采用聚氨酯现场发泡，冻结间内墙贴软木，地坪采用炉渣并装设水泥通风管。整个制冷系统设计计算如下：1. 设计条件1.气象和水文资料设计地点杭州夏季室外计算温度+ 35C太阳辐射北纬30相对湿度80%地下水温20 r冷藏容量500t冻结能力20t/ 日2. 制冷系统采用氨直接蒸发制冷系统。冷藏间温度为-18 C,冻结间温度为-23 C3. 冷藏库的平面布置冷藏库的平面布置如下图所示lia-丰神62. 设计计算整个制冷系统的设计计算是在冷库的平面立面和具体的建筑结构和围护结构确定之后进行的。首先计算冷库的 耗冷量，然后计算制冷机器和设计。计算出程序如下：1.冷库维护结构的传热系数计算主要计算外墙、内墙、阁楼层和地坪的传热系数，计算公式如下： 热阻的计算公式为:传热系数的计算公式为K121:s12:'w对于墙面的对流换热系数-，外卜墙表面，取；内墙表面，取；冻结间的内墙表面取。各冷库维护结构及其传热系数的计算见表1-13. 冷库耗冷量的计算(1)冷库围护结构传热引起耗冷量按计算围护结构传热面积原则计的传热面积，然后计算耗冷量1 )冷库围护结构的传热面积。冷库围护结构的传热面积计算见表1-2.表1-1冷库围护结构及其传热系数的计算夕卜墙序号结构层次S /m入 /kal/(m h T)R=S / X (m2 h T )/kal1外墙外表面空气热阻1/ a w25.0000.040220mn厚水泥砂浆抹面0.0200.8000.0253370mn厚预制混凝土砖墙0.3700.7000.529420mn厚水泥砂浆抹面0.0200.8000.0255冷底子油一道7130mm厚聚氨酯隔热层0.1300.0314.1948混合砂浆砖砌墙0.1200.7000.171920mn厚1:2.5水泥砂浆抹面0.0200.8000.02510外墙内表面空气热阻1/ a n7.0000.143总热阻Ro5.151传热系数K0.194冻结间内墙序号结构层次S /m入 /kal/(m h T)R=S / X (m2 h T )/kal1内墙外表面空气热阻1/ a w25.0000.040220mn厚水泥砂浆抹面0.0200.8000.0253120mm昆合砂浆砖砌墙0.120P0.7000.171420mn厚水泥砂浆抹面0.0200.8000.0255冷底子油一道7130mni聚氨酯隔热层0.1300.0313.871920mn厚1:2.5水泥砂浆抹面0.0200.8000.02510内墙内表面空气热阻1/ a n7.0000.143总热阻R04.300传热系数K0.233屋顶阁楼层序号结构层次S /m入 /kal/(m h T)2R=S / X (m h T)/kal1夕卜表面空气热阻1/ a w25.0000.040240mm厚预制混凝土极0.0401.1000.0363空气间层0.0200.230520mm厚水泥砂浆找平层0.0200.8000.025630mm厚钢筋混凝土屋盖0.0301.3500.0227空气间层1.5000.2408260mml厚聚氨酯隔热层0.2600.0318.3879250mm厚钢筋混凝土板0.2501.3500.18510内表面空气热阻冷藏间冻结间1/ a n7.0000.14325.0000.040总热阻Ro冷藏间9.309冻结间9.206传热系数K冷藏间0.107冻结间0.109地坪序号结构层次S /m入 /kal/(n - hC )R=S / X (m2 h C)/kal160mn厚细石钢筋混凝土面层0.0601.3500.044215mn厚水泥砂浆抹面层0.0150.8000.019420mn厚水泥砂浆抹面层0.0200.8000.025550mn厚炉渣预制块0.0500.3500.1436540mn厚炉渣层0.5400.2801.929715mn厚水泥砂浆保护层0.0150.8000.019920mn厚水泥砂浆保护层0.0200.8000.02510530mn厚单层红砖干铺0.0530.7000.07611400mn厚干砂垫层0.4000.5000.80012150nn厚3:7灰土垫层0.1500.3450.43513100mn厚碎石灌50号水泥砂浆0.1000.6000.16714内表面空气热阻冷藏间冻结间1/ a n7.0000.14325.0000.040总热阻R0冷藏间3.823冻结间3.721传热系数K冷藏间0.262冻结间0.269计算部位东墙 南墙 西墙 北墙 屋顶、阁楼、地坪n o.1长/m9J8522.3709.18520.00020.000n o.2东墙西墙阁楼、地屋顶、坪8.0008.00020.000传热面积高/m7.4907.4907.4907.4907.8607.4907.4901.720面积/ m268.796167.55168.796149.800157.20059.92059.920154.400计算部位长/m高/m面积/ m27.4206.29046.6728.0006.29050.3207.4206.29046.67210.3706.29065.2278.0006.06048.4806.0006.29037.7406.0006.29037.7408.0006.29050.3208.0005.65045.200传热面积北墙屋顶、阁楼、地坪no.4 东墙南墙西墙北墙屋顶、阁楼、地坪no .5表1-2冷库维护结构的传热面积表n o.3东墙西墙 北墙 屋顶、阁楼、地坪9.1859.18522.37020.0007.4907.4907.4907.86068.79568.795167.551157.200n 0.6东墙南墙 西墙 屋顶、阁楼、地坪6.95010.3706.9508.0006.2906.2906.2905.59043.71665.22743.71644.7202 ”令库围护结构的耗冷量计算下表1-3.表1-3错误！未找到引用源。的计算表序号墙体方向K2二如几-）AaTwTnQ/WNO.1东墙0.19468.796135-18707.809南墙0.194167.5511.0535-181810.056西墙0.19468.7961.0535-18743.199阁楼层0.107157.2001.235-181074.044地坪0.262157.2000.733-181467.838此间合计5802.947NO.2东墙0.19459.920135-18616.491西墙0.19459.9201.0535-18647.316阁楼层0.107154.4001.235-181054.914地坪0.262154.4000.733-181441.694此间合计3760.414NO.3东墙0.19468.796135-18707.809西墙0.19468.7961.0535-18743.199北墙0.194167.5511.0535-181810.056阁楼层0.107157.2001.235-181074.044地坪0.262157.2000.733-181467.838此间合计5802.947NO.4东墙0.19468.796135-18707.809南墙0.233167.551135-182065.073西墙0.19468.796135-18707.809北墙0.19465.2271.0535-18704.650阁楼层0.10948.4801.235-18334.931地坪0.26948.4800.733-18465.185此间合计4985.456NO.5东墙0.19437.740135-18388.291南墙0.23350.320135-18620.195西墙0.23337.740135-18465.146北墙0.23350.320135-18620.195阁楼层0.10945.2001.235-18312.270地坪0.26945.2000.733-18433.712此间合计2839.809NO.6东墙0.19443.716135-18449.770南墙0.19465.2271.0535-18704.650西墙0.19443.716135-18449.770北墙0.23350.320135-18620.195阁楼层0.10944.7201.235-18308.954地坪0.26944.7200.733-18429.106此间合计2962.445注：公式Q=KA-Tw -Tn中，K为传热系数|W /m?C J, a为传热面积 m?,:二为温差修正系数，Tw为室外温度C , Tn为室内温度C。(2)食品冷加工的耗;令量冻结间进行食品冷加工的耗冷量按第三章的计算公式计算。由于冷藏间属于生产性冷库，进入冷藏间贮存时的耗冷量，要按每昼夜冻结能力比例摊入于各令藏间内。该库有三间冻结间，每间冻结能力为6.5t/日，共19.5 t/日。三间冷藏Q21G (h h2)nT6500*(330 -12.2) =28.69kw1*20*3600间按比例摊分，每间进货量为6.5 t/日。假设冻结的食品为猪肉。冻结间的温度+ 39 C过20h后-15 C食品的冻结加工量6.5 t/ 日即 6500kg/ 日冻结间:食品在冻结前后的焓值查附表可得ht=330kj/kg ； ''2=12.2kj/kg, n = 1, T =20h。食品入库前的温度-15 C冷藏24h后-18 C食品的冷藏量进货量为19.5 t/日(2)冻结物冷藏间：G = 19500kg / 日，食品前后的烙值查附表 3 得：g =12.2kj. kg ； h2=4.6kjkg , T=24hoQ21G(h1-hJ 19500* (12.2 - 4.6)=L72kwnT1* 24* 3600(3)通风换气的耗令量这个冷库没有需要换气的库房，因而没有通风换气的耗冷量所以。二0 o（4）经营操作耗冷量计算公式为Vn ( hw hn ) mrn3Q5 二 Q5aQ5bQ5C =qdFA n nnq2424每平方米地板面由于冻结间不计经营操作耗冷量则只考虑冻结物冷藏间经营操作耗冷量。24 3600 Mrv n (h - h )Q5b积照明热量2.30w/m21）库房照明耗冷量每平方米地板面 积照明热量qd冻结物冷藏间1A =157.2m2公式0.361kw冻结物冷藏间22A = 154.4mQ5a - qd a0.355kw22.30w / m冻结物冷藏间32A = 157.2m0.361kw2）开门耗冷量:V冷间内净容积（m3）；n 一每日开门换气次数冻结物冷藏间1、3按2.2次计算；冻结物冷藏间2按2.3次算hw、hn一冷间外内空气的比焓（kj/kg）;室外空气的比焓，按温度35C相对湿度80%下的比焓109.3kj/kg ;室内空气的比焓，-18 C冷藏库相对湿度为95%的比焓为15.975kj/kg ;M 一有空气幕的修正系数，取0.5 ;rn冷间空气的密度；-18 C冷藏库空气密度为1.4 m3 / kg冻结物冷藏间1、2、3的开门耗冷量为冻结物冷藏间1公式1.755kw冻结物冷藏间2川 vn (hw-hn) Mrn1.802kw冻结物冷藏间3Q5b 一24 江 36001.755kw3 ）操作工人耗冷量:其中：n一操作间的人数，按4人计算；T 一操作人员的工作时间，按每日3小时计算;qr每个操作人员产生的耗冷量，取419wntq平 3* 419 w =209.5w24冻结物冷24间经营操作耗冷量冻结物冷藏间1经营操作耗令量公式2.326kw冻结物冷藏间1经营操作耗令量q5-Q5a *Q5b+Q5c2.367kw冻结物冷藏间1经营操作耗令量2.326kw(5)电动机运转耗冷量4号、5号、6号冻结间电动机的运行耗冷量相同：令风机使用的电动机有4台，每台功率为2.2kW,，电动机运转耗令量为6.6kw，冻结物冷藏间没有风机，此项耗令量Q4 =0(6)总耗令量1 )库房令却设备的总负荷：按公式计算于表1-4。二。侬2。3。4。5其中，冻结物冷藏间p=1 ；冻结间p=1.3表1-4库房冷却设备的总负荷序号冷间名称Q =Q + pQ +Q +Q +Q/w q12341r 0.1冻结物冷藏间9844.42ro.2冻结物冷藏间7842.53ro.3冻结物冷藏间9844.44r0.4结间48882.85r0.5结间46737.26r0.6结间46859.8总计170011.02)制令机器的总负荷Q =( 口、Q 叮 Qr3x Q n, Q n, Q RJL2345冷库的生产旺季不在夏季，Qj的修正系数取1；冷藏间面积-100人时，修正系数取0.5 ;冻结间取1； R=1.07带入计算后见表1-5表1-5机器负荷表序号冷间名称各间的Q./W1n o.1冻结物冷藏间8554.82no.2冻结物冷藏间6391.13no.3冻结物冷藏间8554.84n0.4结间39564.05n0.5结间37268.26n0.6结间37399.4总计137732.44. 制冷压缩机机及配用设备的选择计算冷库的耗冷量计算以后，便可按机器总负荷选择制冷压缩机及所配用的设备。按这个冷库的设计条件，确定冷凝温度、氨液冷凝后的再冷温度以及制冷压缩机循环的级数，然后进行计算。冷凝温度：可以采用 循环水，考虑循环水进入冷凝器的温度为+30C,出水温度为32C,所以冷凝温度为tk- 1(30 32)/2 7C=38C氨液的再冷温度：氨液自冷凝器流入高压贮液器，在供至膨胀阀之前可以经行再冷却，一是冷凝器在室外，高 压贮液器在室内，氨流进高压贮液器和供至膨胀阀的过程中，受环境的温度影响会自然降温，冷凝温度降低3-5 C。 氨液通过中间冷却器的蛇形盘管进行冷却，氨液再冷温度较中间温度高3-5 Co制冷循环的压缩级数：这个冷库要求冷藏间的温度为-18 C,冻结间温度为-23 C,如果蒸发温度与库房温度的 温差为10C,则蒸发温度为-28 C和-33 Co冷凝温度 + 38C冷凝压力pl =1467.0kpa冷凝压力和蒸发压力的比值结论冷凝温度tk=38C蒸发温度t0=-33 C高低压级容积比1:3中间温度tn = -1.5 C中间压力409.64kPa流向冷却设备的氨液经由中间冷却器的蛇形盘管经行冷却，令却后的过冷温度比中间温度高蒸发温度为-28 C蒸发压力Pz=131.5kpaPL 14"8匕一一 z压力比均大于8,应采用双机压缩制冷循环蒸发温度为-33 C蒸发压力pz =103.1kpaPL 1467.0h _14.23>8制冷系统采用双级压缩循环,蒸发温度为-33 C蒸发压力POgpa二:二乂久-晓双机压缩制冷循环5C。然后通过膨胀阀节流降低到蒸发压力。在制令压缩机的实际运转过程中，所吸入的气体是过热气体而不是饱和蒸汽，在计算制令压缩机的制冷量时，可 以根据吸入气体的比体积来计算，即允许制令剂有一定的过热。按照允许吸气温度来计算制冷压缩的制令量，制令压缩机循环图如下图所示。表1-6个状态点的焓值hhhhhhh233457其具体参数如下表:tm=-1.5 CL=-21C吸气比体积：令=118*/kg吸气比体积：v3= 0.03m3/kg按压力和温度&条件，查的图中各相应状态点的焓值见表1-6 :1476.0 409.64103.1 1633.5 1633.61851.74 1676.21684.51860.1 598.4432.1(1)制冷压缩机的选用计算双级压缩机的制冷量以低压级压缩制冷含量为计算依据，选用计算的目的主要是求出需用的压缩机排气量和需用的电动机功率，先计算低压级然后计算高压级。选用压缩机时一般不适宜少于两台，要考虑维修时不停产；配备多台压缩机时，要注意型号以及零件的互换性，并按 制冷压缩机产品目录样本选用。另外，也可以考虑单级制冷压缩机，配组为双级制冷压缩，压缩机的高压级和低压级的容量比可以变化。本例中制冷压缩机的选用计算见表1-7 :表1-7压缩机的选型计算表计算项目计算公式和计算结果低压级氨循环量Gd/( kg/ h)QjC =j=412-726-hfq=656.357低压级理论排气量qVd/(m3/h)MVd n扎qd错误！未找到引用源。选用S8-12.5型双级制冷压缩机两台。Vh=2*424=848>639.530每台压缩机的低压级的制冷剂流量为：412.726 /2=206.36低压级的指示效率为n id=二 .+btx".85低压级电动机的功率/kw指示功率为 Nd=G(h2F) = 14.70kwNd 36 叫摩擦功率 Nmd PmVpd-7.07kwP 3600压缩机的轴功率为Ned= Nid+Nmd=21.77kw高压级氨循环量q/(kg/h)Gg=AAGd =543.63h3 - h5高压机理论排气量qM0 ; h)G v3q ? -198.89弟B3 g所选的S8-12.5型双级制冷压缩机的高压级的理论输气量 qvh =2*14 仁 282>193.791每台压缩机的高压级的制冷剂流量为543.63/2=271.82 高压级的指示效率为 id 二几 j Ftx 0.87高压级电动机功率/kw指示功率为Nd Gh h)_15.21kwNd3600摩擦功率PVNmdPMVpd3600id-2.35kw压缩机的轴功率为Ned= Nid +Nmd =17.56kwNe = Ned + Ned = 39.33kw总轴功率/kw在选配电动机是还要加10%勺裕度(2)制冷压缩机配用设备的计算1)冷凝器冷凝热负荷Q的计算公式为=190'53kwU543 63* (1860.1 -598.41)3600 = 543.63* Qk = Gg3600米用立式冷凝器，考虑单位热负荷qF = 3.5kw m2时，冷凝面积为:F 二 Qk . qF =190.53/3.5 = 54.44m2应选用F =75m2的立式冷凝器LN75-00-00 一台2)中间冷却器的选用4gqv3600-4*0.82*141 二3600* 二 *0.5桶径的计算公式为式中d-中间冷却器的内径(m ；g -氨压缩机高压级输气系数;qv-氨压缩机高压级理论输气量141nVh ;-中间冷却器内流体的流速选为0.5 m/s蛇形盘管传热面积面积（卅）：、zja k tzjGd（h5 弋）412-73*（598人-432J3）.1847mk.£j取中间器的K值为580W/卅.K,tL - tg580*17.796*2其对数平均值温差的计算公式为：- : tzi-Z38 - 4.5t| -tzj2.31 lgjt g- t17.796 cc 38 + 1.52.3* lgzj4.5十1.5式中：弓一冷凝温度tzj一中间冷却温度tg一中间冷却器蛇形盘管出液温度，应比中间冷却温度高3-5度。在此取3度。应选用型号为ZL2.0-00-00夕卜径©500mm蛇形盘管冷却面积为2川的中间冷却器一台3）油分离器的选用其计算公式：4qv= 4*。82* 141 0.286my . 3600，二 3600* 二 * 0.5式中：1. 按选用的四台双级压缩机的高压级活塞理论输气量qv=141m3 h错误！未找到引用源。，2. 高压级压缩机输气系数 g = 0.82 ; 3/油分离器的流速为0.5m/s则应选用YF-65T'325mn油分离器一个4 ）放空气器。选用KFA-32型放空气器一台。5）集油器。按规则，制冷量在200kw以下时选用JY-150错误！未找到引用源。集油器一台。6）高压贮液器。氨液的总循环量G = 543.63kg/h,冷凝温度下的氨液比体积v=0.001716，容量系数'取为1.2，充满度1取为0.7，则按式计算得GvT543. 30173 = 1.599 口30.7应选用ZA-1.5B型容积为1.69m3的贮液桶一只综上所述压缩机及其辅助设备如下表型号数量具体参数双级压缩机S8-12.52高压级理论排气量424 m3/h , 低压级理论排气量141 m3/h冷凝器LN75-00-001F =75m2中间冷却器ZL2.0-00-001©500mm蛇形盘管冷却面积为2 m2油分离器YF-65T1©325mm放空气器KFA-321© = 32mm换热面积0.45集油器JY-1501159mm高压贮液器ZA-1.5B1容积为1.69m35. 供液方式的选择该冷库有-18 C的冷藏间和-23 C的冻结间各三间，为了简化系统，采用一个-33 C的蒸发温度，并采用氨 泵循环供液方式。冷却设备的进液采用上进下出的方式。当制冷压缩机停止运行时，部分氨液存在冷却设备内。冷 却间和冻结间分别设置液体分调节站与操作台，在操作台上调节各库的供液量。6. 冷藏间冷却设备的设计该冷库为生产性冷库，储存冻肉的时间较短，考虑采用光滑管制的双层顶排管，有利于保持库内较高的相对 湿度，管径采用38mm，管距为150mm，在库内集中布置。平时用人工扫霜，清库时采用人工扫霜和热氨冲霜相结合的除霜方法。这种形式的顶排管的传热系数一般8.12 11.6 W m2 k。需用冷却面积传热系数K传热温差公式no.1冷藏库F=121.24mK =8.12W/m2 K10C1 QoF =no.2冷藏库2F=98.11mno.3冷藏库F=127.51m(2)钢管长度采用©38mm无缝钢管每米长的面枳no.1 库 1016.057m2 21x3.14x0.038m =0.119m冷藏库的钢管长度no.2 库 822.24mno.3 库 1068.65m按计算得出顶排管管数见表1 8库房号AB组数总冷却面枳/ m2长度/m根数长度/m根数n o.118.5302.322134.69n o.21626222109.06n o.318.5302.322134.69顶排管材料见表1 9序号材料名称及规格数量甲乙1无缝钢管76mm4.6m4m2无缝钢管38mm564.42m424.164m3角钢 50mm< 5mm45.92m35.98m4管卡8mm240182注：甲为no.1和no.3库用，乙为no.2库用顶排管制作图如下图所示。1LLL11J卜31JL rf7. 冻结间冷却设备的设计按要求食品的冻结时间为20h,冻结间的冷却设备应采用强制通风的干式冷风机或强力吹风式搁架冻结排管。 从冻结间的平面布置形式来看，吹风方式适合采用纵向吹风。如考虑冻结分割肉或副产品等，也可在一间冻结间设 置强力吹风搁架排管。本例采用强制通风的干式冷风机。纵向吹风冻结间：(1)需用冷风机的冷却面积及风机选型冷风机的单位热负荷qF =116w ; pm2耗冷量所需面枳m选用风机型号选用风机面积mno.4冻结间48.88kw48882.82/116=421.40DL-450/451451>421.40no.5冻结间46.74kw46737.17/116=402.91DL-450/451451>402.91no.6冻结间46.86kw46859.81/116=403.96DL-450/451451>403.968低压循环桶设计本设计采用立式低压循环桶，进液方式为下进上出，其需用容积计算如下:1.计算冷却设备的容积Vj。按制冷设备容积的40%、回气管容积的60%和液管容积的总和除以70%计算冷却设备的容积V:I冷却排管排管的总长3106.01m1严2每米管长的容积20.000855 m容积管子尺寸©38 x2.5mm4排管的容积2.66 m3冷风机翅每台冷却面枳2451 m片管容积每台冷风机翅片管容积0.286 m3冷却设备容积V13*0.286+2.66=3.51 m 32.回气管的容积v冻结间回气管管总长40mnd2每米管长的容积30.003737 m管子尺寸©76 =<3.5mm共有容积30.150m冷藏间回气管管总长70 m1 K4每米管长的容积0.001963 m3管子尺寸©57 x3.5mm共有容积30.137 m回气管容积V20.150+0.137=0.287 m 33.计算液管容积V3冷藏间液管长70 m每米管长容积20.000855 m冻结间液管长40m管径38mm : 2.5mm液管容积V3(70+40 ) *0.000855=0.094 m 34.需用低压循环贮液桶容积v为凹V0%73 "翻口彳应选用DXZ1-2.5A夕卜径=1000mm低压储贮液桶一台，容积2.5 m3此外，低压循环贮液桶的直径是按气体流速为 0.5m. ; s考虑决定的。所选的=1000mm桶径可用作如下 复核：氨气的循环量 V=404.94*1.1058=447.7827 m一一.。七 总竺舄=0563m氨气的流动速度为0唤， 土 .所选一只桶径为二二1000 mm的贮液桶足够每个低压循环桶前配一个手动节流阀，并按低压循环贮液桶上管接口的规格选用9.排液桶的选用计算排液桶用于冷库制冷系统中暂时存放蒸发器冲霜排出的液体制冷剂和其他设备的排液。据排液桶的作用，以体积选型使其容纳各冷间中排液量最多的一间蒸发器的排液量其体积计算 公式如下：式中：V一排液桶的体积，一各冷间中冷我、却设备注氨量最大的一间蒸发器的注氨量体积的百分比Vzl一各冷间中冷却设备注氨量最大的一间蒸发器的总体积B一排液桶液体充满度，一般取0.7!则排液桶选型号ZA-1.0B容积为0.99。10.氨泵的选用计算冷藏间的冷却设备为顶排管，它是靠空气自然对流进行热交换的，氨泵的流量以氨的循环量的四倍计算。冻结间的冷却设备为冷风机，它是以强制通风对流进行热交换的，氨泵的流量以氨的循环量的五倍计算。冷藏间制冷总负荷27.53kw单位制冷量hj-h8=1201.37kw/h氨循环量G=27.53*3600/1201.37=82.50kg/h-33C。的比体积为 0.0014676m3/kg氨泵循环量V1V=4*82.50*0.0014676=0.484m 3/h冻结间制冷总负荷142.48kw氨循环量G = 142.48*3600/1201.37=426.95kg/h氨泵循环量V2V2=5*426.95*0.0014676=3.13m 3/h氨泵总循环量VV= V2+ V1=3.13+0.484=3.62 m 3/h氨泵的扬程如下a. 本设计中，氨泵至蒸发器之间供液管的阻力损失.冲j则供液管长度及阻力件的当量长度如下计算名称计算结果/m直管长度：液管长度按供液管道最长的路线计算21m弯头的当量长度：弯头数：A =15 ©38mm x2.5mm 90。弯头 3 个45mm<2.5mm 90。弯头 1 个1Dt=3 江 A 汇 dr = 1.486m1D2 = 3 汶 A 正 dr= 0.6m阀门的当量长度：阀门数：A =17050 mm 2 个32 mm 1 个1Dt= 2 汉=17m1D2 = 3 汇 dr= 5.45m当量长度总和21+1.486+0.6+17+5.45=45.525由于50mm所对应的当量长度最多则氨液的密度取650kg/m3，流速为0.5m/s，摩擦阻力系数H0.035，贝U供液管的阻力损失p 1为a、L P2 p2589.23Pad 2b. 本设计中，氨泵中心至蒸发器的液注高H = 3.5m则氨泵中心至蒸发器进液口的液注相应的压力p2为P 2J gH = 650* 9.8* 3.5 = 22295Pac. 蒸发器关闭应保持98000Pa的剩余压力，以调节各蒸发器的流量。在选择泵前应考虑安全余量取1.1，故氨泵的扬程相对应的压力为Pp=1.1*(22295+2589.23+98000)=0.135MPa则泵应选40P-40N两台，每台流量2.8 m/h，扬程32米11 .系统管道的管径的确定回气管按冷藏间和冻结问制冷设备总负荷查得冷藏间的回气管用©40mm管子，冻结间用声©89mm管子，两管的总管用声©108mm管子吸入管按制冷设备总负荷，管长50m,查图得为©90mm，可米用啊08mm管子。排气管按冷凝热负荷，管长为50m,查得声57m,可米用*89mm管子贮液桶全调节站按总管长度小于30m考虑，总负荷以冷凝热负荷计算时查国得内径为20mm，可米用©32mm的管子。冷凝器全贮液器按总管长度小于30m考虑，总冷凝热负荷计算时查国得内径38mm，可米用声©57mm的管子。其他管道放油管采用©32mm的管子；放空气管采用工25mm的管子；平衡管采用©25mm的 管子；安全管采用©25mm的管子。12制冷设备和管道的隔热层厚度查书中相应的图表，得出各隔热层的厚度如下:隔热层材料聚氨酯泡沫导热系数0.194中间冷却器周围空