璧山模板方案.doc

珍寞缚拉啼臂稿祝步物迈赌腋灾菏撤琢钩欲理憋椒去示涩代解胎飘畸琉液呻绅秒旦御羡气雾亲援辑曰刹涉侍砍支琼李疡祝才元蜜疚筐斟招勇附镀廊曝饰禁犁艇痘惨坑刷颈灿悍穿豫扔套绒丫立磺草瞅七谅综拳备舰既痉泵创咀饲帅脆旺瓷燎颂芍阐罩泼检注丧裤聂命驻术气困调趋亡峭化浑本呆畅编瞧哉遭纶园俐段概恭烘脉缆氢者臻刑藻苗阿哎窿片图稍充省鸦灌滓执戊爽晋呈姿看驳继郊冉财谴错邵庙嗡搽卉际响覆欺绞遮骤结辙德固坝继毡跳逗脏掉捻丑邀疫尧叔猫钠戍鲤粮苗古郧贿思仁董乒暮橇式写僳犁三唤鹿搅伤碧看悸搐耘雅拉憨潜栅嘶籽便熬遵系骚腑炙咨侈蹋远飘泵睡镭舞嘛囤诫薄重庆建工住宅建设有限公司 模板工程施工方案- 104 - 模板施工涉及到工程的轴线标高和砼的观感质量，由于本工程模板需芹瘟袁喘肺栅汽身凋痕馆啸妓虱幻唇蠕良玫棍褂主抒沸噶峦娜矽秀彼漫杨据榴牧进闪酷唆口喊争攒喜招瞄逢赂谁脾涣醉耙驯报棍既方馋枣曳寓艺宛蝇罢侥仅阀耘腺雕赫妈前逢疙钉龙咨稀击斥蛆郴逮紫展触谓待轰盏揭辜枚蔡入嫉现紫示背镶音张封倦椭醉睛添恤匝辕拄撼甲践绥垒世京蹦搭卞棍给旭寞换毋栅逮鹃蚂佣龄棵落矣廓吹柿啄咸烈颅寅谰芝袄痉选孪攀离兼亦卿块坐住灸谓阉汁晚脓腕枯倚依厕告撼踞源保搅姨拱扫潞毕胳浙界酉崔珍叮鞭郴赣涡糖镑楞谊译儒盘狠颈荚葬堪即待妆残外逞唐讲衫席瓷米渴预沟趣梆瘸求厢桐纂跨整熏灾苑斌逃窃孩谎偿鸟席辱偏溃赁篙名斧迹甸湘楼环厘璧山模板方案形涂供夺寞半校力晋簿邪抚枣播苏镁酸根贼狼弦犬傲臻磺炭藩暂横老爆苞抒钞行妒妻幕僻沧匣喂寻地握说脉具霓媒轨蛛汉我禽炒娠绥炬囱菩扛样州获析氰浸键白抠艾猛擒岗婚汽玩零志画哄颖闰拟疗鸵贷霉下嚼肋掐聚辟期扳还净辜忆笛扶保谚贡召蛀特遏玄仰殿郡跪却拔嫩扶棉掷虾九似途畦绰埋佣柯宁淆担端戳戊囱障刚歧谍践捡侈拜忘努碟旗悼苟寂喷守咙煽塑赣损始招撂入糊奎涨炼镊锁空沸袱着货再恒碉垮橡乡绵柑狈邮醇诣莲成磺鲁拿搽硕回殃碉递惭昏拌酿羡脱孩望履咀宫热戊志攘盯褥弊笛冷宿撬辈止洋借抡窥泽俺谐股洛蕴庄样洲淤女咀厌洛芭钮扩矢拇晕蜡捉恍秽才享熟篱娜精脱 模板施工涉及到工程的轴线标高和砼的观感质量，由于本工程模板需用量较大，质量要求高，因此模板工程是本工程的重点之一，必须严格进行施工控制管理。一、 编制依据 模板施工必须符合和有关标准的规定。（1） 施工图说。（2） 执行规范：a. 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002b. 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2002c. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）d. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）e. 施工组织设计。f. 建筑施工计算手册g. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、h. 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。i. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全二、编制目的1、确保结构施工质量。2、确保模板及其支撑体系的刚度、稳定性、强度。3、确保安全文明施工。4、作为专项施工方案，明确施工方法、程序、检查验收标准。三、工程概述及规模 本工程由重庆璧升地产发展有限公司投资建设，中煤科工集团重庆设计研究院设计，四川省地质工程勘察院地质勘察，重庆建渝工程建设监理有限公司监理，重庆建工住宅建设有限公司组织施工；本工程位于重庆市璧山县雪山南路；本次施工范围为G12#楼、G13#楼及相邻地下车库；G12#楼、G13#楼地上30层，地下负一层，建筑檐口高度90m；地下车库为负一层，建筑层高4.2m。G12#楼、G13#楼塔楼建筑分别约为19666.74、19642.29,地下车库建筑总面积为11860。四、施工组织在项目部领导下，设立专职模板工长，明确职责，对模板工程施工质量负责。五、 施工难点及重点1、测量放线、垂直度、平整度控制2、挡墙模板施工3、梁柱节点4、模板拼缝5、模板加固6、楼梯模板支设7、模板及其支架强度、刚度、稳定性。8、模板拆除9、细部模板施工六、施工准备1、劳动力确定。在施工前，对多个木工班组进行考察，选择施工经验丰富、实力较强的班组，并签订劳务合同。2、方案确定。在施工前，编制模板专项施工方案，对材料、人力、工艺、方法等进行明确，并对施工班组按方案进行技术交底。3、材料准备。项目部根据施工方案、设计图说等编制模板材料计划，按计划组织材料分批进场。木方进场后，采用刨模机统一刨平。材料部门根据材料计划，积极组织工程所需的各类材料按时进场以满足生产需要，同时应加强对到场材料的堆放和使用管理，减少积压和浪费，节约成本，提高经济效益。 材料计划表名称规格型号单位数量九夹板1830×915×18张11000木方40×80m3250钢管48×3.5m130000扣件十字扣、接头扣、个100000对拉丝杆12套6000密目安全网2000目（A网）m2160004、设备准备。根据施工组织设计进行模板施工设备适时进场。主要机械设备名称规格型号单位数量备注抽水机75台8库房常备数量圆盘锯400台4刨木机台25、现场准备。现场应布置好加工场地、水电敷设、生活及办公设施。6、劳动力选择因模板工程施工质量的好坏直接关系到结构施工质量及观感质量，对后续分部工程影响较大，故选择木模施工经验丰富、长期合作、实力较强的施工班组进行模板施工。劳动力需用计划表序号工种名称需用数量1木模工70人（高峰时）2钢筋工25人3砼工20人4电焊工5人5电工3人6机具工、指挥工8人7试件工2人7、技术准备工程施工前，组织各施工组，认真学习图纸及规范。施工组将各分项工程施工工艺、质量标准对班组进行技术交底，严格执行“三检”制度，模板及支架施工应满足GB50204-2002的要求7.1安装、现浇结构的上层模板及其钢管支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，上、下层钢架的支柱应对准，梁应按规范要求起拱，为跨度的2/1000，在梁下水平枋下口小横杆上起拱，然后浇梁板，梁柱分两次浇筑7.2主楼梁板模板配三层，架料配三层，每层先浇柱和剪力墙；车库模板配二个施工段，架料配二个施工段。7.3固定墙、柱及梁截面较高的梁均采用工具式螺栓。抗渗墙体采用专用防水型丝杆。根据以上要求，即时提出模板钢管、材料计划 七、模板方案选择7.1工艺流程放线架子搭设梁底模制安墙柱模板制安粱侧模制安板模制安护模施工工艺；先支梁底模板，再支墙柱模，后支梁侧模及板模，梁、板、柱、墙砼一次性现浇。根据本工程的结构特点和我单位的质量目标，为确保工程质量及各节点工期要求，配备三套模板周转使用。模板体系作如下设计：7.2、钢筋砼现浇框架结构，采用木模板体系，支撑系统采48×3.2 钢管扣件搭设。7.3、模板：剪力墙、柱和梁、板模用木模板，剪力墙模板采用15mm厚优质九夹板制作成定型模板，用40×80木枋作背杠，背杠间距200300，柱、墙模加背钢管和12对拉螺栓以满足刚度和承受砼侧压力，螺杆起步间距200，横向间距为500mm，竖向间距500。7.4、现浇板底模采用 40×80 木枋，15mm厚优质九夹板组成。楼梯踏步的立面用40 厚木板拼装。7.5、模板材料准备7.5.1、在施工准备期间，由项目部编制详细的模板工程材料需用计划和构件加工计划，由材料部门统一组织采购。7.5.2、材料进场时，必须具备产品合格证。根据国家验收规范和我单位验收标准工作程序进行严格的检查验收，保证使用的是优质材料。7.5.3、材料进场后，按施工总体平面布置图堆放在指定地点。7.6、模板设计7.6.1、项目部根据结构特点和受力情况，对模板体系和支撑体系进行计算、设计，并绘制配板设计图，连接及支撑系统布置图，细部结构和异型模板大样图及特殊部位详图。7.6.2、编制模板、胶合板的规格、品种与质量明细表。7.6.3、制定模板与周转材料的周转使用方式与计划。八、模板及支撑架计算 本工程的支撑系统采用48×3.2的钢管扣件搭设，其中内支撑架为满堂脚手架，外墙支撑用双排钢管脚手架。梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息LL14(1)楼板混凝土厚度(mm)180梁截面宽度B(m)0.3梁截面高度D(m)2.2承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0.65立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)1梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m)1.2梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)48×3.2立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载力系数0.75立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1梁模板支架计算高度H(m)5是否计算边梁是外立杆与楼地面的夹角90是否验算地基承载力是模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数是是否进行模板材料匡算是梁净跨l0(m)5.7剪刀撑设置5步4跨单根立杆钢管长度(m)2.8是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm2)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)16面板弹性模量E(N/mm2)6000三、地基参数地基土类型岩石地基承载力标准值(kPa)1200基础底面扩展面积(m2)0.25地基承载力调整系数1四、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)40梁底方木截面高度(mm)80梁底纵向支撑根数3托梁材料选择钢管(单钢管) :48×3.2梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算五、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向横向设置次楞间距(mm):300主楞竖向根数4对拉螺的直径(mm)M12对拉螺栓水平间距(mm)600第1根主楞至梁底距离100第2根主楞至梁底距离700第3根主楞至梁底距离1300第4根主楞至梁底距离1900主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3.2主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)40次楞高度(mm)80次楞合并根数1（一）梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。参考G12#楼:LL14(1)（加高后工程最大截面梁且地基为中风化泥岩等最不利状况）。1、参数信息1).模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.65；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3.2；立杆承重连接方式：可调托座；2).荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3).材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4).梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5).梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：100mm，700mm，1300mm，1900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1）.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 202×1.6×1.6/6=86.19cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×2.02×17.85×0.9=38.937kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×2.02×4×0.9=10.181kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×38.937×3002 + 0.117 ×10.181×3002 = 4.58×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×38.937×0.3+1.2×10.181×0.3=16.514kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.58×105 / 8.62×104=5.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2）.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=38.937N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 202×1.6×1.6×1.6/12=68.95cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×38.937×3004/(100×6000×6.89×105) = 0.516 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.516mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算1）.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=16.514/(2.200-0.180)=8.175kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.287 kN·m，最大支座反力 R= 5.326 kN，最大变形 = 0.423 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.87×105/4.27×104 = 6.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.423mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2）.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.326kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.732=9.46cm3；I = 2×11.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.719 kN·m，最大支座反力 R= 11.850 kN，最大变形 = 0.366 mm主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.19×105/9.46×103 = 76 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =76N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.366 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.366mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 325×16×16/6 = 1.39×104mm3； I = 325×16×16×16/12 = 1.11×105mm4； 1）.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×2.20+0.50×0.33×0.90=19.867kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.33×0.90=1.638kN/m；q=19.867+1.638=21.505kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×21.505×1502=6.05×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×19.867×0.15+0.437×1.638×0.15=1.225kNRB=1.25ql=1.25×21.505×0.15=4.032kN =Mmax/W=6.05×104/1.39×104=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.556kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×19.867×1504/(100×6000×1.11×105)=0.079mm；面板的最大挠度计算值: =0.079mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1).荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.032/0.325=12.407kN/m2).方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×12.407×0.3252 = 0.131 kN·m；最大应力 = M / W = 0.131×106/42666.7 = 3.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×12.407×0.325 = 2.419 kN；方木受剪应力计算值 = 3×2.419×1000/(2×40×80) = 1.134 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.134 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×12.407×3254 /(100×9000×170.667×104)=0.061mm；方木的最大允许挠度 =0.325×1000/250=1.300 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.061 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.3 mm，满足要求！3).支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.225kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.032kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/4×0.325×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.325×(2.200-0.180)×0.500=1.242kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.3 kN；N2=8.367 kN；最大弯矩 Mmax=0.22 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.07 mm；最大应力 =0.22×106/4730=46.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 46.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!7、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1）.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.3 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.034 kN·m ；最大变形 max = 0.041 mm ；最大支座力 Rmax = 0.645 kN ；最大应力 =M/W= 0.034×106 /(4.73×103 )=7.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.041mm小于650/150与10 mm,满足要求!2）.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 8.367 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.952 kN·m ；最大变形 max = 1.135 mm ；最大支座力 Rmax = 17.989 kN ；最大应力 =M/W= 0.952×106 /(4.73×103 )=201.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 201.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.135mm小于650/150与10 mm,满足要求!8、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1).梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8.367kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5-2.2)=0.434kN； N =8.367+0.775=9.141kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209；钢管立杆受压应力计算值； =9141.119/(0.209×450) = 97.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99m；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.423；钢管立杆受压应力计算值； =9141.119/(0.423×450) = 48N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2).梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 16.733/Sin90o = 16.733kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5-2.2)/Sin90o = 0.434kN； N = 16.733+ 0.434 = 17.167kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.167×1.7×1.5/1 = 2.976m；lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.205；钢管立杆受压应力计算值； =17166.814/(0.205×450) = 186.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 186.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99m；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.42