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观澜安居商品房项目 标准层组合架支撑体系施工方案一、工程概况本工程位于深圳市宝安区观澜中心地区西片西北角，观兴东路与新丹路交汇处西南侧。包括1#14#共计14栋塔楼，幼儿园、商业及A、B两个地下室部分，其中A地下室地下两层，B地下室地下一层；幼儿园3层，商业12层，塔楼除9#楼33层外，其他均为34层。本工程结构类型为框架剪力墙结构，A地下室结构高度10.2米，B区地下室结构高度5.9米，塔楼结构高度104.3米。方案主要针对塔楼标准层进行施工组织。框架结构，墙、柱模板均采用15厚普通胶合模板，梁板模板采用15厚普通胶合模板。标准层支撑体系采用48*3.25MM组合架，模板主龙骨(大楞)采用2根48*3.0MM钢管，次龙骨(小楞)采用50*100方木。二、编制依据序号类 别编 号名 称备 注1施工图纸2012-9-28 建筑施工图与结构施工图第二版新图2主要规范GB50204-2010混凝土结构工程施工质量验收规范国家规范3GB50010-2010混凝土结构设计规范国家规范4GBJ301-88建筑工程质量检验评定标准国家规范5GB50010-2011混凝土结构设计规范国家规范5GB 50017-2003钢结构设计规范国家规范6主要规程建筑施工手册第四版7建筑施工计算手册三、施工工艺施工工艺流程模板工程施工工艺流程图四、模板计算书4.1标准层板模板（组合式）计算书4.1.1工程属性新浇混凝土楼板名称B 标高6.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3.94.1.2荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.91.5风压高度变化系数z2.09风荷载体型系数s0.84.1.3模板体系设计模板支架高度(m)2.9立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)250立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)199小梁悬挑端计算长度(mm)150,150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图4.1.4面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)9000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm44.1.4.1强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.32kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4=0.24kN·m； Mmax/W0.24×106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！4.1.4.2挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)5×3.86×3004/(384×9000×281250)0.16mml/400300/4000.75mm 满足要求！4.1.5小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因B/lb取整3900/1200取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：4.1.5.1强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5×0.32.26kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.31.32kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.08×1.32×1.22+0.101×0.94×1.220.29kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.08q1静L2+0.213pL0.08×1.32×1.22+0.213×3.15×1.20.96kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.26×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.150.47kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.29，0.96，0.470.96kN·m Mmax/W0.96×106/6769014.14N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！4.1.5.2抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.6×1.32×1.2+0.617×0.94×1.21.65kN V20.6q2L+0.675p0.6×0.1×1.2+0.675×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.26×0.15，0.1×0.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.65，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×95×45)1.11N/mm21.78N/mm2 满足要求！4.1.5.3挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.31.22kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×12004/(100×9350×3215200)0.57mml/4001200/4003mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×3215200)0mml1/400150/4000.38mm 满足要求！4.1.6主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.494.1.6.1小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5×0.31.95kN/m q1静0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.31.55kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b 0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，R'max(1.1q1静+1.2q1活)L1.1×1.55×0.9+1.2×0.4×0.91.97kN 按悬臂梁，R11.95×0.150.29kN RmaxR'max，R11.97kN; 同理，R'1.64kN，R''0.99kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，R'max1.1q2L1.1×1.28×0.91.27kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.27×0.150.19kN RmaxR'max，R11.27kN; 同理，R'1.05kN，R''0.64kN4.1.6.2抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.54×106/4490119.25N/mm2f205N/mm2 满足要求！4.1.6.3抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=2×4.11×1000/42419.38N/mm2125N/mm2 满足要求！4.1.6.4挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.72mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.22mm=249/400=0.62mm 满足要求！4.1.7立柱验算钢管类型48×3.25立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9113.21150 满足要求！ 查表得，0.54 Mw0.92×1.4×k×La×h2/100.92×1.4×1.5×0.9×1.82/100.5kN·m Nw0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×0.15)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)×max0.25+La/2，La×max0.25+Lb/2，Lb0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+0.5/1.2)×max0.25+0.9/2，0.9×max0.25+1.2/2，1.27.19kN f Nw/(A)+ Mw/W7191.37/(0.54×457)+0.5106/4790132.81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 斜杆计算： W=k×lb×h=1.5×1.2×1.8=3.25kN； Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.8×1.8+0.9×0.9)1/2/0.9×3.25=7.27kN8kN； 斜杆验算满足要求！4.4.8可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.19kNN30kN 满足要求！4.5梁、楼板结构模板板模采用采用15厚木胶合板，主龙骨采用48*3.0MM钢管间距1200mm，次龙骨采用50×100方木间距300mm；方木使用前必须先压刨，保证方木平直，胶合板之间采用硬拼，两模板接缝处采用双面胶粘贴 。梁模板采用15厚胶合模板，侧模大楞骨采用2根50×100木方，竖向间距不大于500，小楞采用50×100木方间距200，底模次龙骨采用50×100木方间距300，主龙骨采用2根48*3.0MM钢管。支撑体系采用组合架搭设，钢管采用48*3.25MM钢管，板模板立杆间距纵横向间距1200*1200mm，梁模板立杆纵横间距900*1200mm，距离地面200mm高位置设置一道扫地杆，以上纵、横向横杆步距为1800mm，立杆上端倒扣U型顶托，大楞直接放在顶托卡口内，小楞放在大楞上。立杆不能直接放在地、楼面上，立杆下设置木方垫块。使用碗扣架将大大减少搭设支撑体系使用时间，缩短工期，保证节点工期的完成。4.6.楼梯模板楼梯模板施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。4.7.模板的制作加工、安装和拆除 (1)对模板加工的主要技术参数及质量标准：材料：方木50×100mm进场要有检验，多层板1220×2440×15mm要进行浸水实验24h以上，检验是否有脱皮现象。支撑体系：由于钢管、脚手架扣件作支撑体系用，所以材质必须符合JGJ22-85中规定。(2)模板的安装模板安装的一般要求：保证结构和构件部分形状，尺寸和互相位置的准确。模板及其支撑应有足够的承载力、刚度、强度和稳定性，能可靠的承受新浇筑的砼的自重的压力，以及在施工过程中所产生的荷载。模板安装要求拼缝严密、平整不漏浆，对水平构件模板缝隙采用海绵条挤压，竖向构件在模板下口的砼表面应平整，以确保接缝严密，不漏水泥浆。模板支立应本着构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护要求。模板与砼的接触面应涂刷脱模剂，在施工中，应注意不能污染钢筋和砼接茬处。墙体支模时应留清扫孔，洞口的下口应做排气孔；检查扣件与对拉螺栓的紧固情况，以及斜撑支顶的位置，以保证结构施工顺利进行。柱模板支撑前必须清理干净柱内杂物，在同一轴线的柱模立好后在柱模上口应拉通线调整柱的垂直度、轴线位置；四角拉钢丝绳防止扭向超偏。顶板模板安装时上下层立柱应对准，并铺设长500mm的方木且要求在同一直线上，梁模板留清扫口，以便于顶板梁内杂物的清理。顶板模板安装前，在浇筑墙体混凝土时浇筑高度比楼板底高度高2030mm(通过楼层标高控制线控制)，保证浮浆剔除见石子后墙顶混凝土超过楼板底35mm；弹出板底高度线；在周边方木侧面用404胶粘贴40mm宽5mm厚海绵条，防止漏浆。竹编板与墙面紧贴，保证墙板阴角方正。所有木龙骨应过刨平整光滑，以免影响砼的光滑面。顶板梁模板起拱应按照设计要求进行起拱，固定在模板内上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。(3)模板拆除拆模顺序和方法，应近照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于1.0N/mm2时才能拆模，这是能保证表面及棱角不受损伤。梁底板模待混凝土强度大于设计强度的75%时，才能进行拆模，如果跨度大于8m或悬臂梁时，混凝土强度必须达到100%时，才能进行拆除。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据。项次结构类型结构跨度(m)按达到设计混凝土强度标准值的百分率计(%)1板250>2，8752梁、拱、壳875>81003悬臂构件275>2100五、安全保障措施5.1.模板安装安全技术措施5.1.1 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢；5.1.2 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设4m以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时，要搭设操作架；不足4m的，可使用马凳操作；5.1.3 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。5.1.4 支设立柱模板和梁模板，要求不准站在梁、柱模板上操作和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下；5.1.5 支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人；5.1.6 高空临边作业时，有高处坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，阳台平台上支模要系好安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛掷任何物体；5.1.7 在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。5.1.8 拆除模板应经施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆动的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚；5.1.9 拆模后需要局部支撑和使用早拆体系的支撑杆必须顶牢，不得松动，防止支撑倒下伤人，高处作业严禁投掷材料。5.1.10用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板5.1.11木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查)；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。5.2.模板拆除安全技术措施5.2.1 拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定；5.2.2 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区；5.2.3 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固。扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落；5.2.4 遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，确认操作部位不滑时再进行工作；5.2.5 拆除模板一般应采用撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上；5.2.6 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走，妥善停放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落；5.2.7 在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板上的洞口盖严；5.2.8 拆模板时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；5.2.9 拆除板、梁、墙模板是应注意：拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆；严禁在同一垂直面上操作；拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒；拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞拉拆，更应防模板突然全部掉落伤人；严禁站在悬臂结构上面敲拆底模；每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。5.2.10正确使用个人防护用品和安全防护设施。进入施工现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚；5.2.11拆下的模板、脚手架等部件，堆放处离楼层边沿应不小于1.5m,堆放高度不得超过2m，楼梯边口、通道口、脚手架边缘等处严禁堆放拆下部件，做到工完、料尽、场地清，防止朝天钉扎脚。of chicken manure bacteria, eggs can be killed, make chicken manure safe organic fertilizer with high efficiency. Timely watering, make sure seedlings to moisture requirements. (4) the application of new type high efficient inhibitor fertilizer can effectively prevent damage caused by the effect of quick-acting organic fertilizer on seedling, and prevent soil compaction, promote healthy growth. 2, the use of some of the new technical measures, improve the survival rate (1) increased tree holes. Use of excavators and combine artificial dig tree holes, improve efficiency, increase the water storage capacity of tree holes, enhance seedling drought resistance. (2) covered. Seedlings planted in the winter and early spring season, and after filling flooded twice, points, and plastic film mulching tree holes, roots of both the temperature and reduce the moisture to evaporate, reducing plant death due to physiological drought, improve the survival rate of seedlings. (3) tree protection. After to the trunk with a rope winding, outside on the covered a layer of mulch, moisturizing, thermal insulation, can improve the survival rate of seedlings. (4) the use of branch Po. Bao is the latest technology of cultivation of fruit trees, branches, especially for more expensive but difficult branches of seedlings, have obvious effects in Garden tree species can also be used. Second, measures to reduce costs and shorten, reduce labor intensity15