180万吨甲醇煤制烯烃项目可行性研究报告.doc

180万吨甲醇煤制烯烃项目可行性研究报告XXXX工程科技有限责任公司 XXX煤制烯烃项目可行性研究报告 <>04<>039-18-121.1 生产规模及产品方案 21.1.1 生产规模及产品方案 31.1.2 产品、副产品质量指标 51.2 工艺技术选择 51.2.1 原料路线确定 61.2.2 工艺技术方案比较与选择 371.2.3 技术来源及引进意见 4<>01.3 主要操作条件 431.4 甲醇装置工艺流程 431.4.1 气化 451.4.2 变换 461.4.3 低温甲醇洗 491.4.4 甲醇合成及精馏 511.4.5 空分装置 531.4.6 工艺流程图 541.5 自控水平 541.5.1自动控制水平和主要控制方案 551.5.2 甲醇装置对自动控制的要求 561.5.3 甲醇生产过程自动控制水平及仪表选型原则 591.5.4主要的检测及控制方案 6<>01.5.5 保证自动控制系统运行的主要安全技术措施 611.5.6 设备成套供货仪表 611.5.7仪表动力供应和公用工程消耗 631.6 主要设备选择 631.6.1 主要设备的选择 641.6.2 主要设备清单和来源 641.6.3 关键设备选型说明 7><691.7 消耗指标 <691.7.1 甲醇工艺装置消耗定额 7<>01.7.2 空分装置消耗定额 711.8 装置界区内的公用工程设施 711.8.1 总图运输 731.8.2 给水排水 791.8.3 供电 851.8.4 电信 871.8.5 供热及化学水 9<>01.8.6 空压站 9<>01.8.7 储存及机械化运输 931.8.8 采暖、通风和空气调节 951.8.9 车间化验室 971.9 装置“三废”排放 1<>021.11 定员 1<>041.12 装置投资估算 1.1 生产规模及产品方案1.1.1 生产规模及产品方案本项目作为XXX煤制油有限公司煤制烯烃项目6<>0万吨/年MTO装置的配套工程，甲醇装置公称生产规模为18<>0万吨/年,55<>0<>0吨/日，年操作时间8<>0<>0<>0小时。同时，本项目年副产硫磺27<>072吨。1.1.2 产品、副产品质量指标1）甲醇本项目产品甲醇除了满足MTO装置对甲醇的质量要求外，同时要满足商品甲醇的需要。因此甲醇质量指标执行中华人民共和国国家标准工业甲醇（GB338-92）优等品的要求。中华人民共和国国家标准工业甲醇（GB338-92）项 目指标优等品一等品合格品色度（钼-钴）， 51<>0密度（2<>0）， g/cm3<>0.791-<>0.792<>0.791-<>0.793温度范围（<>0，1<>01325Pa）, 64.<>0-65.5沸程（包括64.6±<>0.1）, <>0.81.<>01.5高锰酸钾试验，min 5<>03<>02<>0水溶液试验澄清-水份含量，% <>0.1<>0<>0.15-酸度（以HCOOH计），% <>0.<>0<>015<>0.<>0<>03<>0<>0.<>0<>05<>0碱度（以NH3计），% <>0.<>0<>0<>02<>0.<>0<>0<>08<>0.<>0<>015羰基化合物（以CH2O计）， <>0.<>0<>02<>0.<>0<>05<>0.<>01<>0蒸发残渣含量， % <>0.<>0<>01<>0.<>0<>03<>0.<>0<>052）副产品硫磺硫磺产品符合中华人民共和国国家标准（GB2449-92）优等品指标。项 目指标优等品一等品合格品硫，% 99.999.599.<>0酸度（以H2SO4计）, % <>0.<>0<>03<>0.<>0<>05<>0.<>02水份，% <>0.1<>0<>0.5<>01.<>0<>0灰份，% <>0.<>03<>0.1<>0<>0.2<>0砷，% <>0.<>0<>0<>01<>0.<>01<>0.<>05粒度片状片状片状 1.2 工艺技术选择1.2.1 原料路线确定甲醇是由一氧化碳与氢在催化剂存在的情况下进行化学反应而制得。煤、焦炭、天然气、炼厂气、石脑油（轻油）、渣油（重油）、焦炉气和乙炔尾气等均可用来制造一氧化碳和氢（合成气），作为合成甲醇的原料。在甲醇生产装置中，合成气的制备，在装置总投资中占绝大部分（约为6<>0%），而甲醇的合成、粗甲醇的精馏以及公用工程等部分的投资所占比例较少，所以，甲醇生产原料路线的选择，主要是对合成气制备所用原料以及工艺路线的选择。甲醇生产装置各工序的投资比例见下表： 甲醇生产装置各工序投资比例表序号项 目占总投资的比例1合成气制备（包括气化、净化、冷冻）6<>0%2甲醇合成1<>0%3甲醇精馏1<>0%4公用工程等2<>0%选用生产甲醇合成气的原料，可以从原料储量、现有生产能力、原料价格、成本、投资费用与技术水平等进行综合考虑。XXX集团万利煤矿地处鄂尔多斯市，矿区有丰富的煤炭资源，从储量和目前的生产能力上看，完全可满足合成甲醇所需合成气原料的需要。以煤或天然气为原料制合成气的生产工艺都比较成熟，国内外都有大型工业化装置在运转。国外大型甲醇装置大多采用以天然气为原料的生产路线，主要原因除了一次性投资较低外，也与国外的天然气价格低有关。比如沙特阿拉伯1998年的天然气价格为<>0.15元/Nm3，目前价格为<>0.279元/Nm3。俄罗斯的天然气价格在<>0.2<>0元/Nm3左右。因此中东地区及俄罗斯以天然气为原料的大型甲醇生产装置甲醇成本较低，约在1<>0<>012<>0美元之间。近年来，美国的天然气价格上涨幅度较大，由<>0.5元/Nm3涨到<>0.7元/Nm3，2<>0<>012<>0<>02年已先后关闭34<>0万吨甲醇生产能力。一般认为，天然气价格高于<>0.7元/Nm3，则甲醇成本大于11<>0<>0元/吨，已无竞争能力。与国外相比，我国以天然气为原料的甲醇厂由于规模小（目前最大能力为2<>0万吨/年）、能耗高（一般为11<>0<>0126<>0Nm3/t，最高达177<>0Nm3/t甲醇），其成本一般为13<>0<>014<>0<>0元/吨。2<>0<>02年我国进口179.96万吨甲醇，到岸价全年平均为154.88美元/吨（折人民币1285.5元），我国以天然气为原料的甲醇厂生产的甲醇在价格上无法与国外同类产品竞争。然而，以煤为原料的大型甲醇生产装置，则产品成本较低，且有成熟技术，可以与国外厂家相竞争。本项目推荐以煤为原料生产甲醇的技术路线。1.2.2 工艺技术方案比较与选择1） 气化工艺技术a) 国外气化工艺技术概况以煤为原料的气化方法主要有固定床和流化床、气流床等。固定床气化技术固定床气化技术在我国运用较广，较为先进的有鲁奇（Lurgi）气化技术。此技术经过英国煤气公司和鲁奇公司联合攻关，开发一种新炉型-BGL炉, 变干粉排渣为熔融排渣，气化效率和气体成分有了很大改进，污染问题也有所改善。现有一台工业示范炉在德国运行，用于处理城市垃圾，所用原料为各种城市垃圾、废塑料和烟煤。但因气化温度变化不大，生成气中甲烷及氮气含量大，不宜做合成气；但其热值较高，用于做城市煤气较好。流化床气化技术流化床气化技术主要有德国温克勒（Winkler）流化床粉煤气化技术。该技术压力较低，建有生产燃料气的装置，目前没有生产合成气的装置。气流床气化技术气流床气化技术有美国德士古气化（Texaco）技术和荷兰壳牌谢尔（shell）粉煤加压气化技术。b) 国内气化工艺技术概况固定床气化固定层间歇气化技术，该技术投资低，技术成熟，目前我国小氮肥、小甲醇厂9<>0%以上采用该工艺生产。该技术气化效率低，单炉产气量少，常压间歇气化，吹风过程中放空气对环境污染严重，每吨合成氨的吹风放空气量达28<>0<>031<>0<>0立方米。该技术在国外已被淘汰。国内固定床气化还有富氧连续气化技术，虽然该技术连续气化无吹风气排放，污染较少，但只能采用焦炭或无烟煤作原料，原料价格高,且生成气中氮气含量高，不适合作合成甲醇的原料气。流化床气化国内流化床气化主要有中科院山西煤化学研究所开发的灰熔聚流化床粉煤气化技术，该技术可用多种煤质作原料，如烟煤、焦炭、焦粉等，使用粉煤在11<>0<>0下气化，固体排渣，无废气排放。该技术工业示范装置已于2<>0<>01年在陕西城固氮肥厂建成，小时耗煤量4?>0.2吨。其煤种适应性广，操作温度约为1<>0<>0<>0，反应压力为<>0.<>03MPa(G)。气化炉是一个单段流化床，结构简单，可在流化床内一次实现煤的破粘、脱挥发份、气化、灰团聚及分离、焦油及酚类的裂解。带出细粉经除尘系统捕集后返回气化炉，再次参加反应，有利于碳利用率的进一步提高。产品气中不含焦油，含酚量低。碳转化率为9<>0%。主要的缺点是合成气中（CO+H2）为6872%，有效气体成分较低，其次是气化压力低、单炉产气量小。恩德粉煤气化恩德粉煤气化技术，在朝鲜有3<>0多年的运行经验，适用于灰分不大于4<>0%的褐煤、长焰煤、不粘或弱粘结的煤粉（<>01<>0mm）。气化剂采用蒸汽和富氧，富氧分为两段加入气化炉，在常压下进行气化反应，反应温度为1<>0<>0<>011<>0<>0，固态排渣，无废气排放。气化炉无炉筚，空筒气化，操作可靠，气化炉运转率可达92%。单炉产气量有1<>0<>0<>0<>0Nm3/h，2<>0<>0<>0<>0Nm3/h，4<>0<>0<>0<>0Nm3/h等。合成气（CO+H2）为6265%，CO2为2728%，其它为惰性组分。由于气化剂为富氧，故合成气中氮气含量高，故此合成气适用于作为合成氨原料气。主要的缺点也是有效气体成分较低、且含氮高，气化压力低、单炉产气量小。气流床气化我国煤气化技术科研人员经过多年努力研究，开发出了具有中国知识产权的煤气化技术，即华东理工大学会同鲁南化肥厂等单位合作开发的水煤浆四喷嘴撞击流气化技术，该技术氧耗、煤耗比德士古气化技术低，碳转化率可达98，有效气体成分（COH2）8385，这些指标均比德士古气化技术高。采用该技术建立的日处理煤量2<>0吨的工业性试验装置已运转4<>0<>0小时以上，并经过72小时考核，取得了国家专利，经过科技部组织的评审与验收。德州恒升公司大氮肥国产化工程及兖矿集团年产24万吨甲醇项目均采用了该技术，现正在设计、建设中。由于该技术中试试验时间较短，大型装置未投产验证，有一定的风险。气化炉烧嘴较多，停车检修或更换烧嘴时影响面较大，由于采用四喷嘴，需要配多台高压煤浆泵及相应管线和仪表控制系统，加之炉体加长，气化流程中增加了分离器等，投资与采用德士古水煤浆气化技术相比（计入德士古专利费后）略低。以日处理75<>0吨煤的气化炉进行比较，初步估算投资费用差别如下： 德士古与四喷嘴炉投资比较气化技术德士古水煤浆气化水煤浆四喷嘴撞击流气化德士古炉-四喷嘴炉气化炉设备费（万元）1台1台-2<>0<>0煤浆泵设备费1台2台-2<>0<>0自控仪表材料费（万元）1套4套-5<>0<>0其他工程费（万元）-41<>0软件费（万元）166<>02<>0<>0146<>0合计（万元）15<>0从上表可看出，水煤浆四喷嘴撞击流气化炉和典型的德士古水煤浆气化炉相比，硬件投资增加，但软件投资可节省，两者相抵，总投资相差不多，采用国内有自主知识产权的四喷嘴撞击流气化炉稍微低一点。但鉴于该炉型尚无工业运行的经验，加之事故和停车的几率增加，运行的可靠性较差，故本项目暂不推荐。原化工部临潼化肥研究所（现西北化工研究院）早在6<>0年代末就已开展水煤浆纯氧气化的研究，7<>0年代初建立日处理5<>0吨的气化装置。从水煤浆制备、纯氧气化、灰水处理等试验中取得工艺流程的优化，最终工艺条件的选择、设备材料的选择、自动控制，软件开发等一系列工程数据。本世纪初该院又开发了焦煤水加添加剂的混合煤浆气化技术，已成功地应用于油气化装置的改造，建有工业化装置，该技术已申请国家专利并获得批准，专利号<>0<>0113911.8。为配合水煤浆气化的研究试验工作，洛阳材料研究所研究制成了水煤浆气化炉的耐火砖，原化工部化工机械研究所开发了二流道、三流道的烧嘴，重庆热工仪表研究所开发了适于水煤浆气化的测温度计等。这一系列科研成果得到了化工部科技司、国家科委的大力支持和技术鉴定，为今后我国水煤浆气化工程应用奠定了基础，也为工程设计提供了基础数裾。c) 气化技术的选择目前大型煤气化技术较为先进的有Texaco水煤浆气化，Shell粉煤加压气化，Lurgi固定床加压气化。国外大型气化技术比较表项 目Texaco Shell Lurgi(传统)气化压力3.<>06.52.<>04.<>03.<>0气化温度 13<>0<>014<>0<>014<>0<>016<>0<>085<>0单炉最大能力吨煤/天5<>0<>02<>0<>0<>02<>0<>0<>06<>0<>0气化炉型式热壁式、单喷嘴冷壁炉、四喷嘴热壁炉进煤方式水煤浆浓度&gt;6<>0%泵送煤粉用氮气输送粒度9<>0%&lt;9<>0m碎煤干法加料热回收方式激冷、废锅废锅废 锅排 渣液态排渣液态排渣固态排渣碳转化率 %9698&gt;999<>0有效成份（CO+H2）较高 &gt;8<>0%高 &gt;9<>0%68%净化气中惰性气含量&lt;<>0.5%5%1<>0%(N2+CH4+Ar)吨甲醇耗煤量（干, 弛放气氢回收时）1.311.271.5氧气用量高(比Shell炉高1<>0%)较低低工业化装置数71多在中国已投产/在建的工业装置4/7<>0/74/<>0环境影响友好友好有污染治理问题投资(含空分)较低高(比Texaco约高15%)较低国产化率高低高建设周期较短长(比Texaco炉长半年以上)较短Shell气化技术Shell气化技术是荷兰壳牌公司开发的一种先进的气化技术，该技术采用纯氧、蒸汽气化，干粉进料，气化温度达14<>0<>017<>0<>0，碳转化率99%，有效气体（CO+H2）9<>0%以上，液态排渣，采用特殊的水冷壁气化炉，使用寿命长。采用废锅流程，可副产高压蒸汽。采用干粉气化，氧耗量较低，但需要氮气密封，气化压力不能太高；气化炉（带废锅）结构复杂庞大；设备费及专利费均较高。Shell气化由于采用氮气密封及吹送，因而气化产生的合成气中惰性组分含量约为5%，因此对于甲醇合成来说弛放气量要增加。与德士古综合比较，两种气化工艺的吨甲醇煤耗相差不大。Shell气化压力最高到4.<>0MPa，若甲醇合成采用5.2MPa合成压力，则合成新鲜气需要压缩。用Shell气化制甲醇合成气要增加一套净化合成气增压机；由于变换气进低温甲醇洗净化装置的压力低，也造成净化系统的投资增加。此外，因合成循环气中的惰气高，使合成回路循环压缩机的功耗增加；不但抬高了压缩机的造价，也增加了运行费和生产成本。该技术目前只有国外两套以煤为原料大型装置在运行，用于联合循环发电，工业化的经验不多，技术须依赖进口，国内技术支撑率低。国内有六套Shell气化装置正在建设，另有几个项目也签了引进合同。但从实际建设情况看，气化炉供货周期不少于18个月，关键设备国产化率低，使得Shell气化装置投资高，建设周期长，国内并无运行经验，因此也加大了投资的风险。德士古气化德士古气化技术属于气流床气化技术，是美国德士古（Texaco）公司根据油气化技术的思路开发出来的。它是在煤中加入添加剂、助熔剂和水，磨成水煤浆，加压后喷入气化炉，与纯氧进行燃烧和部份氧化反应。气化温度13<>0<>014<>0<>0，气化炉无转动部件，对于生产合成气的气化炉，大多采用冷激流程。该技术由于是水煤浆进料，大量水份要进行气化，因而以单位体积的(CO+H2)计的煤耗和氧耗均比Shell气化高。但其粗水煤气中惰性气体含量很少，因而在甲醇合成时不仅循环气量小、省压缩功，而且弛放气量小，可以不设弛放气氢回收装置。德士古气化还有以下优点：单台炉处理煤量大，最大日处理煤量2<>0<>0<>0吨；气化压力高，新鲜气可不需增压、且合成气压缩功耗省，尤其是生产甲醇时，可实现等压合成；有效气（CO+H2）含量高，生成的新鲜合成气惰性组分含量低，特别适合做生产甲醇的合成气，甲醇合成弛放气排放量低。煤的适应性宽。可利用粉煤，原料利用率高；三废量小，污染环境轻，废渣可做水泥原料；该技术在世界上已有7套装置运行，其中我国有4套；同时2<>0<>04年，中国在建的德士古装置有7套。德士古气化技术在我国使用最多，鲁南化肥厂、渭河化肥厂、上海焦化厂三联供装置、淮南化肥厂均以水煤浆气化技术进行改造或扩建。本装置的原料煤属低变质长焰煤，化学活性良好，灰熔点113<>0，符合Texaco气化用煤。另外水煤浆气化技术经过我国有关科研、设计、生产、制造部门的多年研究，已基本掌握该技术，并能设计大型工业化装置，国产化率达9<>0%以上，气化炉在国内制造，可以控制并节省大量投资、同时可有效缩短建设周期。此外，该技术国内支撑率高，生产运行管理经验多，风险少，故推荐做为本项目的气化工艺技术。鲁奇固定床加压气化鲁奇固定床加压气化工业化的时间最长，目前国外仍有1<>0<>0多台炉子在运行，在我国也建有兰州、哈尔滨、天脊、义马、解化等5套装置。该技术虽然能连续加压气化，但由于气化温度较低(1<>0<>0<>0)，生成气中甲烷含量大，同时生成气中含苯、酚、焦油等一系列难处理的物质，净化流程长；尤其是该技术只能用碎煤不能用粉煤，因而原料利用率低，尽管筛分下来的粉煤可以配燃煤锅炉加以利用。应当指出的是，上个世纪九十年代此技术经过英国煤气公司和鲁奇公司联合攻关，开发出了一种新的炉型BGL炉，变干粉排渣为熔融排渣，气化效率和气体成分有了很大改进，污染问题也有所改善，目前有一台能力日处理5<>0<>0吨煤的示范炉在德国运行，原料为城市垃圾与煤混烧。由于尚无大的以煤为原料的BGL气化炉的数据和运行经验，故上表中仍暂列传统鲁奇炉的数据。由于BGL炉与传统鲁奇气化炉在气化温度上变化不大，生成气中甲烷及氮气含量仍然很大，对于生产甲醇来说，意味着大量合成气要放空，煤耗和功耗都要增加；其次，煤气净化流程变长，且三废治理难度加大，故不推荐做为大甲醇项目可研的气化技术。8><#004699'>d) 气化流程煤浆气化工艺流程有两种：激冷流程和废锅流程。废锅流程可产生高压蒸汽，但由于气化气温度高、带有大量煤渣，对废锅有磨蚀冲刷，设备材质要求高，一次投资及维修费用较大；激冷流程是在气化炉内将气体用水激冷降温的同时，洗涤除尘，出气化炉的气体带有大量的水蒸汽，在变换工段不再补加蒸汽；这种流程气化设备投资较低，维修工作量较少。本项目气化采用激冷流程。e) 气化压力煤浆加压气化压力可以采用2.8MPa、4.<>0MPa和6.5MPa三种。三种气化压力均已有大型装置的运行经验。采用6.5MPa(G)压力煤浆气化，由于气化压力高，净化后合成气压力仍保持在5.2-5.7MPa(G)，正好符合低压合成甲醇的压力，因此合成气不需增压，比采用4.<>0MPa生产甲醇压缩机可降低3<>0能耗，故本项目选择6.5MPa压力气化。f) 气化炉规格气化炉的规格有3.2×12.2m和2.8×12.2m两种，可根据合成气规模确定。由于本项目日处理煤量为8256吨，拟选用3.2m气化炉六台，五开一备。每台气化炉日处理煤量为1651吨，最大可达2<>0<>0<>0吨，有2<>0%的增产能力。气化炉烧嘴正常的更换时间约为每4<>0-6<>0天一次，每次约8-16小时，每年至少更换或检修耐火砖一次，时间约1.5个月，因此保证安全稳定连续生产需备用一台气化炉。g) 灰水处理现有的生产装置中灰水处理流程有三种：四级闪蒸、三级闪蒸加汽提及二级闪蒸。相比较而言，四级闪蒸或汽提工艺后被浓缩的灰水温度较低，有利于灰水的澄清，故本项目灰水处理工艺采用四级闪蒸、其中高压闪蒸将气化炉黑水和碳洗塔黑水分开进行，澄清槽沉淀、真空过滤机分离细渣。2) 净化工艺技术a) 净化工艺技术概况采用煤浆气化工艺生产的粗煤气除含CO、H2、CO2外，还有少量H2S、COS、CH4、N2，微量的氯，氨等成分。硫化物、氯、重金属镍等对甲醇合成催化剂是毒物，必须除去。另外H2与CO的比例也不能满足甲醇合成的需要，因而粗煤气需经部分变换调整H2/CO、除去多余CO2、H2S、COS等净化过程方可进行甲醇合成。变换煤浆气化气中CO含量为4951%，H2含量为3435%，不符合甲醇合成新鲜气的要求，需将部分粗合成气进行CO变换，增加H2含量。这部分气量约占总气量的55%左右，以调整甲醇合成气的组成。采用耐硫变换时，煤浆气化粗合成气经洗涤后含尘量12mg/m3（标），温度为23<>0245，并被水蒸汽饱和，水汽比约为1.41.6，直接经过加热升温后即可进入变换，不需再补加蒸汽。由于流程短，能耗低，故水煤浆气化配耐硫变换是最佳选择。CO变换反应会产生大量的热，反应热可用来产生蒸汽、预热脱盐水。脱硫脱碳从国内外煤气化装置中所采用的脱除酸性气体的工艺来看，低温甲醇洗(Rectisol)和NHD(或Selexol)较常见。低温甲醇洗(Rectisol)工艺是采用冷甲醇作为溶剂脱除酸性气体的物理吸收方法，是由德国林德公司和鲁奇公司联合开发的一种有效的气体净化工艺。该技术成熟可靠，能耗较低，气体净化度高，可将CO2脱至1<>0ppm以下，H2S小于<>0.1ppm。NHD(或Selexol)同低温甲醇洗一样，同属物理吸收，其对CO2、H2S等均有较强的吸收能力，但对COS的吸收能力较弱。NHD净化可将CO2脱至<>0.1%以下，H2S小于1ppm。制取甲醇合成气的净化流程，一般在NHD净化后，增加精脱硫装置，这样才能保证合成气的总S小于<>0.1ppm。目前世界上大型煤气化装置产生的合成气净化采用低温甲醇洗技术较为普遍；采用NHD技术的装置很少，NHD净化大都用于中小型装置。压缩制冷低温甲醇洗净化工艺需外供冷量，提供冷量的技术较多，较常用的有溴化锂吸收制冷技术，适用于提供42<>0级的冷量；氟制冷技术，适用于提供-5-35级的冷量；氨制冷技术，适用于提供-25-45级的冷量；乙烯制冷技术，适用于提供-43-115级的冷量等等。本项目采用的低温甲醇洗技术需要-35级的冷量移出反应热，采用氨压缩制冷工艺流程。b) 净化工艺技术的比较及选择变换将粗水煤气调整为甲醇合成气，CO变换有两种流程，即部分变换和全部变换。两种工艺各有优点：部分变换的优点是由于部分气体进变换炉，气量少，气体中水/汽比高（约1.4），变换反应推动力大，催化剂用量少，其中经变换气体中的有机硫约95以上可转化为H2S；H2/CO的调整靠配气，容易调整，变换炉及粗煤气预热器设备小；缺点是有部分粗煤气不经变换，其中的有机硫未能部分转化为无机硫，但是如果采用低温甲醇洗净化，有机硫也能完全脱除。全部变换时全部粗煤气经过变换，其中的灰尘会被催化剂截留，但变换率靠调整气体的水/气来实现，生产控制难度较大，且由于气体水气比小，变换反应推动力小，催化剂用量大，其中有机硫的转化会降低到6<>0左右，总的有机硫的转化与部分转化差不多。全部变换流程中粗煤气需先经废热锅炉换热产生低压蒸汽，将粗煤气中的水/汽比降下来，粗煤气冷凝出来的工艺冷凝液含有一定的灰尘，用这部分高温冷凝液去气化碳洗塔洗涤粗煤气，洗涤效果差；变换前的低压废热锅炉也容易被灰尘堵塞。根据粗水煤气量，本项目采用部分变换流程，变换气和未变换气分开，这样使得设备尺寸减小，变换炉尺寸约为4.<>0m，便于制造和运输。部分变换的催化剂装填量约51m3，在进变换之前水煤气首先经过气液分离器、煤气过滤器除去气体中杂质和液体，然后经过预热器加热到一定温度进入变换炉。脱硫脱碳低温甲醇洗(Rectisol)工艺技术成熟可靠，能耗较低，气体净化度高，可将合成气中的CO2脱至1<>0ppm以下，H2S小于<>0.1ppm。而且溶剂吸收能力大，循环量小，能耗省，溶剂价格便宜，操作费用低亦是此法的优越性所在。该法缺点是在低温下操作，设备低温材料要求较高，整个工艺投资较高。NHD(或Selexol)溶液对CO2、H2S等均有较强的吸收能力，采用这种技术可将合成气中的CO2脱至<>0.1%以下，H2S小于1ppm，但对COS吸收能力差，需增加水解装置，而且该工艺须将脱硫和脱碳分开脱除，使得流程复杂，另外其溶剂昂贵，吸收能力比甲醇低，因而，溶剂循环量大，操作费用较高，该法的优点在于设备无腐蚀，可采用碳钢设备，整个工艺投资较少。关于低温甲醇洗和NHD的比较见如下表：低温甲醇洗和NHD技术比较 项 目单 位低 温 甲 醇 洗NHD蒸汽相对值11循环水相对值14.5冷冻量相对值1.61电相对值14.5有效气损失相对值13气提气,N2相对值14投资相对值1.41从上表对比中可以看出，虽然NHD的投资低于低温甲醇洗，但其运行费用较高。而且低温甲醇洗在国内具有丰富的生产操作经验，除部分低温材料需引进外，设备设计和制造等均可在国内解决。最主要的问题是由于本项目规模大，如采用NHD工艺溶液循环量大，液相管道较大，因此，推荐酸性气体脱除选用低温甲醇洗工艺。目前，国外低温甲醇洗工艺国外有林德工艺和鲁奇工艺二种流程，二者在基本原理上没有根本区别，而且技术都很成熟。两家专利在工艺流程设计、设备设计和工程实施上各有特点。国内大连理工大学经过近2<>0年的研究，也开发成功了低温甲醇洗工艺软件包，并获得了国内两项专利。林德低温甲醇洗工艺采用林德的专利设备高效绕管式换热器，提高换热效率，特别是多股物流的组合换热，节省占地、布置紧凑，能耗较省；但高效绕管式换需要国外设计（可国内制造）。在甲醇溶剂循环回路中设置甲醇过滤器，除去FeS、NiS等固体杂质，防止其在系统中积累而堵塞设备和管道。一般采用氮气气提浓缩硫化氢，二氧化碳回收率为7<>0%。鲁奇低温甲醇洗工艺未采用绕管式换热器，换热器均为管壳式，所有设备在国内可以设计和制造，投资可节省约22<>0<>0万元。由于没有中间循环甲醇提供冷量，吸收所需的冷量全部由外部供给；甲醇溶液循环量相对较大，相对于林德流程能耗稍高，吸收塔的尺寸也较大。系统冷量全部由外部提供，操作调节相对灵活。大连理工大学低温甲醇洗工艺流程：大连理工大学从1983年开始进行低温甲醇洗的工艺过程研究,在中石化和浙江大学的协助下1999年该项研究通过了中石化的鉴定，2<>0<>0<>0年获得了中石化科技进步三等奖，并且获得了国内两项专利申请。经改进后该技术采用六塔流程，与林德工艺相似，据介绍冷负荷和设备投资比林德工艺低1<>0%。利用该项开发成果大连理工大学为国内采用低温甲醇的8个厂进行了过程分析，为改进操作提出了有益的建议。同时该技术由大连理工大学提供工艺包，也被德州化肥厂国产化大化肥项目、渭河化肥厂2<>0万吨甲醇项目、以及湘火炬甲醇项目先后予以采用。考虑林德与鲁奇二种低温甲醇洗工艺都非常成熟，尽管各有特点，但其消耗相差不大。而大连理工大学低温甲醇洗工艺虽然技术指标不比国外技术差，但鉴于至今尚无一套利用该技术的装置正式投入使用，和林德与鲁奇技术相比缺少实际运行经验和数据，存在着一定的风险。因此，考虑到项目合作以及可靠性，本项目的酸性气体脱除推荐采用林德或鲁奇低温甲醇洗工艺。c）氨压缩制冷氨制冷装置是以氨为制冷剂通过制冷压缩机及辅机由压缩、冷凝、节流、蒸发四个过程组成制冷循环，为低温甲醇洗装置提供冷量。常用的制冷机种类有活塞式制冷机、螺杆式制冷机、离心式制冷机等。离心式制冷机与其它几种类型的制冷机相比，具有转速高，制冷量大，蒸发温度低，机械磨损小，易损件少，维护简单，连续工作时间长，振动小，运行平稳，机组重量轻、占地面积小，能经济方便地调节制冷量等优点，同时采用蒸汽透平驱动离心式制冷压缩机，节能效果明显。因此，本方案拟选用离心式制冷压缩机。为提高制冷循环的经济性，节约能源和制取低蒸发温度下的冷量，本方案采用节能型双级离心式压缩制冷循环，工艺流程中带有“中间省功器”。该流程的优点是可降低能耗，尤其是部分负荷时机组的效率较高。满负荷时比单级压缩节省轴功率13%左右，部分负荷时节省轴功率约2<>0%；其次是可以扩大稳定工作范围，改善调节特性，部分负荷时不易喘振。采用了省功器后，部分中间压力的低温气体补入压缩机的二级入口，起到了一次补气冷却的作用，从而达到节能的效果。另外，实行中间节流后，单位质量工质的制冷量增大，节省了氨蒸汽进入一级压缩的压缩功，达到了省功的目的。3) 硫回收工艺技术a) 硫回收工艺技术概况硫回收工艺种类繁多，主要可分为两大类：一类是固定床催化氧化法，另一类是湿式氧化法。b) 硫回收工艺技术比较及选择第一类主要代表是克劳斯（Claus）法，它是目前炼厂气、天然气加工副产酸性气体及其它含H2S气体回收硫的主要方法。其最大的特点是：流程简单、设备少、占地少、投资省、回收硫磺纯度高。林德（Linde）公司开发的Clinsulf法可以处理低H2S含量的酸性气体，H2S含量小于15%，最低可达37%（Vol%），此工艺目前有多套工业化装置。鲁奇（Lurgi）的Sulfree工艺在世界范围内已有多套工业化装置，我国也引进了多套。该工艺与传统的克劳斯工艺接近，对原料气中H2S浓度有要求（&gt;25%）。如果原料气硫含量偏低，整个装置出现低负荷运转，当低负荷于25%时，Sulfree装置便不能正常运行，因而总硫回收率受到影响。加拿大Delta公司的MCRC硫回收工艺是一种亚露点Claus转化，即改变了常规Claus反应的平衡条件，在低于硫的露点下操作，三级MCRC转化，硫回收率可达99%，它不仅是一种硫回收方法，也是较好的尾气净化方法；荷兰Comprimo公司开发的超级克劳斯硫回收工艺，一改以往单纯增加转化级数来提高H2S的方法，在两级普通克劳斯转化之后，第三级改用选择性氧化催化剂，将H2S直接氧化成元素硫，总回收率达99%以上，在国内外已有多套工业装置。第二类主要有国内的栲胶法，还有国外的LO-CAT工艺（空气资源公司开发）等。 栲胶法在国内合成氨厂已普遍使用，操作经验丰富，但设备数量多、投资大，且尚无用于高CO2含量酸气先例。本项目酸气中CO2含量较高，因此不适用此法。LO-CAT法工业化于1976年，该法流程简单。硫回收率高达99.85%，但容易起泡，引起堵塔等一系列操作问题，影响推广应用。由于项目用煤为低硫煤，低温甲醇洗浓缩的H2S气体浓度较低，故本项目采用Linde的Clinsulf硫回收工艺技术。4) 甲醇合成与精馏的工艺技术方案选择a) 国外工艺技术概况1923年，德国BASF公司在合成氨工业化的基础上，首先用锌铝催化剂在高温高压的条件下，实现了由一氧化碳和氢合成甲醇的工业化生产，从此逐步淘汰了由木材干馏制甲醇的生产方法。由于工业合成甲醇成本低，产量大，促进了甲醇工业的迅猛发展。甲醇消费市场的扩大，又促使甲醇生产工艺不断改进，生产成本不断下降，生产规模日益增大。1966年，英国ICI公司成功地实现了铜基催化剂的低压合成甲醇工艺，随后又实现了当时更为经济的中压法合成甲醇工艺。与此同时德国Lurgi公司也成功地开发了中低压合成甲醇工艺。虽然由CO加H2合成甲醇的工艺至今已有8<>0年历史，尽管催化剂、工艺流程和主要设备的发展到现在已相当完善，但世界各国仍在不断地开发研究新型催化剂、新的合成工艺和新型反应器。目前甲醇的生产工艺路线主要是采用铜基催化剂的ICI中压法、低压法及Lurgi低压法、中压法和采用锌铬催化剂的高压法。二十世纪七十年代中期以后不但新建厂全部采用低压法，而且老厂扩建或改造也几乎都采用低压工艺。在今后一段时期内，高中压法将逐步由低压法取代。对甲醇合成工艺来讲，甲醇合成反应器是其核心设备，甲醇合成反应器的形式基本决定了甲醇合成工艺的系统设置，在选择甲醇合成工艺中，要考虑合成反应器的操作灵活性、操作灵敏性、催化剂的生产强度、操作维修的方便性、反应热的回收利用等因素，对于大型的单系列甲醇装置，还必须要考虑运