地下室顶板施工道路加固施工方案.doc

地下室顶板施工道路加固施工方案XX市绿地城上海滩花园二区地下室顶板施工道路加固施工方案审批： 审核： 编制： XX上海滩花园二区项目经理部二0 年 月 日目 录第一章、编制依据第二章、地下室顶板加固原因第三章、地下室顶板加固范围第四章、地下室顶板加固范围内模板支设要求第五章、地下室顶板行车安全事项第六章、加固施工方案计算书第一章、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2011）；2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；3、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2001）；6、住房和城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法；7、本工程施工图纸和本工程施工组织设计；8、本工程地下室结构施工的施工记录和质量检查验收相关资料。第二章、地下室顶板加固原因第一节、工程概述工程名称：上海滩花园二区1、2、3、10、11#楼工程地点： 工程规模：总建筑面积约11万平方米，主楼采用框架-剪力墙结构，地下二层。结构形式：筏板基础；主楼采用框架-剪力墙结构。建设单位：XX绿地申川置业有限公司监理单位：XX工程设计咨询有限责任公司设计单位：XX国际设计有限公司施工单位：XX建设集团股份有限责任公司第二节、建筑概况上海滩花园二区，总建筑面积约11万平方米。分别由商业、娱乐、住宅、车库等组成。建筑类别为一类，防火等级为一级，建筑合理合理使用年限为50年。本工程±0.000标高相当于绝对标高：1#楼309.55m、 2#楼308.65m、3#楼310.45m、10#楼313.00m，11#楼311.35m。1#、2#、3#、10#、11#楼地下室组成一地下车库见下表示：栋号地下层数地上层数建筑高度1#楼二层32层92.95m2#楼二层32层92.95m3#楼二层32层92.95m10#楼二层33层96.75m11#楼二层33层95.85m地下车库二层-该建筑群建筑结构安全等级为二级，为一类高层住宅，建筑物耐火等级为一级，设计使用年限为50年。地下车库类别为类地下车库，耐火设计等级一级，结构类型为钢筋砼剪力墙、钢筋砼框架结构。第三节、结构概况本工程由5栋高层建筑组成，建筑层数有32、33层，地下层数为二层。本工程结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。地下室为桩筏基础，底板为1300mm钢筋砼筏板和400mm钢筋砼抗水板。第四节、顶板加固原因由于该区域场地狭窄，不能满足材料的行车转运，影响上部工程施工需要，故在地下室顶板浇筑后，需加以利用，地下室顶板须临时行车。为此对地下室顶板进行加固处理。第三章、地下室顶板加固范围地下室加固范围为：临时行车道路（施工电梯等加固另见专项加固方案）加固区域见附图（一）。顶板加固路面为一跨顶板主梁间梁板。临时行车道路宽度为7m，为保证加固区域地下室顶板安全；地下室顶板总加固长度188m，道路转弯半径15m。第四章、地下室顶板加固范围内模板支设要求临时施工道路加固方式采用地下室顶板面层浇筑钢筋砼路面，配合承重脚手架加固方式。使用时间：主体施工装饰装修完工。具体施工方法见下：4.1、道路加固区域内支模用材料：48×3.2钢管，100×100木枋，木跳板、顶撑。4.2、加固区内的模板支设方法：全部采用钢模板，纵、横背楞皆采用100×100木枋，钢模板支设方法按常规方法施工。注意钢模板接缝严密，防止浇筑砼时漏浆。加固区模板支设前，首先按临时道路进行定位放线，规划出需要加固的区域，在抗水板上定位放线。楼板模板支设示意图4.3、加固区模板承重支撑体系：采用48×3.2钢管，脚手架搭设符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中的有关要求。采用满堂脚手架搭设方式。4.3.1、脚手架的材料符合下列要求：（1）、立杆、横杆：钢管选用48×3.2mm的焊接钢管，质量符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。新、旧钢管的尺寸，表面质量和外形必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中第8.1.1和第8.1.2的规定，并且钢上管上严禁打孔。（2）、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件要求在螺栓拧紧力矩达65N·m时不得发生破坏。（3）、脚手板：选用厚度50mm，宽200300mm的木质跳板。长度3米左右。4.3.2、支撑脚手架搭设间距：立杆的纵距750mm，横杆间距500mm，步距750mm，脚手架纵向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的夹角45°60°。横向剪刀撑在纵向剪刀撑的与扫地杆节点处沿架体横向设置。4.3.3、支撑脚手架搭设前应在抗水板上铺设脚手板，立杆坐落于脚手板上。4.3.3、脚手架每根钢管顶部采用螺旋千斤顶顶紧100×100mm木枋，以防止加载后顶板沉降。4.3.4、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。纵横剪刀撑4跨连续搭设，剪刀撑斜杆夹角约48°。脚手架顶部采用双扣件抗滑。4.4、临时施工道路穿越后浇带作法：由于地下室后浇带须在沉降稳定后封闭，故在前期使用临时施工道路时，须对后浇带进行处理。在后浇带两侧的道路1000mm范围内厚度改为200mm厚C30砼，临时施工道路端部预埋50*5角钢，角钢长度同路宽，后浇带上盖30mm钢板（与道路端部预埋50*5角钢焊接），后浇带内夯填级配碎石。第五章、地下室顶板行车安全事项5.1、临时施工道路作法：在地下室顶板砼浇筑后28d，才能作临时施工道路。具体作法如下：5.1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。5.1.2、临时施工道路的宽度为7m，先铺设200mm级配砂石（70%石子+30%中砂）做弹性层，然后在级配砂石上浇筑150mm厚C30钢筋砼道路面层，内配直径为8mm、间距200mm的三级钢钢筋网片，砼养护14d。5.2、临时环形施工道路形成后，在道路两侧用钢管搭设临时栏杆，作为防止车辆驶出预定的道路的标志。5.3、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图（一）。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。第六章、加固施工方案计算书6.1、地下室顶板过车支架抗压荷载强度计算新浇混凝土自重标准值：24KN/m3板面取1.5KN/m3,均布荷载取2.5KN/m2活荷载取7.5KN/m2荷载组合楼板、模板、活荷载、支架。计算脚手架满堂架，立杆采用钢管单立管，(采用48X3.2)，搭设间距：立杆的纵距750mm，横向立杆间距500mm，横杆步距750mm，均布荷载为2.5KN/m2。一计算荷载组合恒载土0.22KN/m2。 楼板混凝土3.84KN/m2。模板0.75KN/m2横杆自重P=0.038KN/m。活荷载取7.5KN/m21.均布荷载计算 小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面，小横杆在大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆的自重标准值P1=0.038KN/m模板的荷载标准值P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷载标准值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m覆土荷载标准值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷载标准值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷载的计算值：q=P1×1.2+P2×1.2+Q1×1.2+Q2×1.2+Q3×1.4 =0.038×1.2+0.375×1.2+1.92×1.2+3.75×1.4=8.18kN/m2.强度计算最大弯矩为简支梁均布荷载作用下的弯矩。M=qmax=ql2/8M=8.18×1.0002/8=1.023KN/m=1.023×106/5080=201.38N/mm2小横杆的计算强度小于205.00N/mm2 满足要求。 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度Vqmax=5qL4/384El荷载标准值q=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193KN/mVqmax=5qL4/384El=5×6.193×5004/(384×2.06X105×121900.00) =2.01mm小横杆的最大挠度小于500.0/150 与10mm。满足要求。二大横杆的计算 大横杆按三跨连续进行强度计算，小横杆在打横杆的上面，用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算打横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载计算小横杆的自重标准值P1=0.038KN/m模板的荷载标准值P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷载标准值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m覆土荷载标准值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷载标准值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷载的计算值：q=P1×1.2+P2×1.2+Q1×1.2+Q2×1.2+Q3×1.4 =0.038×1.2+0.375×1.2+1.92×1.2+3.75×1.4/2=4.09kn/m.2.强度计算 最大弯矩考虑为打横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算。Mmax=0.08ql2Mpmax=0.267ql =0.08×(1.2×0.038) ×0.52+0.267×4.09×0.5=0.547KNm=0.547×106/5080=107.68kN/mm2打横杆的计算强小于205.0N/mm2 满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算。Vmax=0.677×qL4/100El集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=1.883×PL3/100El大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V1=0.677×0.038×0.54/(100×2.060×105×121900.000)=0.000641mm集中荷载标准值p=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V2=1.883×PL3/100El V2=1.883×6193.000×0.53/(100×2.060×105×121900.000)=5.81mm最大挠度和V=V1+V2=0.000641+5.81=5.81mm大横杆的最大绕度小于500.0/150与10mm，满足要求！三扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计1荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038 kN脚手板的荷载标准值 P2=0.750×1.000×0.5/2=0.188 kN覆土荷载标准值 P3=0.22×1.000×0.5/2=0.11 kN混凝土荷载标准值 P4=3.84×1.000×0.5/2=0.96kN活荷载标准值 P5=7.5×1.000×0.5/2=1.875kNR=0.038+0.188+0.11+0.96+1.875=3.171 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力炬达4065N.m时，实验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20 kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。四 脚手架荷载标准值：作用在脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，在这不计算风荷载，静荷载标准值包括以下内容； 每米立杆承受的结构自重标准值（KN.m）,在这取0.1337 G1=0.134×5.300=0.710 kN 模板的标准值（kN/m2），在这取0.75G2=0.75×0.5/2=0.1875 kN土的标准值（kN/m2）G3=0.22×0.5/2=0.11kN混凝土板的标准值（kN/m2）G4=3.84×0.5/2=0.96kN活荷载的标准值（kN/m2）（实际计算）G5=7.5×0.5/2=1.875kN静荷载标准值：G=G1+G2+G3+G4+G5=0.710+0.1875+0.11+0.96=1.968 KN活荷载为施工荷载标准值的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。活荷载标准值：G=7.5×0.5/2=1.875kN五 立杆稳定性计算：本项目地下室满堂架设置，不考虑风荷载，立杆稳定性计算=N/Af其中N-立杆的轴心压力设计值，N据表查扣件为对接N=35.7KN；-轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比10/i的计算结果得0.055A-立杆静截面面积，A=4.89cm2.-钢管立杆受压强度计算值。f-钢管立杆抗压强度设计值f205.00mm2。=N/A=35.7/0.055X4.89=132.76Nmm不考虑风荷载时，立杆稳定性计算f满足要求。第 15 页 共 17 页