H型钢梁计算书.docx

梁模板工程施工方案计算书工程名称：演示工程施工单位：某建设集团编 制人：张#日 期：一、编制依据1二、工程参数1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算2四、梁侧模板面板验算2五、梁侧模板次楞验算4六、梁侧模板主楞验算5七、对拉螺栓验算7八、梁底模板面板验算8九、梁底模板次楞验算10十、梁底模板主楞验算11十一、立杆稳定性验算12十二、立杆底地基承载力验算14、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构工程施工规范GB50666-20113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）6、混凝土结构设计规范GB50010-20107、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计规范（GB50017-2003）10、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB 50018-2002）11、木结构设计规范（GB50005-2003）12、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、建筑施工手册第四版（缩印本）14、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）16、建书脚手架和模板计算软件（建科评2007 028号）二、工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.6m梁截面高度1.6m支架高度33.78m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la0.8m钢管类型(P 48x3.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下设置2根立杆，间距430mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.4m立杆伸出水平杆长度a0.2m面板14mm厚木胶合板梁底次楞60 X 80mm方木，8根梁底主楞双钢管梁侧次楞60X 80mm 方木，间距 160mm梁侧主楞两根双钢管，间距400mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：400mm X 320mm何载参数永久何载新浇砼自重25kN/m3钢筋自重5kN/m3面板次楞自重0.5kN/m2支架自重0.149kN/m可变何载施工人员及设备何载4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载4kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于 10m/h,砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算， 并取其中的较小值：1F = 0.28y 决。pV 2 =0.28X25X5X 1.2X 1.22=51.24 kN/m2F =y H =25X1.6=40 kN/m2其中Y c-混凝土的重力密度，取25kN/m3；t0 -新浇混凝土的初凝时间，取5小时；V -浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；P -混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40kN/m2。四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取 1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000X14X14/6=32667mm3；截面惯性矩 I= 1000X14X14X14/12=228667mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G440kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q24kN/m2。均布线荷载设计值为：q=（1.35x0.9x40+1.4x0.9x4）x1=53.64KN/mqA膏3A ALLL3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1qil2=0.1X53.64X0.162=0.14KN - m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；。=Mmax =°.14X 106 =4.29N/mm2 < f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算 如下：q = 1X40=40KN/m；面板最大容许挠度值：160/400=0.4mm；面板弹性模量：E = 4500N/mm2；0.677ql40.677X40.000X1604V 100EI100X4500X2286670.17mm < 0.4mm满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用60X80mm（宽度X高度）方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别 为：截面抵抗矩 W =60x80x80/6=64000mm3；截面惯性矩 I =60x80x80x80/12=2560000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主 楞间距，L=0.4m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G440kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q24kN/m2。均布线荷载设计值为：q=（1.35x0.9x40+1.4x0.9x4）x0.16=8.582KN/mi p w w w w ww*AAAALLL3、强度验算计算最大弯矩：M =0.1ql2=0.1 X 8 . 58 2 X 0. 42=0.137kN - m最大支座力：1.1ql=1.1X 8.582 X0.4=3.78kN次楞抗弯强度设计值f = 13.6N/mm2。Z=、=0.137X 106=2.141N/mm2 < 13.6N/mm2 W64000满足要求！（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值 V1=0.6q1l=0.6X8.582X0.4=2.060KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算：3V3X2.060X103-0.644N/mm2 < fv-4.8N/mm2T 2bh2X60X80次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算 如下：q = 40X0.16=6.4KN/m；次楞最大容许挠度值=400/400=1mm；次楞弹性模量：E = 8000N/mm2；0.677ql40.677X6.4X4004V 100EI100X8000X25600000.054mm < 1mm满足要求！六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.4m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.78kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其 计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.32m。3.783.783.783.783.783.78wIPu0T 0主楞计算简图（kN）2.932.933.783.780.000.004.634.630.850.85-0.85-0.85-3.78-3.78-2.93-2.93-4.63-4.632、强度验算最大弯矩Mmax=0.272kN - m主楞抗弯强度设计值f =205N/mm2。° 二、二0.272'106=30.290N/mm2 < 205N/mm2W8980满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集 中荷载P=2.816kN，主楞弹性模量：E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：320/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度V =0.031mm < 0.8mm。满足要求！（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离160mm，次楞间距160mm,弯矩M=3.78X0.16=0.60kN - m主楞抗弯强度设计值f =205N/mm2。M0.60X106a= = = 66.815N/mm2 < 205N/mm2满足要求！(四) 悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.816kN，主楞弹性模量：E = 206000N/mm2。容许挠度值：160X2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度V =0.116mm < 0.8mm。满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N = abFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或 倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95 (r G +r Q ) =0.95X (1.2X40+1.4X4)=50.92kN。G 4k Q 2kN=0.40X0.32X50.92=6.52kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Nb=17.85kN > N=6.52kN。 t满足要求！八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm。取梁底主楞间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩 W= 80X1.4X1.4/6=26.133cm3；截面惯性矩I= 80X1.4X1.4X1.4/12=18.293cm4；(一) 强度验算1、梁底次楞为8根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.086m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2 X (25 X 1.6+5 X 1.6+0.5)+1.4 X 2 X 0.8=48.80kN/mq2=1.35 X (25 X 1.6+5 X 1.6+0.5)+1.4 X 0.9 X2X 0.8= 54.40kN/m根据以上两者比较应取q= 54.40kN/m作为设计依据。一.q=54.40kN/m.'X1.一.F0OOOOOO086868686868686/ /r/i/r/f/计算简图(kN)-0.029-0.029弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.845kN;N2=5.304kN;N3=4.514kN;N4=4.711kN;N5=4.711kN;N6=4.514kN;N7=5.304kN;N8=1.845kN;最大弯矩M = 0.043kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2)=12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：a =Mmax =°.043'106=1.645N/mm2 < 12.5N/mm2W26.133X 103满足要求！(二) 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算 如下：q = 0.8X(25X 1.6 + 5X 1.6 + 0.5) =38.80kN/m；f. F.：!f. Lq=38.80kN/mJW4r.：sr.*o o o o o o o86868686868686zFf7f* #面板弹性模量：E = 4500N/mm2；经计算，最大变形V = 0.017mm梁底模板的最大容许挠度值：86/400 =0.2 mm；最大变形 V = 0.017mm < 0.2mm满足要求！九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6 X 8 X 8/6= 64cm3；1=6X8X8X8/12= 256cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次 楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.8m。次楞计算简图荷载设计值 q = 5.304/0.8= 6.630kN/m；最大弯距Mm =0.1ql2= 0.1X6.630 X 0.82= 0.424 kN.m；次楞抗弯强度设计值f = 13.6N/mm2；O =Mmax =0.424 X10=6.625N/mm2 < 13.6N/mm2W64X103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6X6.630X0.8=3.182KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算：3V3X3.182 X 103= 0.99N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2X60X80次楞抗剪强度满足要求！(三) 挠度验算次楞最大容许挠度值：1/400 =800/400 =2 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值：q =3.783/0.8= 4.729N/mm；次楞弹性模量：E = 8000N/mm2；0.677q140.677X4.729X8004V 100EI100X8000X256X 104°.640mm < 2mm次楞挠度满足要求！十、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4集中荷载P为次楞传递荷载。.855.304.514.714.714.515.30.850计算简图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为:N1=16.37kN;N2=16.38kN;最大弯矩 Mmax=1.047kN.m；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)= 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：。二 七 二1.047 *106二116.592N/mm2 < 205N/mm2W8.98X103主楞抗弯强度满足要求！(二)挠度验算主楞的最大容许挠度值：L/400 =430/400 = 1.1mm或10mm；经计算，主楞的最大变形V = 0.449mm < 1.1mm主楞挠度满足要求！十一、立杆稳定性验算(一)风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东淄博市张店10年一遇风压值 采用，3 0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=33.78m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋 比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数P =1。z计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3. 1第32项和36项 的规定计算。模板支架的挡风系数二1.2XAn/(laXh)=1.2X0.129/(0.8X 1.5)=0.129式中A” =(l +h+0.325l h)d=0.129m2A一步一跨内钢管的总挡风面积。la立杆间距，0.8mh步距，1.5md钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。12单排架无遮拦体形系数：七二1.2甲=1.2X0.129=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：心 上二二0.15S 94 3=0.42s st 1-n1-0.94n -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值33 0=1X 0.42 X 0.3=0.126kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：0.92X1.43 klh20.92X 1.4X0.126X0.8X 1.52w1010. m（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：16.383kN ；立杆承受支架自重荷载设计值：1.35X33.78X0.149=6.795kN立杆轴心压力设计值N： 16.383+6.795=23.178kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式：NM甲AW'N 轴心压力设计值（kN） : N=23.178kN；中-轴心受压稳定系数，由长细比入二L/i查表得到；L0 立杆计算长度（m）, L0=k1k2（h+2a）, h:顶步步距，取1.4m;a:模板支架立杆 伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m;k1k2为计算长度附加系数，按下表 取用，k1=1.167, k2=1.096, L=2.30m。0模板支架计算长度附加系数K1步距90. 9<hl. 21.2<hl.51.5<h2.1K11.2431.1S51. 1671. 163模板支架计算长度附加系数K2Htjn) h母煎313341&IS叫253Q3&401 351 01.0341.02&L.039l。花j D541. QHL.K11 0921. 1131顷1. 1551.1T31 440L0121.022L.0311 039j NT1 055L. (K41 0721.0921 1111. i29L 1酉1 5301 0(X71.0151.0Z41.0311.0391 047L. 0551 0621.印91 0971. 3141 1321 623.0LOOT1. 0141.0211.0293.0361.043L. 0511 0561.0T41 0901. J 06L 1容1 8D.0LOOT1. 0141.0201.0261.0331.040L. 0461 0521.0671 0011. 0961. Ill1.92.O1.0(171.012t.oia1.024.O3O1.035L.0421.0481.0621 0761.1. 1D42. 04.01.00T1. Q1Wi Die1.022.0291.035L. 0391.0441.0601 0T31. DS71.1Q12.25.O1.0071.0101.0161.020.O271.032L.D371.0421.0571 OTO1.DS11.0342. 70.01.0U71.0101.0161.0201. 0271.032L. 0371.0421.0531.0661.0f761.091i立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；M风荷载产生的弯矩标准值；W立杆截面抵抗矩(cm3)： W= 4.49cm3；f钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：入=L/i=230/1.59=145 < 150，长细比满足要求！按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数？ =0.328；NM23.178X 1030 . 026X 106 =166. 662+5 . 791=172 . 45 3N/mm2A W0.328X4.24X 1024.49X 103<f=205N/mm2立杆稳定性满足要求!但因施工现场不确定因素较多，建议立杆承载力控制在20KN以 下！十二、立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=23.178kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.75m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.75X 0.3=0.23m23、地基土为9,其承载力设计值虹=200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P二=急178二100.77kN/m2 < mf =200X 1=200kN/m2A0.23f ak满足要求!。