毕业设计(论文)年产5万吨酒精工厂设计 19001字 投稿：卢箣箤.doc

毕业设计(论文)-年产5万吨酒精工厂设计 19001字 投稿：卢箣箤年产50，000 吨酒精工厂设计 摘 要 本设计为年产5万吨酒精工厂的设计，采用糖蜜原料发酵。工艺上的设计为：单浓度糖蜜究竟连续发酵(工艺简单容易操作）、差压式蒸馏工艺（保证产品质量及提高热能利用率）、生石灰吸水法，通过物料衡算、设备选型计算、水电汽耗的计算等合理优化设计生产工艺过程。 关键词 ：酒精 糖蜜 酒精发酵 With an Annual Output of 50,000 Tons Fuel Ethyl Alcohol×××××Key words： Factory Design ABSTRACTTimes New Roman） （空两格，小四号 目 录摘要 . I ABSTRACT . II 第一章 前言 . 61.1产品介绍： . 6 1.2设计意义： . 6 1.3 设计原则 . 6第二章 生产流程的确定 . 72.1 工艺指标和基础数据 . 7 2.2 工艺流程 . 8第三章 工艺计算 . 93.1物料衡算 . 9 3.1.1 原料消耗量计算（基准：1吨无水乙醇） . 9 3.1.2 发酵醪量的计算： . 10 3.1.3成品与废醪量的计算. 10 3.1.4 年产量为5万吨燃料酒精的总物料衡算 . 11 3.1.5稀释工段的物料衡算物料衡算 . 12 3.2 热量衡算 . 13 3.2.1 发酵工段 . 13 3.2.2 蒸馏工段 . 13 3.3 供水衡算 . 17 3.3.1精馏塔分凝器冷却用水 . 173.3.2成品酒精冷却和杂醇油分离器稀释用水. 18 3.3.3总用水量 . 18 3.4 其他衡算 . 18 3.4.1供气衡算 . 18 3.4.2供电衡算 . 19第四章 设备计算 . 194.1发酵设备设计 . 19 4.1.1发酵罐容积和个数的确定 . 19 4.1.2糖蜜储罐个数的计算. 20 4.1.3冷却面积和冷却装置主要结构尺寸 . 21 4.2其它设备的计算和选型. 24 4.2.1蒸馏设备 . 24 4.2.2换热器的选型 . 24 4.2.3稀释器 . 24第五章 环保工程 . 255.1 废物总类 . 25 5.2 废物利用 . 26 5.2.1废气处理 . 27第六章 车间布置设计 . 286.1车间布置设计 . 28 6.1.1建筑基本原则 . 28 6.1.2建筑基本要求 . 286.1.3全厂总平面设计 . 29 6.2车间内常用设备的布置. 29 6.2.1发酵设备 . 29 6.2.2蒸馏设备及其他设备. 29第七章 结论 . 30参考文献 . 31 附录 . 32 谢辞 . 34 第一章 前言1.1产品介绍：乙醇俗称酒精是一种无色透明、易挥发，易燃烧，不导电的液体。有酒的气味和刺激的辛辣滋味，微甘。相对分子质量46.07，分子式为C2H5OH，结构式 H H | |为HCCOH 分析纯级的无水乙醇是无色透明，易挥发，具有特殊芳香 | |H H 和强烈刺激味的易燃液体。相对密度0.7893，沸点78.3，凝固点-117.3，闪点14，自燃点390430，乙醇蒸汽与空气可形成爆炸性混合物，爆炸极限为3.3%19%（V）。1.2设计意义：随着经济的发展，酒精这种重要的工业原料被广泛用于化工、塑料、橡胶、农药、化妆品及军工等工业部门。且石油资源趋于缺乏、全球环境污染的日益加剧，各国纷纷开始开发新型能源。燃料乙醇是目前为止最理想的石油替代能源，它的生产方法以发酵为主。菌种的优劣对发酵效果的影响非常大，能够筛选出具有优良性状的菌株及对菌株进行改良，对于降低生产成本，乃至实现酒精的大规模工业化生产，解决能源危机都有着重大意义。在我国石油年消费以13%的速度增长，2004年进口原油量超过1亿吨，是世界第二大的石油进口国。我国燃料乙醇起步虽然较晚，但发展迅速，以成为继巴西美国之后世界第三大燃料乙醇生产国。2001年4月，原国家计委发布了中国实施车用汽油添加燃料乙醇的相关办法，同时国家质量技术监督局颁布了“变性燃料乙醇”和“车用燃料乙醇汽油”2个国家标准。作为试点，国家耗资50余亿元建立4个以消化“陈化粮”为主要目标的燃料乙醇生产企业。2006年，我国燃料乙醇生产能力达到102万t，已实现年混配1020万t燃料乙醇汽油的能力。2002年车用汽油消耗量占汽油产量的87.9%，如果按10%比例添加生产燃料酒精换算，需要燃料酒精381万吨，而全年酒精总产量仅为20.7万吨，如果在不久将来，能用燃料酒精替代500万吨等量的汽油，就可以为我国节省外汇15亿美元。在目前中国人均石油开采储量仅为2.6吨的低水平条件下，开发新能源成为社会发展，推动经济增长的动力，燃料酒精作为国家战略部署的新型能源之一，在我国具有广阔的市场前景。 1.3 设计原则1、设计工作围绕工厂现代会建设，做到投资小，收效快，能在原基础上升级扩大，使设计工作符合可持续发展战略。2、设计尽量结合实际，因地制宜，使用目前比较成熟的技术，确保设计可得到最大收益。3、工厂设计需做到人性化为员工工作得合理的安排，使其达到最佳的工作效率。 4、设计中还需注意环保问题，减少对厂区及其周边环境的污染5、对自己，本次设计是对自己大学四年所学知识的一个综合的运用和分析。第二章 生产流程的确定2.1 工艺指标和基础数据1、生产规模:50000 t/a2、生产方法:单浓度连续发酵、差压式二塔蒸馏、吸附脱水技术 3、生产天数:每年250天 4、酒精日产量:200 t 5、酒精年产量: 49998 t6、副产品年产量:次级酒精占酒精总量的2% 7、杂醇油量:为成品酒精量的0.3%8、产品质量：燃料酒精乙醇含量为99.5%(v/v) 9、糖蜜原料：含可发酵性糖50 10、发酵率：90 11、蒸馏率：98 12、发酵周期：48小时 13、发酵温度：2834 14、硫酸铵用量：1Kg/t糖蜜 15、硫酸用量：5Kg/t糖蜜16、酒精质量标准根据国家标准生产（见表1-1） 表1-1 无水酒精质量标准GB67890 2.2 工艺流程1、原料的预处理包括添加絮凝剂、静止澄清、加酸等过程； 2、糖蜜稀释采用连续稀释； 3、酵母菌发酵 4、分离纯化本5、生产工艺流程图（见图2-1） 第三章 工艺计算3.1物料衡算3.1.1 原料消耗量计算（基准：1吨无水乙醇）1、糖蜜原料生产酒精的总化学反应式为： C12H22O11H2O2C6H12O64C2H5OH4CO2 342 360 184 176 X 1000 2、生产1000Kg无水酒精的理论蔗糖消耗量： 1000×（342÷184）1858.7（）3、生产1000Kg燃料酒精(燃料酒精中的乙醇99.5%（V）以上，相当于99.18%（m）)的理论蔗糖消耗量：1858.7×99.181843.5（）4、生产1000Kg燃料酒精实际蔗糖消耗量（生产过程中蒸馏率为98，发酵率为90）：1843.5÷98÷902090（）5、生产1000Kg燃料酒精糖蜜原料消耗量（糖蜜原料含可发酵性糖50%）： 2090÷50=4180（Kg）6、生产1000Kg无水酒精量（扣除蒸馏损失生产1000kg无水酒精耗糖蜜量为）： 1858.7÷90÷50=4130.4（kg）3.1.2 发酵醪量的计算：酒母培养和发酵过程放出二氧化碳量为：1000´99.1898000´176184=968单浓度酒精连续发酵工艺，把含固形物88的糖蜜稀释成浓度为25的稀糖液经连续稀释器可得稀糖液量为： 4180×85/25=14212（kg） 即发酵醪量为：14212kg酒母繁殖和发酵过程中放出968Kg的二氧化碳，且酒精捕集器稀酒精为发酵醪量的6，则蒸馏发酵醪的量为： （14212-968）×（1.00+6）=14039（kg） 蒸馏发酵成熟醪的酒精浓度为：1000´99.1898000´14039=7.14 3.1.3成品与废醪量的计算糖蜜原料杂醇油产量约为成品酒精的0.250.35，以0.3计，则杂醇油量为1000×0.3 =3（kg）醪液进醪温度为t1=55，塔底排醪温度为t4=85，成熟醪酒精浓度为B1=7.14，塔顶上升蒸汽的酒精浓度50（v）即42.43（w），生产1000Kg酒精则醪塔上升蒸汽量为：V1=14039×7.14÷42.43=2363（kg） 残留液量为：WX=14039-2363=11676（kg）成熟醪量比热容为：C1=4.18×（1.019-0.95B1） =4.18×（1.019-0.95×7.14） =3.98KJ/（Kg·K） 成熟醪带入塔的热量为：Q1=F1C1t1=14039×3.98×55=3.08×106（KJ） 蒸馏残液内固形物浓度为： B2=F1B1WX=14039´7.1411676 =8.59 蒸馏残留液的比热：C2=4.18(1-0.378B2)=4.18´(1-0.378´8.590)=4.04KJ/(kg×K)塔底残留液带出热量为：Q4=WX×C2×t4=11676´4.04´85=4.01´106(KJ)查附录得42.43酒精蒸汽焓为2045KJ/Kg。故上升蒸汽带出的量为： Q3=V1i=2363´2045=4.83´106(KJ)塔底真空度为-0.05MPa（表压），蒸汽加热焓为2644KJ/Kg，又蒸馏过程热损失Qn可取传递总热量的1，根据热量衡算，可得消耗的蒸汽量为：D1=Q3+Q4+Qn-Q1I-CWt4666=4.83´10+4.01´10-3.08´1000(2644-4.18´85)´99=2542(kg) 若采用直接蒸汽加热，则塔底排出废醪量为：WX+D1=11676+2542=14218（kg）3.1.4 年产量为5万吨燃料酒精的总物料衡算工厂年开工为250 天。日产产品酒精量：50000250200（t）每小时酒精量：200×1000÷24=8333（Kg）=8.333(t)实际年产量（次级酒精忽略不计）：8.333×24×250=49998（t/a） 主要原料糖蜜用量：日耗量：4180×200=836000（kg）=836(t) 年耗量：836×250=2.09×105（t）每小时产次级酒精：8333×（2÷98）=170.06（kg）实际年产次级酒精：170.06×24×250=1020360(Kg)=1020.36（t/a） 表3-1 200000t/a糖蜜原料酒精厂物料衡算表 3.1.5稀释工段的物料衡算物料衡算糖蜜稀释用水量（以每生产1000kg酒精计算） 稀释成25稀糖液用水量为： W1= 14212-4180=10032 (kg)则生产5万吨酒精每小时需要稀释用水量：10032×8333÷1000=83597 (kg/h) 生产5万吨酒精一年需要的稀释用水量：10032×50000=5.02×108（t/a） 营养盐添加量选用氮量21的硫酸铵作为氮源，每吨糖蜜添加1Kg，则每生产1000kg酒精： 硫酸铵年耗量为：4180×1=4180（kg/a）=41.8（t/a） 日耗量：4180÷250=16.72（kg/d）每小时耗量：16.72÷24=0.7（kg/h）则生产20万吨酒精一年需要硫酸铵用量：4.18×50000=2.09×105（t/a） 3、硫酸用量稀释酒母稀糖液用酸5Kg/t糖蜜：年用量：4180×5=20900（kg/a）=20.9（t/a） 日用量：20900÷250=83.6（kg）每小时用量：83.6÷24=3.5（kg/h） 则生产20万吨酒精硫酸用量：20.9×50000=1.05×108表3-2 稀释工段各物料用量（5万吨产量计算）3.2 热量衡算3.2.1 发酵工段现生产50000t/a，要每小时投入糖蜜量34833kg/h，则无水酒精量为： 43833×1000÷4130.4=8433.4（kg/h）以葡萄糖为碳源，酒母发酵每生成1kg酒精放出的热量约为1170KJ左右，则发酵和培养酒母每小时放出的热量为： Q=1170×33733.6=9.87×106（KJ/h）发酵酒母冷却水初tw=20，终温tw=27，平均耗水量为： 12W酒母发酵=QCe(tw1-tw2)=9.87´1064.18´(27-20)=337321(kg/h)酒母酒精捕集用水为：（待蒸馏发酵醪液量为F=116991kg/h）5F÷1.06=5×116991÷1.06=5518.4（kg/h） 发酵洗罐用水为：（每15天洗一次）1F÷1.06=1×233983.3÷1.06=4414.7（kg/15天）则在发酵工段总用水量W发酵工段=5518.4+4414.7+337321=347254.1（kg/h）3.2.2 蒸馏工段按采用差压蒸馏两塔流程计算，进醪塔浓度为7.14，出醪塔酒精蒸汽浓度为50.1、醪塔 图2-1 醪塔的物料和热量平衡图 醪液预热至55，进入醪塔蒸馏，酒精质量分数为7.14，沸点92.4，取上升蒸汽浓度为50（v），即42.43（w）。塔顶温度75，塔底温度85。则塔顶上升蒸汽热焓量i1=2045kJ/kg。加热蒸汽取0.05MPa绝对压力，则其热焓量I1=2644KJ/kg。 总物料衡算：F1+D1=V1+WX+D1 即 F1=V1+WX 2-1酒精衡算式：F1xF1=V1y1+(WX+D1)xW1 2-2式中：xF1成熟发酵醪内酒精含量（W），xF1=7.14。 y1塔顶上升蒸汽中酒精浓度（W），y1=42.43 。XW1塔底排出废糟内的酒精浓度（W），塔底允许逃酒在0.04以下，取xW1=0.04。热量衡算式：F1CF1tF1+D1I1=V1i1+(WXCW+D1Ce)tW1+Qn12-3设CF1=3.98KJ/（kg·h），CW=4.04KJ/（kg·k），Ce=4.18KJ/（kg·k），并取热损失Qn1=1D1I1，tF1=55，tW1=85，F1=116991（kg/h） 联解2-1、2-2、2-3求得V1=19575（kg/h），Wx=97416（kg/h），D1=21296（kg/h） 一般醪塔采用直接蒸汽加热，塔底醪排出量为：G1=WX+D1=97416+21296=118712（kg/h）表3-3 年产5万吨酒精厂蒸馏工段醪塔物料热量汇总表2、精馏塔塔顶温度105，塔底130，进汽温度130，出塔浓度为96（v），即93.84（w）。出塔酒精量为：P=8333×99.18/93.84=8808(kg/h)每小时醛酒量因为醛酒占出塔酒精的2，则每小时的醛酒量为：A=2×8808=176(kg/h)（3）P= PA =8808176=8632(kg/h) 图2-2 精馏塔的物料和热量衡算图在精馏塔中，塔顶酒精蒸汽经粗馏塔底再沸器冷凝后，除回流外，还将少量酒精送到洗涤塔再次提净。据经验值，此少量酒精约为精馏塔馏出塔酒精的2%左右，则其量为：Pe=P，×2%=8632×2%=173（kg/h）酒精被加热蒸汽汽化逐板增浓,在塔板液相浓度55(v)出汽相抽取部分冷凝去杂醇油分离器,这部分冷凝液称杂醇油酒精,数量为塔顶馏出塔酒精的2左右,其中包括杂醇油m0=0.3(P+A)=0.3%×8808=26(kg/h),故H=(P+Pe)×2=（8632+173）×2=8805×2=176(kg/h)在杂醇油分离器内约加入4倍水稀释,分油后的稀酒精用塔底的蒸馏废水经预热到tH=80,仍回入精馏塔,这部分稀酒精量为: H= (1+4)Hm0 = 5Hm0=5×176-26=854(kg/h) （6）物料平衡:F2 + D2 + H= P+ Pe + H + D3 + Wx 则: Wx = F2 + H-P-Pe -H =19575+8548632173176 =11448 (kg/h)（7）热量平衡:F2CF2tF2+D2I2+HCHtH+R(Pe+P)tPCP=(R+1)(Pe+P)i2+PtPCP+Hi式中 R精馏塔回流比一般为34，取3H¢)tW2Cw+Qn2 +(D2+WXI2精馏塔加热蒸汽热含量，0.6Mpa绝对压力，I2=2652(kJ/h) tH为回流稀酒精进塔温度tH=80CH为杂醇油分离器稀酒精比热，稀酒精浓度为： xH=xH(H-m0)H=75.20´(176-26)854=13.20 ，查得起比热为CH =4.43KJ/（kg·k），75.2为杂醇油酒精的重量百分浓度，与液相浓度55（v）相平衡。tP出塔酒精的饱和温度(78.3)CP出塔酒精的比热，应为2.80kJ/（kg.K） i2塔顶上升蒸汽热含量,i2=1163.2 (kJ/kg) iH杂醇油酒精蒸汽热含量,应为iH=1496(kJ/kg) tw2精馏塔塔底温度，取130Cw取4.04KJ/（kg·k）Qn2精馏塔热损失,Qn3=2%D2I2CF2进塔酒精的比热，取CF3=4.16(kJ/kg) tF2进料温度，取90 Wx上面算得11448kg/h 计算可得：D2=17241(kg/h) 塔底排出的废水：G=D2+W，x= 17241+11448=28689（kg/h）计算蒸馏工段的蒸馏效率： hP=xPPxF1F1=93.13%´88087.14%´116991=98.196% 表2-4 年产20万吨酒精工厂蒸馏工段精馏塔物料热量衡算汇总表3.3 供水衡算利用酒母发酵的冷却废水进行冷却，这样可以节省冷凝水用量。3.3.1精馏塔分凝器冷却用水精馏塔分凝器热量衡算有：（R2+1）（P+Pe）i2= W精馏CW（tH3-tH3）W精馏分凝=i（R+1）（P+Pe）2CW(tH3-tH3)， 精馏塔回流比R为3塔顶上升蒸汽热焓i2 =1163.2KJ/kgt冷却水进出口温度tH3、tH，取t=20，H33H3=85Cw取4.04kj/kg则精馏塔冷凝器冷却用水为：W精馏分凝=1.56×10 kg/h53.3.2成品酒精冷却和杂醇油分离器稀释用水成品酒精冷却使用20的河水，根据热量衡算，耗水量为：W成品=PCP(tP-tP)CW(tH2-tH2) C P为成品酒精比热容为2.90KJ/（kg·K）tP、tP为成品酒精冷却前后的温度，分别为78.3、30tH2、tH2为冷却水进出口温度，分别为20、40Cw=4.04 KJ/（kg·K） 则成品酒精冷却水用量为：W成品=6.05×10kg/h在杂醇油分离器内加入4倍的水稀释，则稀释用水量为：W杂醇油分离=4 H=4×176=704kg/h43.3.3总用水量蒸馏车间总用水量为：W蒸馏工段=W精馏分凝+W成品+W杂醇油分离=1.56×10+6.05×10+704=2.18×10（kg/h）表3-1各工段用水量及总用水量5453.4 其他衡算3.4.1供气衡算由前面计算所得数据可知蒸馏工段蒸汽消耗：DD1+D221296+1724138537（kg/h） 年耗蒸汽量为：38537×24×250=231222000(kg)=231222(t)酒精厂平均蒸汽用量：酒精厂每小时平均蒸汽消耗量主要供给蒸馏工段，因此其消耗量由蒸馏量和损失组成，蒸汽总损失取蒸馏工段蒸汽消耗量的4%，则锅炉需要蒸发量为：38537×(100+4%)=40079kg/h=40.079t/h使用热值为4000大卡的煤，假设锅炉效率为80%，则每吨煤能供生产使用50t新鲜蒸汽，则连续蒸馏煤消耗量为：40079÷50000÷80=1002（kg/h）本设计选用的锅炉为工业中压 （1.475.88Mp）中型（2075t）的煤粉锅炉型号为YG80/3.82M7 蒸发量为80t/h，额定温度为450 3.4.2供电衡算根据我国糖蜜酒精连续发酵工艺技术指标，设生产每吨酒精耗电40度，可估算酒精厂的用电：40×50000=2×105（度/年）=8000（度/日）考虑到此值为估算值，所以乘以一个富裕系数为120：8000×120=9600（度/日）=2.4×106（度/年）9第四章 设备计算4.1发酵设备设计采用连续发酵方式，根据物料衡算结果可知，每小时进入发酵罐的醪液体积流量为：118433kg/h，密度为1200 kg/m314。进入种子罐和1号发酵罐的醪液体积流0量为W：118433/1200=99m3/h4.1.1发酵罐容积和个数的确定（1）种子罐个数的确定：为保证种子罐有足够种子，种子罐内醪液停留时间应在12h左右，则种子罐有效容积为：V=99×12=1188（m3）取种子罐装料经验系数为80，则种子罐全容积为：V全=V/u=1188/80%=1485m3 取1500m3每个罐的容积为500m3，则种子罐个数为：1500/500=3（个）(2)发酵罐体积。根据发酵罐现在的设备情况，从100 m3到500 m3，现在酒精厂一般采用300 m3，按照有关情况和指导老师建议，我采用300 m3，取H=2D，h1=h2=0.1DD为发酵罐内径，（m） H为发酵罐高，（m）h1、h2分别为发酵罐底封头高和上封头高，（m）发酵罐上均为标准椭圆形封头，下部为锥形封头，为了计算简便，假设其上下封头近似相同，则V全=p4DH+2´2p4D(h1+216D)=500(m)3D=5.33m，H=10.66m，h1=h2=0.533m 发酵罐的表面积圆柱形部分面积： F1=DH=3.14×5.33×10.66=178m2由于椭圆形封头表面积没有精确的公式，所以可取近似等于锥形封头的表面积：F2=F3=p2D(D2)+h2=22p2´5.33´(5.332)+0.53322=23(m)2发酵罐的总表面积：F=F1+F2+F3=178+23+23=224m2 （3）计算发酵罐数量：上面已经写到，我设计的发酵罐规格为300 m3的规格，设总发酵时间为48小时,设发酵罐数为N个，则发酵罐的有效容积 V有效=WT/N-公式(1)V全容积×=V有效-公式（2） 式中W每小时进料量；T发酵时间； N发酵罐数根据经验值，一样取发酵罐填充系数为=80%，则可以得到： 300×80%=99×(48-12)/N, 计算得到：N=14.85个)，则我们需要发酵罐N=15个34.1.2糖蜜储罐个数的计算糖蜜储罐采用1000m3规格：15天的糖蜜量为：V=836×15=12540 (t) 查得85Bx的糖蜜密度为1450 kg/ m3则 V12540×1000/14508648（m3） 设其装料系数为80，则贮罐的全容积为： V糖蜜 8648/0.810810（m3） 10810/1000=10.81（个） ，取11个4.1.3冷却面积和冷却装置主要结构尺寸（一）、总的发酵热： Q=Q1-(Q2+Q3) Q1=GSqQ3=Fa（tw-tB) c式中 G每罐发酵醪量（kg） S糖度降低百分值（）q每公斤糖发酵放热（J），查得418.6J Q1主发酵期每小时糖度降低1度所放出的热量Q2代谢气体带走的蒸发热量，一般在5%6%之间，我们估算时采用5%Q3不论发酵罐处于室内还是室外，均要向周围空间散发热量Q3，具体计算看后面。 Q1=（116991/15）×12×418.6×1=3.92×105（KJ/h） Q2=5Q1=5×3.923×105=1.96×104（KJ/h）发酵罐表面积的热散失计算：先求辐射对流联合给热系数，假定发酵罐外壁不包扎保温层，壁温最高可达35，生产厂所在地区夏季平均温度为27,则：ac=a对+a辐=1.7tW-tB+=1.7´4C(TW/100)-(TB/100)tW-tB444 435-27+4.88´（273+35)/100-（273+27)/10035-27 =8.35kcal/（m2×h×°C）=35kJ/（m×h×°C）2 可得：Q3=224´35´(35-27)=62720(kJ/h)=6.30×104（kJ/h）需冷却管带走的单个发酵罐冷却热负荷为： Q=Q1-Q2-Q3=3.92×105-1.94×104-6.30×104=3.096×105(kJ/h) 总发酵热为：Q发酵=3.096×105×15=4.65×106(kJ/h) （二）、冷却水耗量的计算W冷却=QCP(t2-t1)=4.65´1064.186´(27-20)=1.59´10(kg/h)5（三）、传热总系数K值的确定选取蛇管为水煤气输送钢管，其规格为114×4，则管的横截面积为：0.785×（0.114-0.004×2）=0.08321（m2）设罐内同心装蛇管，并同时进入冷却水，则水在管内流速为：w=1223123600´0.08321´1000=0.41(m/s)3设蛇管圈的直径为0.66m，并由水温差得A=6.45a2=4.186´A(rw)d0.20.8´(1+1.770.8dR)0.1060.33)=4.186´6.45´=8166KJ/(m2(0.41´1000)0.106×h×°C)0.2´(1+1.77´R为蛇管圈半径，R=0.33m2h·） a1值按生产经验数据取2700KJ/（m·故传热总系数为： K=118166+12700+0.004188+116750=1743kJ/(m2×h×°C)式中 1/16750为管壁水污垢层热阻（m2·h·）/kJ。 188钢管的导热系数kJ/（m2