卧式液氯储罐设计方案.docx

卧式液氯储罐设计方案第一章 绪论1.1 任务说明设计一个容积 40m3 的液氯储罐，采用常规设计方法，综合考虑液 氯性质、所在环境等条件并参考相关标准，分别对储罐进行工艺设计、 结构设计、设备强度计算，得出储罐的筒体、封头、鞍座、人孔和接管 的尺寸，然后用SW6-1998校核软件对其进行强度校核，最终形成合理 的设计方案。1.2 液氯性质液氯化学名称液态氯，为黄绿色液体，沸点-34.6 C,溶点-103 C, 在常压下即气化成气体，吸入人体能严重中毒， 有剧烈刺激作用和腐 蚀性，在日光下与其它易燃气体混合时发生燃烧和爆炸，氯是很活泼的 元素，可 以和大多数元素（或化合物）起反应。危害特性：液氯不会燃烧，但可助燃。一般可燃物大都能在氯 气中燃烧，一般易燃气体或蒸汽也都能与氯气形成爆炸性混合物。 氯气能与许多化学品如乙炔、松节油、乙醚、氨、燃料气、烃类、 氢气、金属粉末等猛烈反应发生爆炸或生成爆炸性物质。它几乎对 金属和非金属都有腐蚀作用。第二章 工艺参数2.1 设备的初步选型及轮廓尺寸根据化工工艺设计手册 ，目前常温压力储罐一般有两种形式： 球 形储罐和圆筒形储罐， 其中圆筒形储罐加工制造安装简单， 安装费用少， 金属耗量大占地面积大，多以在总储存量小于 500 m3 ，单罐容积小于 1000 m3 时选用圆筒形储罐比较经济。2.2 设计温度设计温度的定义为：容器在正常工作情况下，所设定元件的金属温度，即金属截面的平均温度。当元件金属温度不低于0C时，设计温度不得低于元件可能达到的最高温度；当元件金属温度低于0C时，其值不 得高于元件金属可能达到的最高温度。根据 -20 45C的工作温度，再 考虑温度的波动，外界环境的变化等因素，我们将设计最高温度定为 50 C ,设计最低温度定为-20 C。2.3 压力容器的设计存储量W= Vp =0.9*42.89*1.3141=50.73t式中：W-储存量，t - 装量系数V-压力容器容积p - 设计温度下饱和液体密度， t/ m第三章结构设计3.1材料选择根据液氯的特性以及材料的综合机械性能和使用的经济型，选择 Q345R乍为筒体材料。Q345R是压力容器专用钢。50C时的许用应力=170MPa.3.2 设计条件表2-1设计条件表项目容工作介质液氯工作压力MPa1.414设计压力MPa1.466工作温度C-2048设计温度C50公称容积m340计算容积rm42.89工作容积m38.60装量系数0.9介质密度t/ m 31.314材质Q345R公称直径mm2400其他要求100 %无损检测3.3 焊接结构系数氯气是一种极度危害的戒指， 对人的皮肤，呼吸道有害， 甚至心力衰竭而死亡， 液氯属于高度危害介质， 必须采用双面对接接头并采用 100%无损检测， 焊接接头系 数取=1。3.4 最高工作压力的确定设计压力为容器的设计载荷条件之一，其值不得低于最高工作压力，而最高工 作压力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压。装设安全阀的容器，考 虑到安全阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力不得低于安全阀的开启 压力，通常可取最高工作压力的 1.01.1 倍。我们取为最高工作压力的 1.1 倍。计算压力是指在相应的设计温度下，用以确定元件最危险截面厚度的压力，其 中包括液柱静压力。一般情况下，计算压力等于设计压力与液柱静压力之和，当元 件所承受的液柱静压力小于 5%设计时，可忽略不计。 ( 锅炉压力容器安全 ) t=50 C时,根据压力容器介质手册可得液氯的密度是1.314g/cm3，饱和蒸汽压Pv=1.414 MPa,大气压 Pa=0.1 MPa设计压力 P=1.1 X Pv=1.1 x( 1.414-0.1 ) =1.445 MPa液柱静压力=p gD =1314X 9.8 X 2.4=0.031<5%x Pd，所以忽略液柱静压力。计算压力 Pc=Pd =1.445 MPa第四章强度设计4.1筒体设计4.1.1筒体长度的确定筒体直径一般由工艺条件决定，同时也要符合压力容器的公称直径。标准椭圆 封头是中低压容器经常采用的封头形式。封头公称直径必须与筒体的公称直径相一 致。2由公式一 Dj L=40 m34 j取丄=4，解得Dj=2335mm圆整至2400mmDj由JBT4746-2002-钢制压力容器用封头查得，总深H=640mm封头容积V=1.9905nf 表面积=6.5453 A/m22v总=v封头+V圆筒，即一Dj L=40-2 X V,代入参数得L=8404mm,4圆整至8500mm 2 3计算容积 V计=4 Dj L+2X V=42.43m3工作容积V工作=V计=0.9 X 42.43=38.2 mL/Di=8600/2400=3.58>3，在 3-6 的围，符合要求。公称直径计算容积为42.89 m3，工作容积为38.60 m3。 封头尺寸公称直径DN=2400m，H=640mmt边段圆筒长为 h=H-DN/4=640-2400/4=40mm4.1.2圆筒厚度的设计查GB150-2011压力容器中-材料中表2，可得：在设计温度50E下，屈服极限强度49C2MpMpat许用应力185Mpa利用中径公式计算厚度：CD1.466 240010.39mm (3.1)2FC 2 1 181 1.466查教材锅炉压力容器安全F116可知，钢板厚度负偏差为0.8mm而有GB150-2011中可知，当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm且不超过名义厚度的6%时，负偏差可以忽略不计，故取 C10。查标准HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定可知,在无特殊腐蚀情况 下，腐蚀裕量c2不小于1mm本设计取C2 =2mm则筒体的设计厚度i G C214.39mm(3.2)圆整后，取名义厚度 n 16mm筒体的有效厚度e n C1 C2 12mm(3.3)4.2封头的设计由JBT4746-2002-钢制压力容器用封头查得，总深H=640mm封头容积V=1.9905nf 表面积=6.5453 A/m22v总=v封头+V圆筒，即一Di L=40-2 X V,代入参数得L=8404mm,4圆整至8500mm23计算容积 V计=4 Di L+2X V=42.43m3工作容积V工作=V计=0.9 X 42.43=38.2 m L/Di=8600/2400=3.58>3，在 3-6 的围，符合要求。公称直径计算容积为42.89 m3，工作容积为38.60 m3。封头尺寸公称直径DN=2400gmH=640mmt边段圆筒长为h=H-DN/4=640-2400/4=40mm4.3接管和接管法兰设计431接管由化工工艺设计手册第四版可知，所需的各接管的公称尺寸如下表。接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称aDN65HG20595-1997凹凸面MFM液氯进口管bDN50HG20595-1997凹凸面(MFM安全阀接口cDN500凹凸面(MFM人孑LdDN60HG20592-1997凹凸面(MFM空气进口管eDN60HG20592-1997凹凸面(MFM空气出口管fDN20HG21595-1997凹凸面(MFM压力表接口gDN40HG21595-1997凹凸面(MFM液位计接口hDN60HG21595-1997凹凸面(MFM液氯 出口管kDN40HG20592-1997凹凸面(MFM排污口432法兰与法兰垫片(1)、法兰法兰形式：带颈对焊(WN HG20595 榫槽密封(TQ 材料：20 (JB4726) 其型号为HG/20592 法兰 Th (Rc) DN(20)-1.6 TG 3.45 Q345RHG/20592 法兰 Th (R© DN(80)-1.6 TG 4.5 Q345RHG/20592 法兰 Th (R© DN(100)-1.6 TG 4 Q345R法兰尺寸如下表表 公 称 通 径DN钢管外径连接尺寸法、人厚度C法兰颈法兰 高度HA1法兰 外径D螺栓孔 中心圆 直径K螺 栓 孔 直径L螺栓 孔数 量n螺 纹ThNSH1RB8089200160188M16201103.210650100108220180188M16221303.612652253211585144M1216462.66440(二)垫片材料一石棉橡胶板一代号XB350 (标准GB/T3985根据设计压力选择钢制管法兰用非金属垫片，使用与 HG/T20592所规定的公称压力PN2.5PN63的管法 兰。(HG/T20606-2009垫片型号如下：HG/T20606-2009 垫片 MFM 20-16(B) XB350HG/T20606-2009 垫片 TG 80-16(B) XB350HG/T20606-2009 垫片 TG 100-16(B) XB350垫片尺寸如下表榫槽面法兰用TG型垫片尺寸公称直径DN(mm)垫片径D1(mm)垫片外径D2(mm)垫片厚度T(mm)2036501.5801061201.51001291491.54.4人孔、垫片、液面计、压力表、安全阀、温度计结构设计441 人孔人孔：选用水平吊盖带颈平焊法兰人孔（H&T 21523-2005 ）,密封形式: 凹凸面（MFM,（见图2-3）公称直径500mm人孔质量：232kg。其型号为人孔 MFM 川 b-8.8（ NM-XB350 500-1.6 HG /T 21523-2005+567>910114.4.2垫片垫片选聚四氟乙烯包覆垫，折包型（PMT ,公称通径DN500 其型号为HG20607四氟包覆垫PMT 500-1.64.4.3液面计由于容器工作温度为-20 C 45C，选择磁性液位计，其允许工作温度为-40 C300C。（HG/T21584-1995 L=800mm凸面（M）,结构形式见图 2-5。其型号为HG/T21584-1995 UZ 1.6 M-2500-1.3141 A F 304/C4.4.4 压力表由于盛装液氯，混入的少量水分会导致介质的腐蚀性，故选用适用于测量具有 一定腐蚀性，非凝固或非结晶的各种流体介质的压力或负压的膜片压力表。选择型号为 YPF - 150 - B-F445安全阀安全阀选用A42Y-16P,适用于腐蚀性介质，公称压力1.6MPa,公称直径DN1O04.5鞍座结构设计Q235 钢的密度为 7.85 x 103kg/m3筒体的质量 m,= V = Dit L= x 2.4 x 8.5 x 0.018 x 7.85 x 103 =9055.73kg储存液氯的质量 m,= Di2L氯=51121.81kg4单个圭寸头质量 rni3=650.1kg附件质量m4 =500kg总重 G=( m1 + m, + 2m3 + 叫)g=517.8kN单个鞍座承受的重量G =G =258.9kN2根据JB/T4712.1-2007选取轻型鞍座DN2300许用载荷410KN,120°包角，具体数据见下公称 直径DN鞍座 高度h底板腹板筋板11b12L3b2b332400250172024014102652082908公称 直径DN垫板螺栓连接尺寸鞍座质量kg增加100mm 高 度增加的 质量kg弧长b44e间距12螺孔d螺纹M孔长12400280050010100152024M204023423鞍座位置通常取尺寸A不超过0.2L值，中国现行标准JB 4731钢制卧式容器规定 A < 0.2L=0.2（ L+2h）,A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面 处的应力过大。 A< 0.2 X 8.6=1.72m由于圭寸头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故圭寸头对于圆筒的抗弯钢度具有局 部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强 作用。因此，JB 4731还规定当满足A<0.2L时，应尽量使A< 0.5R,即卩A<0.5 X 1.15=0.575m综上，取 A=600mm,L=8600-2A=8600-1200=7400mm4.6焊接接头设计容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的 总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到 焊接的质量与容器的安全。回转壳体与封头的焊接接头采用对接接头，坡口形式选X型，结构尺寸如下表带补强圈的接管筒体焊接结头采用角 型16a60°b2P3接结构，坡口为/Si-45*±5B禺亠30" 士 2'仇=2士05占严±1扫=办c«Xb)kz 一 0* 7SC办 8 )4.4开孔补强计算根据GB150当设计压力小于或等于2.5Mpa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中 心的间距大于两孔直径之和的2.5倍，且接管公称外径不大于89mm寸，接管厚度满 足要求，不另行补强。1 、补强及补强方法判别补强计算方法判别开孔直径 D=di+2C=500+4=504mm开孔直径D小于Di/2=1200mm满足等面积法开孔补强计算的使用条件，故可 以用等面积法进行开孔补强计算。2、开孔所需补强面积先计算强度削弱系数fr ， fr= t n/ =0.84，接管有效厚度为 S et=10-4=6mm开孔补强所需面积按下式计算A=d 2 et(1 fr) =508 9.33+2 9.33 6 (1-0.84)=4757.333、有效补强围(1) 有效宽度BB=2 508=1016mmB=508+16+14+2 10=558mm取大值为B=1016mm(2) 有效高度外侧有效高度按下式确定h1 . d nt 50871.27 mmh仁320mm取小值，即h1= 71.27mm侧有效高度h2按下式确定h2.50871.27 mmh2=0mm 故 h2=0mm4、有效补强面积(1) 筒体多余金属面积筒体有效厚度 S e= 5 n-C=16-4=12mm筒体多余金属面积A1按下式计算A1=(B-d)( S e- S )-2 S et( S e- S )(1-fr)=814.79 mm(2) 接管多余金属面积接管计算厚度PcDi2 tPC1.466 5002 137 11.4662.69 mm接管多余金属面积A2按下式计算A2=2h1(S et- S t)fr+2h2( S et-C2)fr=635mm接管区焊缝面积(焊脚取6.0mm1 2A3=26.0 6.0 36 mm22(4) 有效补强面积Ae=A1+A2+A3=814.79+635+36=1485.79mm2(5) 所需另行补强面积 A4=A-Ae=4757.33-1485.79=3271.54mm拟采用补强圈补强。补强圈设计根据接管公称直径DN500选补强圈，参照补强圈标准JB/T4736选取补强圈外径D' =840mm径D1=534mm其中，B=1016mm>536mn所以补强圈在有效补强围。A4补强圈厚度为S'=乔 朋亦，圆整到公称厚度14mm补强圈质量为36.3kg。第五章 应力校核5.1 筒体的校核计算条件筒体简图计算压力PC1.445MPa设计温度t50.00C径D2400.00mm材料Q345R（正火）（板材）试验温度许用应力163.00MPa设计温度许用应力163.00MPa试验温度下屈服点325.00MPa钢板负偏差Ci0.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算计算厚度FIDi=2 tFc =14.39mm有效厚度e =n - Cr C 2=12mm名义厚度n =16mm重量9055.73Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25 P L4 = 2.7000tMPa压力试验允许通过 的应力水平Tt 0.90s =122.50MPa试验压力下 圆筒的应力T = PT.(Die) = 191 942 e.MPa校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力2 etPw= (Di e) = 2.29293MPa设计温度下计算应力tFC(Di e)=2 e= 154.40MPat1163.00MPa校核条件tt>结论合格5.2压椭圆封头校核压椭圆封头校核计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力Pc1.445MPa设计温度t50.00C径D2400.00mm曲面咼度hi600.00mm材料16Q345R（正火）（ 板材）试验温度许用应力163.00MPa设计温度许用应力t163.00MPa钢板负偏差C10.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算形状系数2K = 1D= 0.91932 62hi计算厚度KPcDi=2十 0.5Pc = 14.75mm有效厚度e = n - C- C 2= 17.00mm最小厚度min = 7.20mm名义厚度n = 19.00mm结论满足最小厚度要求重量964.77Kg压力计算最大允许工作压力2tePw=KDi 0.5 e = 2MPa结论合格5.3右封头计算右封头计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力Pc1.445MPa设计温度t50.00C径D2400.00mm曲面咼度hi600.00mm材料Q345R正火）（ 板材）试验温度许用应力163.00MPa设计温度许用应力t163.00MPa钢板负偏差C0.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算形状系数2K = 1D= 0.9193-2 62hi计算厚度KPcDi=2t 0.5Pc = 1475mm有效厚度e = n - C- C 2= 17.00mm最小厚度min = 7.20mm名义厚度n = 19.00mm结论满足最小厚度要求重量964.77Kg压力计算最大允许工作压力2tePW|=KDi 0.5 e = 2.50231MPa结论合格5.4卧室容器（双鞍座）计算卧式容器（双鞍座）计算单位计算 条 件简图计算压力pc1.445MPa设计温度t50°C圆筒材料Q345R鞍座材料Q235-A圆筒材料常温许用应力163MPa圆筒材料设计温度下许用应力t163MPa圆筒材料常温屈服点325MPa鞍座材料许用应力sa170MPa工作时物料密度。562.8kg/m3液压试验介质密度T1000kg/m3圆筒直径D2400mm圆筒名义厚度n19mm圆筒厚度附加量C2mm圆筒焊接接头系数1封头名义厚度hn19mm封头厚度附加量Ch2mm两封头切线间距离L8530mm鞍座垫板名义厚度rn12mm鞍座垫板有效厚度re12mm鞍座轴向宽度b240mm鞍座包角0120o鞍座底板中心至封头切线距离A620mm封头曲面咼度hj40mm试验压力PT2.7MPa鞍座高度 H250mm腹板与筋板（小端）组合截面积ASa583242 mm腹板与筋板（小端）组合截面断面系数 Z r2.17297e+063 mm地震烈度0配管轴向分力Fp0N圆筒平均半径Rm1209.5mm物料充装系数。0.9支座反力计算圆筒质量（两切miDin Lc n s 9055.73kg线间）封头质量（曲面m2946.072kg部分）附件质量m3365kg封头容积（曲面部Vh 1.80956e+09mm分）容器容积（两切线V = 4.22079e+103 mm间）工作时，m4 V o o 23754.8kg容器充液质量压力试验时，m4 V T = 42207.9耐热层质量叫 0kg工作时，m m12 m2m3m4m535680.2总质量kg压力试验时，mmij2 m2m3m4 m554133.5单位长度载荷mgmqmg40.7877qq专一 51.88254N/mmLL一33 iF 丄mq 175047 F mq 265579支座反力2 2NF max F ,F265579筒体弯矩计算工作时2 2 2M fl 1 2Rm hi/L 4A = 2.7734e+0844hiL圆筒中间处截3L面上的弯矩压力试验N mm“F L 1 2 Rm h2 /L2 4A =4 2077e+08M T14d4hiL3L5.5补强校核开孔补强计算计算单位接管：A2 © 25 x 3计算方法：GB150-1998等面积补强法, 单孔设计条件简图计算压力Pc2L16MPa设计温度5>0C壳体型式圆国形筒体壳体材料Q345R名称及类型板材-!-i 壳体开孔处焊接接头系数©0.911壳体直径D2>400mm=壳体开孔处名义厚度S1n9mmjEw m !' AAl壳体厚度负偏差Cif).65mm壳体腐蚀裕量C22>mm壳体材料许用应力1ct70MPa椭圆形封头长短之比2接管实际外伸长度100mm接管实际伸长度10mm接管材料 名称及类型20g（正火）管材接管焊接接头系数2凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径50mm补强圈厚度10mm接管厚度负偏差G0.375mm补强圈厚度负偏差Cr （)mm接管材料许用应力c t163MPa补强圈许用应力c t170MPa开孔补强计算壳体计算厚度S16.623mm接管计算厚度$ t3.21mm开孔直径d77.5mm补强区有效宽度B155mm接管有效外伸长度hi27.84mm接管有效伸长度h227.84mm开孔削弱所需的补强面积A974.72 mm冗体多余金属面积A138.522 mm接管多余金属面积A433.82mm补强区的焊缝面积A362mm2Ai+A+A=i212 mm，小于 A,需另加补卜强。补强圈面积A3397.572 mmA-( A1+A+A3)6352.782 mm结论：补强满足要求。第六章 液氯储罐的安全管理6.1 危害因素的分析通过对氯气的危险特性进行分析， 可以得出该厂生产储存的液氯具有以下危险、 危害因素：（1）火灾、爆炸：氯气本身不可燃，但可助长其他物质燃烧。氯气能与许多化 学品如乙炔、松节油、乙醚、氨、烃类、氢气、金属粉末等猛烈反应，在使用中如 果与这些类物质接触就可能引发火灾或爆炸。（ 2）毒性危害：氯气属于危险化学品第 2.3 类有毒气体，储罐漏损时，在空气 中可迅速达到有害浓度，人员接触时会对眼睛、皮肤、呼吸道有较强刺激性，吸入 可引起肺炎、肺水肿，可导致反应性呼吸道障碍综合症。液体泄露在空气中可迅速 蒸发而引起冻伤，人员高于职业接触限值接触可导致死亡，长期接触对牙齿等也可 能有不良影响。（3）腐蚀性危害：其水溶液是一种强酸，对人体皮肤、金属等物品均具有腐蚀 作用。因此，如果液氯储存场所不合格，储存、管理不善，与禁忌物品混放等，发生 泄露时，有造成火灾、爆炸、中毒窒息及对物品造成腐蚀危险。 生产过程中的危险性分析：火灾、爆炸危险性：爆炸是物质的一种非常急剧的物理、化学变化，也是大量 能量在短时间迅速释放或急剧转化成机械能的现象。因此，其破坏作用严重，危险 性极大，应引起高度重视。该厂在正常生产时，液氯在密闭的容器和管道中运行。 一旦泄露，使用和贮存液氯的场所附近若有可燃物、易燃物存在，遇明火有可能会 引发火灾、爆炸的事故。液氯储罐和管道有缺陷、有裂纹、储罐及附件损坏、腐蚀 破损、高温（受热、加热、暴晒等） 、超压等也会发生物理爆炸（如罐体破裂等） ； 储罐受到撞击或从高处坠落也会发生爆炸；储罐可能含有三氯化氮，其会富积在储 罐底部，当达到一定浓度时，遇热或震动等因素就会发生爆炸。泄漏中毒危险性：该场所在使用和贮存液氯的过程中，若管理上疏忽或操作不 慎、设备缺陷等，都有可能造成液氯泄漏。一旦大量泄漏，就会使周围人员中毒或 环境遭到严重破坏。所以应特别注意，严防泄漏。起重伤害：为了方便液氯的装卸、 搬运，该场所使用载重量为 2t 的罐车， 根据 特种设备安全监察条例该设备为特种设备。按照有关规定载重设备本身制造质 量应良好，材料坚固，具有足够的强度而且没有明显的缺陷，必须进行检验检测以 保证其完好性， 在使用中应严格遵守装载设备操作规程。 该载重设备在使用过程中， 如果装载不当、操作失误、液氯泄露、注意力不集中， 极有可能造成起重伤害事故。电气伤害：该场所运行中使用有部分电气设备，工艺管道上为防止水管被冻， 还配有电加热设施，如果保护设施不完善或无保护，电气设备、设施漏电或操作人 员误操作、误触带电体等，都有可能发生触电事故造成伤害。6.2 压力容器的危险、有害因素分析压力容器液氯储罐以及与其相连的管道属于压力容器，介质为有毒介质，所以 一旦破坏其危害性极大。这不仅是由于容器本身破坏具有极大的威力，而且随之而 来发生有毒介质外泄和扩散将导致火灾爆炸、中毒等事故。压力容器的破坏应对措 施如下:1 、开、停车时注意应开、关的阀门和盲板的抽堵。2 、严格控制工艺指标，加强巡回检查，防止超温和局部过热。3 、定期校验安全附件，保证灵敏可靠。4 、加强压力容器的检验，及时发现壁厚减薄而仍在使用的储罐。5 、加强容器的维护保养的定期检测工作。6 、对于低温储罐要加强检查，严格控制下限温度不得过低。7、减少管道的振动，发现振动应立即加固。8 、从工艺上控制腐蚀介质，避免腐蚀产生。9 、对易腐蚀的部位加强定期监测。10 、加强巡回检查，发现容器泄漏应立即停车卸压检查。11 、对于处在较高温度下的工作设备，要采用抗蠕变的合金钢材料。 重大危险源辨识：根据重大危险源辨识(GB18218-2000的规定，重大危险源的辨识依据是物 质危险特性及其数量。辨识指标规定，单元存在危险物质的数量等于或超过标准(GB18218-2000中规定的临界量，即被定为重大危险源。单元存在的危险物质为 单一品种，则该物质的数量即为单元危险物质的总量， 若等于或超过相应的临界量， 则定为重大危险源。液氯属于重大危险源辨识(GB18218-2000中的有毒物质,其临界量规定：生产场所为 10吨，贮存场所为 25吨。该企业生产量大，不过都没 有超过其生产场所的临界量，故不构成重大危险源。事故后果分析评价： 有毒物质泄漏初期，其毒气形成气团密集在泄漏源周围，随后由于环境温度、 地形、风力和湍流等影响气团飘移、扩散，扩散围变大，浓度减小。在后果分析中， 往往不考虑毒物泄漏的初期情况，即工厂围的现场情况，而主要计算毒气气团在空 气中飘移、扩散的围、浓度、接触毒物的人数等。6.3 危害防护的措施危险特性： 本品助燃， 高毒，具有刺激性， 对环境有严重危害， 对水体可造成污染。 灭火方法：用水灭火无效，但可用水保持火场中容器冷却。灭火剂：雾状水、泡沫、干粉。 液氯罐储存注意事项：储存于干燥、通风良好的场所，远离热源和火源，罐区 温度不易过高，相对湿度不超过 80%。应远离易燃可燃物、醇类、食用化学品，可 燃物、有机物或其他易氧化物。特别须注意与乙炔、氨、氢气、烃类、乙醚、松节 油、金属粉末等隔绝。罐区应配备有应急处理设备，严格执行毒物品管理制度。泄漏应急处理：迅速撤离泄漏污染区人员至上风出，并立即进行隔离，小泄漏 时隔离 150米，大泄漏时隔离 450米，严格限制出入。处理泄漏物必须穿戴防毒面 具和手套，尽可能切断泄漏源。合理通风，加速扩散，构筑围堤或挖坑收容产生的 大量废水。发现漏气应立即关闭漏气阀门，对残余废气用排风机排送至水洗塔或与 塔相连的通风橱。操作处置注意事项：严加密闭，提供充分的局部通风和全面通风，操作人员必 须经过专门培训，严格遵守操作规程。建议操作人员佩戴空气呼吸器，穿戴面罩式 胶布防毒衣，戴橡胶手套。远离热源和火种，工作场所严禁吸烟，远离易燃、可燃 物。防止气体泄漏到工作场所空气中，避免与醇类接触。平时用专门的检测仪器监 测罐区有否氯气，配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。废弃处置：处置前应参阅国家和地方有关法规，把废气通入过量的还原性溶液 （亚硫酸氢盐、亚铁盐、硫代亚硫酸钠）中，中和后用水冲入专门的下水道参考文献1 国家质量技术监督局，GB150-2011钢制压力容器，中国标准，20112 中华人民国国家质量监督检验检疫总局.TSGR0004-2009压力容器安全技术监察规程 ，中国劳动社会保障3 GB4746-2002 钢制压力容器用封头 2003-03-01 ，国家经济贸易 委员会发布4 中华人民国行业标准钢制管法兰、垫片、紧固件5 黄振仁、新利，过程装备成套技术设计指南 ，化学工业， 20026 HG 21518-2005-T 回转盖带颈对焊法兰人孔7 HG21514-21535-2005 钢制人孔和手孔8 JBT 4712.1-2007 容器支座 第1 部分：鞍式支座