高速公路两阶段初步设计大中桥梁结构计算书.doc

陕西省柞水至山阳段高速公路两阶段初步设计 桥梁结构计算书 - 120 -陕西省柞水至山阳段高速公路两阶段初步设计大 中桥梁结 构 计 算书第一篇 理论计算（上部结构）一、20m预应力混凝土组合箱梁计算书1. 分析计算的主要内容 上部箱梁持久状态极限承载承载能力计算； 上部箱梁正常使用阶段抗裂计算； 上部箱梁持久状态压应力计算； 上部箱梁刚度计算。2. 计算方法及原则上部箱梁纵向计算按平面杆系理论，采用QJX系列程序进行计算。根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，并进行结构离散。1.荷载取值与荷载组合 荷载取值 一期恒载：预应力混凝土容重取2.6t/m3。 二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，详见各桥梁取值。 活载: 公路级。 温度梯度：主梁顶、底板日照温差按照公路桥涵设计通用规范4.3.10条规定取值计算；竖向梯度温度分布见图7-1（尺寸单位：mm）： 降温梯度 升温梯度图1-1 温度梯度强迫位移：10mm。材料预制箱梁 C40混凝土现浇接头、湿接缝 C40混凝土荷载组合组合一： 恒载组合二： 恒载+活载组合三： 恒载活载温度荷载1组合四： 恒载活载温度荷载2组合五： 恒载活载温度荷载1强迫位移组合六： 恒载活载温度荷载2强迫位移 3. 桥梁计算1.概述上部结构跨径为4×20m，桥宽12.50m。共设置4片小箱梁，梁高1.2 m。边跨中梁钢束与边跨边梁钢束布置相同，中跨中梁钢束与中跨边梁钢束布置布置相同。采用刚接梁法进行横向分布系数计算，边主梁横向分布系数最大为0.744，中主梁横向分布系数为0.612。2.荷载取值二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，经横向分配后边梁为共计1.795t/m，中梁为1.673m。预应力钢束张拉控制应力取0.75fpk，即1395Mpa。冲击系数：按照公路桥涵设计通用规范4.3.2计算求得，边梁冲击系数为=0.340；中梁冲击系数为=0.350。3.桥梁复核计算边梁持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-3a 荷载组合五极限状态承载能力计算图1-3b 荷载组合六极限状态承载能力计算本计算考虑了普通钢筋的作用，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。 正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图1-4a 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图1-4b 短期效应荷载组合六上下缘法向拉应力规范强制性条款6.3.1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.757MPa。跨中位置满足规范要求，但是支点位置处没有负弯矩预应力，需要考虑普通钢筋参与作用对裂缝进行计算，按钢筋混凝土构件采用桥梁博士软件对裂缝进行补充计算。最不利位置裂缝宽度为0.147mm，小于0.2mm，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图10-5a 长期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图10-5b 长期效应荷载组合六上下缘法向拉应力 最不利状态上缘跨中部分没有拉应力出现，满足规范要求，支点位置抗裂按照钢筋混凝土构件考虑，短期效应下裂缝宽度满足规范要求，长期效应下不做要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，计入温度效应等引起的次效应。正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见下图：表10-3 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五组合六上缘4.077.6710.347.6810.427.68下缘8.1311.1711.1712.2912.6012.95图10-6a 持久状态荷载组合五上下缘法向压应力图10-6b 持久状态荷载组合六上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利状况下压应力为12.95 MPa，满足规范要求。挠度计算表10-4 活载位移表部位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向10.46（正负绝对值相加）1/19121/600中跨跨中竖向9.58（正负绝对值相加）1/20871/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.45。可见，结构刚度满足规范要求。中梁持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-3a 荷载组合五极限状态承载能力计算图1-3b 荷载组合六极限状态承载能力计算本计算考虑了普通钢筋的作用，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。 正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图1-4a 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图1-4b 短期效应荷载组合六上下缘法向拉应力规范强制性条款6.3.1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.757MPa。跨中位置满足规范要求，但是支点位置处没有负弯矩预应力，需要考虑普通钢筋参与作用对裂缝进行计算，按钢筋混凝土构件采用桥梁博士软件对裂缝进行补充计算。最不利位置裂缝宽度为0.131mm，小于0.2mm，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图10-5a 长期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图10-5b 长期效应荷载组合六上下缘法向拉应力 最不利状态上缘跨中部分没有拉应力出现，满足规范要求，支点位置抗裂按照钢筋混凝土构件计算，短期效应下裂缝宽度满足规范要求，长期效应下不做要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，计入温度效应等引起的次效应。正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见下图：表10-3 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五组合六上缘4.327.3810.077.3810.077.38下缘8.2810.9210.9210.4311.7712.28图10-6a 持久状态荷载组合五上下缘法向压应力图10-6b 持久状态荷载组合六上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利状况下压应力为12.28 MPa，满足规范要求。挠度计算表10-4 活载位移表部位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向8.72（正负绝对值相加）1/22931/600中跨跨中竖向8.00（正负绝对值相加）1/25001/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.45。可见，结构刚度满足规范要求。二、3×40m预应力混凝土装配式连续组合箱梁1.概述上部结构跨径为3×40m，半幅桥共设置4片小箱梁，梁高2.0 m。边梁中梁钢束与边跨边梁钢束布置相同，中跨中梁钢束与中跨边梁钢束布置布置相同。采用刚接梁法进行横向分布系数计算，边主梁横向分布系数最大为0.524，中主梁横向分布系数为0.511。故下面仅对边主梁进行结构计算。全桥共划分为108个单元，109个节点，结构离散图详见7-3-1。图7-3-1 结构离散图2.荷载取值二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，共计1.588t/m。预应力钢束张拉控制应力取0.73fpk，即1357.8Mpa。冲击系数：按照公路桥涵设计通用规范4.3.2计算求得，跨中为=0.223，支点为=0.320。3.桥梁设计计算持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见图7-3-2（仅示出荷载组合二、三、五）：图7-3-2a 荷载组合二极限状态承载能力计算图7-3-2b 荷载组合三极限状态承载能力计算图7-3-2c 荷载组合五极限状态承载能力计算图7-3-2d 考虑普通钢筋作用荷载组合五极限状态承载能力计算最不利状态下，荷载效应Mj=1654.762KN.m，截面抗力Md=1621.758KN.m，Mj/Md=1.02%，基本满足要求。若考虑普通钢筋作用，Mj<Md，满足要求。可见，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。 正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见图7-3-3：图7-3-3a 短期效应荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-3b 短期效应荷载组合二上下缘法向拉应力图7-3-3c 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力 表7-3-1 短期荷载效应下主梁正应力抗裂计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五上缘2.5572.5042.5040.7610.559下缘0.3740.108-0.7450.108-1.184注：表中正值表示压应力，负值表示拉应力。规范强制性条款6.3.1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.855MPa。最不利状态下，拉应力为-1.184MPa，出现在支座位置处，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见图7-3-4：图7-3-4a 长期效应荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-4b 长期效应荷载组合二上下缘法向拉应力 最不利状态上缘压应力为1.218MPa，下缘压应力为1.816MPa，规范规定长期效应荷载组合下结构不允许出现拉应力，满足规范要求。截面主拉应力计算最不利状况下，截面主拉应力为-1.002MPa，规范规定A类预应力构件主拉应力不允许超过0.5ftk=1.325MPa，满足规范要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，计入温度效应等引起的次效应。截面法向压应力正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见图7-3-5（仅示出荷载组合一、二、五）：表7-3-2 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五上缘8.9359.51713.5219.51713.814下缘9.2489.77810.21010.42210.740图7-3-5a 持久状态荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-5b 持久状态荷载组合二上下缘法向压应力图7-3-5c 持久状态荷载组合三上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=16.20MPa，最不利状况下压应力为13.814 MPa，满足规范要求。截面主压应力规范条款7.1.6-1，对于预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下，cp0.6fck =19.44MPa。最不利荷载组合下主压应力为9.474MPa，符合规范要求。挠度计算表7-3-3 活载位移表部位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向-8.811/45411/600中跨跨中竖向-4.651/60431/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.425。可见，结构刚度满足规范要求。三、3×40m预应力混凝土先简支后连续T梁计算1.1 结构概述上部结构静力计算采用桥梁综合程序QJX进行，按A类预应力构件进行计算。结构有限元离散图如下图：图1-1 结构离散图1.2 中板计算1.2.1 承载力计算结构承载包络如下图图1-2 上部结构抗弯承载力计算1.2.2 抗裂计算（按A类预应力构件考虑）预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。 正截面法向拉应力计算按A类预应力构件短期效应荷载组合T梁在各种荷载组合下，上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于短期效应抗裂的要求。T梁短期效应抗裂计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-3 工况1空心板上下缘应力图1-4 工况2空心板上下缘应力图1-5 工况3空心板上下缘应力图1-6 工况4空心板上下缘应力按A类预应力构件长期效应荷载组合各种荷载组合下，T梁上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于长期效应抗裂的要求。T梁长期效应抗裂计算结果如图，其中，应力拉为负、压为正。图1-7 工况1空心板上下缘应力图1-8 工况2空心板上下缘应力图1-9 工况3 T梁上下缘应力图1-10 工况4 T梁上下缘应力 斜截面主拉应力计算T梁在各种荷载组合下，主拉应力均满足规范要求。T梁主拉应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-11 汽车最小剪力作用下主拉应力图1-12 汽车最大剪力作用下主拉应力1.2.3 压应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力。T梁在各种荷载组合下，上缘最大压应力为15.6MPa，下缘最大压应力为14.4MPa，上、下缘均满足规范要求。混凝土法向压应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-13 工况1空心板上下缘应力图1-14 工况2空心板上下缘正应力图1-15 工况3空心板上下缘正应力图1-16 工况4空心板上下缘正应力1.2.4 挠度计算活载作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/6088<1/600，满足规范要求。1.3 边板计算1.3.1 承载力计算结构承载包络如下图图1-17 上部结构抗弯承载力计算1.3.2 抗裂计算（按A类预应力构件考虑）预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。 正截面法向拉应力计算按A类预应力构件短期效应荷载组合T梁在各种荷载组合下，上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于短期效应抗裂的要求。T梁短期效应抗裂计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-18 工况1空心板上下缘应力图1-19 工况2空心板上下缘应力图1-20 工况3空心板上下缘应力图1-21 工况4空心板上下缘应力按A类预应力构件长期效应荷载组合各种荷载组合下，T梁上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于长期效应抗裂的要求。T梁长期效应抗裂计算结果如图，其中，应力拉为负、压为正。图1-22 工况1空心板上下缘应力图1-23 工况2空心板上下缘应力图1-24 工况3空心板上下缘应力图1-25 工况4空心板上下缘应力 斜截面主拉应力计算T梁在各种荷载组合下，主拉应力均满足规范要求。T梁主拉应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-26 汽车最小剪力作用下主拉应力图1-27 汽车最大剪力作用下主拉应力1.3.3 压应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力。T梁在各种荷载组合下，上缘最大压应力为16.1MPa，下缘最大压应力为14.9MPa，上、下缘均满足规范要求。混凝土法向压应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。图1-28 工况1空心板上下缘应力图1-29 工况2空心板上下缘正应力图1-30 工况3空心板上下缘正应力图1-31 工况4空心板上下缘正应力1.3.4 挠度计算活载作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/6088<1/600，满足规范要求。1.4 结论根据计算结果分析，现得到以下结论： T梁极限承载能力满足规范要求； 按A类预应力构件考虑，正截面和斜截面抗裂满足规范要求； 持久状况正应力满足规范要求。 挠度计算满足规范要求。第二篇 理论计算（下部结构）一、 20m跨径组合箱梁下部独柱桥墩计算1.概况本项目部分桥墩采用独柱墩，盖梁处于大悬臂状态，受力比较不利，同时桥墩根部弯矩比较大，需要对其进行计算。盖梁按A类预应力构件进行计算，桥墩高度按12m考虑。计算采用桥梁博士软件进行，整个盖梁计算模型离散为48个单元，桥墩离散为24个单元，离散图如下：图1-1 结构离散图2.荷载取值恒载：根据纵向模型桥墩处计算出的反力，反向以均布荷载的形式加到盖梁上。冲击系数：局部构件计算，冲击系数取1.3。3.盖梁复核计算施工阶段应力计算施工阶段步骤如下：1） 在支架上浇注混凝土 2） 张拉部分预应力3） 上恒载，张拉其余部分预应力4） 成桥需要计算第2阶段和第3阶段的应力，上下缘应力图如下：图1-2第2施工阶段盖梁上下缘应力图（Mpa）图1-3第3施工阶段盖梁上下缘应力图（Mpa）可以看到，通过分批张拉，避免了下缘出现过大的拉应力，施工阶段受力满足规范要求。持久状态极限承载能力计算最不利组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-4极限状态承载能力计算可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，计算中未考虑普通钢筋的作用，普通钢筋的承载力可以作为安全储备。正常使用阶段抗裂计算规范要求长期效应作用下混凝土不允许出现拉应力，短期效应作用下，要求混凝土拉应力不超过1.757Pa，通过计算均满足规范要求。桥墩受力计算可以知道，桥墩根部受力最不利，即模型里的72号单元，列出72号单元计算结果。承载力计算表格如下：内力最大轴力最小轴力最大弯矩最小弯矩Nj（kN）7960500079606960R（kN）15600362001570012900是否满足 是是是是可见，承载力满足规范要求。对裂缝进行计算，运营过程中，无裂缝出现，满足规范要求。二、20m跨径组合箱梁全幅断面双柱式桥墩计算1.概况本项目部分桥墩采用全幅双柱墩，盖梁跨度比较大，跨中以及悬臂端受力比较不利，对其进行计算。盖梁为A类预应力构件，桥墩高度按5m考虑，整体按门式框架模式进行计算。计算中，整个盖梁计算模型离散为124个单元，桥墩离散为10个单元，离散图如下：图1-4 结构离散图2.荷载取值恒载：根据纵向模型桥墩处计算出的反力，反向以均布荷载的形式加到盖梁上。冲击系数：局部构件计算，冲击系数取1.3。3.盖梁复核计算施工阶段应力计算施工阶段步骤如下：1） 在支架上浇注混凝土 2） 张拉部分预应力3） 上恒载，张拉其余部分预应力4） 成桥需要计算第2阶段和第3阶段的应力，上下缘应力图如下：图1-5第2施工阶段盖梁上下缘应力图图1-6第3施工阶段盖梁上下缘应力图可以看到，通过分批张拉，避免了跨中上缘出现过大的拉应力，施工阶段受力满足规范要求。持久状态极限承载能力计算最不利组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-7极限状态承载能力计算可以看到，本桥极限承载力满足规范要求，计算中未考虑普通钢筋的作用，普通钢筋的承载力可以作为安全储备。正常使用阶段抗裂计算规范要求长期效应作用下混凝土不允许出现拉应力，短期效应作用下，要求混凝土拉应力不超过1.757Mpa，通过计算各个单元均满足规范要求。、第三篇 实例计算（下部结构）一、黄金中桥20m跨径组合箱梁3号肋板式桥台计算原始数据表(单位:kN-m制)受力模式台帽顶至低水位距台帽顶至设计水位线台帽顶至设计地面线盖梁顶自由8.108.108.10 稳定时的杆件计算长度系数柱顶截面柱底截面冲刷截面1.401.401.40 台后填土的容重台后填土的浮容重台后填土内摩擦角19.5011.0036.00 正常使用裂缝宽度计算裂缝宽度限值mm不计冲击力0.200 联数1联孔数13 孔径1孔径2孔径320.0020.0020.00 加载方式制动系数1制动系数2自动加载1.002.00 车道荷载车辆荷载人群集度车道数车道车辆荷载提高系数等代土层高荷载提高系数公路-I级不加载3.00020.0000.000注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道采用1到2列分别加载，车辆按1辆加载计算。 内容加载方式双孔(边孔搭板)加载边孔加载搭板加载1列汽车作用制动力(kN)自动计算自动计算自动计算计算墩(台)制动比例系数0.2500.2500.250 车道荷载数据道车荷载的均布荷载边孔、搭板均加载的集中荷载边孔加载的集中荷载搭板加载的集中荷载10.500286.176286.176216.000注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。 车道边轮距护轮带横向轮数12轮距轮距合计2列车横向近轮距0.50021.8001.8001.300 边孔搭板、边孔、搭板分别加载时对应的冲击系数加载方式边孔搭板加载边孔加载搭板加载冲击系数0.30000.30000.3000 摩阻系数、温度力摩阻力用户选用摩阻力边孔支座摩阻系数搭板支座摩阻系数桥台温度力(kN)判断组合只计恒载0.0600.50092.0 上部横断面宽度数据右偏角(度)桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽90.00010.7500.5000.0000.0000.0000.0000.750 梁(板)数、梁(板)横向距离左右支座梁板数间距122334对称42.902.902.90 每片上部梁(板)、搭板恒载反力梁(板)编号1号2号3号4号合计边孔支反力380.0380.0380.0380.01520.0搭板支反力0.00.00.00.00.0合计380.0380.0380.0380.01520.0 边孔、搭板跨径数据边孔标准跨径边孔计算跨径边孔支座与背墙斜距搭板折算标跨搭板折算计跨搭板支座与背墙斜距20.0019.620.385.605.000.30 位 置1号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离靠左侧孔支撑1.6501.650靠右侧孔支撑1.6501.650 基桩数据桩基特性内摩擦角平均土比例系数桩底土系数桩容重桩扣除比重挖孔或灌注桩35.050000.080000.025.0桩重计一半注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩底持力层透水性无关。 桩底成孔直径增值m桩侧土容重修正系数清底系数土层数透水0.0811.00.7000.7003 内 容土层厚m比例系数透水性极限摩阻力容许承载力修正系数k2土层16.5050000透水45.00480.001.50土层211.5080000透水75.00500.005.00土层36.5080000透水75.00800.0010.00注：单位：地基土比例系数kN/m4，极限摩阻力或容许承载力kPa。 台身材料砼等级岸侧筋种类筋直径保护层筋根数河心侧筋种类筋直径保护层筋根数C30HRB335钢筋220.06016HRB335钢筋180.0608 桩基材料混凝土等级受力钢筋种类受力钢筋直径mm保护层厚m最少钢筋根数C23HRB335钢筋220.07024 稳定时的杆件计算长度系数肋顶截面肋底截面冲刷截面1.401.401.40 挡块数据挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端两侧设置齐平0.250.300.000.00 支座高度m垫块高度m0.020.00 盖梁全长盖梁宽度盖梁悬距变高悬长12.251.702.830.00 盖梁端高盖梁高度1.201.20 台身数据台身截面形状肋台高顺桥上顺桥下横桥尺寸肋数肋距12矩形截面6.501.504.001.1026.60注：肋板上直线段长0.3m，肋板下直线段长0.5m。 承台数据承台全宽承台系梁宽承台齿宽承台高度肋台身距承台近边缘6.201.802.202.001.10 桩基数据桩顺桥间距桩的直径桩的长度嵌岩深度4.001.2020.000.00 桥台耳背墙数据耳墙设置耳墙长度耳墙厚度耳墙外端高度耳墙根部高度耳墙底水平斜长左侧设置3.000.500.752.780.10 背墙形式背墙宽背墙高搭板墙宽搭板墙高牛腿端高牛腿变化高牛腿底进背墙牛腿式0.501.580.300.340.300.360.00 桥头搭板线载kN/m背墙总厚度m65.000.50 锥坡顶点与耳墙端距离耳墙顶高于锥坡顶锥坡坡度0.750.001.5000 单项恒载作用时每片肋竖直力表(表1_1)序号内容1号肋2号肋合计1上 部788.8731.21520.02搭 板0.00.00.03耳 墙75.9-21.354.64背 墙143.0143.0286.05管 线0.00.00.06盖 梁312.4312.4624.87台身上12.412.424.88台身中166.5166.5333.09台身下319.5319.5639.010承 台880.0880.01760.0下部合计截面1543.7446.5990.2截面2710.2613.01323.2截面31029.7932.51962.2截面41909.71812.53722.2注：1、表中恒载竖直力未计入浮力。 2、“台身_上”指截面1以上台身重，“台身_中”为12截面间台身重，“台身_下”为23截面间台身重。 3、“截面1”指序号37合计，“截面2”38合计，“截面3”39合计、“截面4”310合计。 4、截面1截面4示意图 | 盖梁 | +-+-+-+ | | 截面1(台身坡顶) -> + | 截面2(台身坡中) -> / | 台身坡底 -> + | 截面3(台身底) -> +-+-+-+ | | 截面4(承台底) -> +-+ 分项恒载作用各截面内力表(表1_2，未含土压力)截面内 容上 部搭 板下 部土 重下部浮A下部浮B土浮A土浮B合计A合计B1竖直力1520.00.0990.20.00.00.00.00.02510.22510.2弯 矩45.60.0-291.50.00.00.00.00.0-245.9-245.92竖直力1520.00.01323.30.00.00.00.00.02843.32843.3弯 矩-904.40.0-1004.20.00.00.00.00.0-1908.6-1908.63竖直力1520.00.01962.30.00.00.00.00.03482.33482.3弯 矩-1854.40.0-1986.40.00.00.00.00.0-3840.8-3840.84竖直力1520.00.03722.33486.2-563.2-563.20.00.08165.38165.3弯 矩-1854.40.0-1986.4-1146.00.00.00.00.0-4986.8-4986.8注：1、浮A、浮B分别对应设计水位浮力和低水位浮力。合计A、合计B指计入浮力后的截面恒载内力。 2、截面1指台身坡顶、截面2指台身坡中、截面3指台身底、截面4指承台底截面。 3、截面恒载内力为整个桥台。 恒载作用每片肋板截面内力表(表1_3，计入浮力但未含土压力)截面内容1号肋2号肋合计1恒载N(未计浮力)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.9最大N(低水位)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.9最小N(设计水位)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.92恒载N(未计浮力)1499.01344.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.6最大N(低水位)1499.01344.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.6最小N(设计水位)1499.01344.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.63恒载N(未计浮力)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.8最大N(低水位)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.8最小N(设计水位)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.84恒载N(未计浮力)4441.74286.88728.5对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8最大N(低水位)4160.14005.28165.3对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8最小N(设计水位)4160.14005.28165.3对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8注：1、浮A、浮B分别对应设计水位浮力和低水位浮力。 2、上部构造和搭板重力视台帽为双悬臂多跨连续梁计算得到每根肋板内力。 3、承台底截面内力按整体桥台计算得到。 活载支反力表(表2)内 容加载方式边跨反力搭板反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轴重人群/每米