岔河便桥施工方案.doc

新建沪昆铁路（贵州段）第标段二分部岔河便桥施工技术方案编制： 审核： 批准： 中铁十三局集团有限公司第 0 页 共14页目 录1.工程概况12便桥布置13便桥施工34机具设备使用计划65劳力资源计划66施工安全措施77技术、安全保证措施78附件岔河便桥设计计算书81.工程概况1.1概况：何家寨隧道地势险要，要修筑较长的施工便道方能进入洞口处，其中跨岔河河谷段道需修建施工便桥，拟采用搭设贝雷梁钢便桥作为施工便桥。1.2 钢便桥设计要点：便桥桥面宽度：按单车道设计，桥总宽5.85m，行车道净宽3.96m。 设计荷载：汽车-超20级，挂车-100级，履带车-50级。桥跨布置为：21+21m连续梁。1.3 设计依据：（1）公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）（2）公路桥涵设计通用规范（JTGD602004）（3）装配式公路钢桥多用途使用手册（4）公路施工手册桥涵2便桥布置2.1、便桥概况本合同段施工钢便桥，采用“321”贝雷桁架结构，三排单层加强型贝雷桁架，墩台基础采用片石混凝土扩大基础，墩台身采用外层M10浆砌片石内浇注C30混凝土，贝雷梁上搁置定制桥面板。钢便桥桥面宽度：按单车道设计，便桥全宽约为5.85m，净宽为3.96m。桥头两端设置限载标识。2.2、施工图纸 图1 贝雷梁钢便桥立面图（单位：mm）图2 贝雷梁钢便桥平面图（单位：mm）图3 贝雷梁纵断面图（单位：mm）图4 贝雷梁A-A向图（单位：mm）图5 桥（墩）台设计图（单位：mm）3便桥施工3.1 施工工艺流程开挖桥台、墩基础测量放样桥台、墩具体位置砌筑桥台，制作支墩贝雷梁安装贝雷梁斜撑、抗风拉杆安装桥面板铺装 浇注两侧桥台胸墙3.2、基础开挖开挖至冲刷线以下约1米岩石层，开挖面积约为7.5x4m。再用凿岩锤凿至岩石层下1m深度。3.3施工放样根据设计图纸位置，全站仪放出桥台和水中墩位置，便桥两侧桥台设在河堤之上，具体位置详见桥位平面图。然后用全站仪定方向、测量各桩墩距离定出桩位，进行扩大基础开挖和片石混凝土施工。基础底尺寸长7米，宽3.5米，厚0.8米。3.4贝雷梁拼装贝雷主梁在桥头空旷场地内拼装，下面垫枕木，用吊车将贝雷逐步吊起，用桁架销子相互连接接长。贝雷为三排（加强型），排距为：0.45m+0.25m，用支撑架螺栓将竖向支撑架、水平上下支撑架和贝雷连接成整体，每节贝雷接头位置安装各类支撑架各一片，为保证梁的刚度，贝雷、水平支撑架之间采用接头错位连接，这样可以减少由于桁架接头变形产生的主梁移位。连接桁架的所有螺栓螺帽必须拧紧，桁架销子穿到位后必须插好保险销。所有支座位置要求进行局部加强，防止弦杆局部受力过大产生变形。主跨梁端部各3节采用高剪力型桁架，贝雷上弦杆较下弦杆长2mm，较长的为上弦杆，拼装好后形成一定的预拱度，减小下挠度，因此拼装时要注意区分上下弦杆，防止安装错误。3.5桥面板及防护网便桥宽5.85m，桥面板采用10mm厚钢板，与纵梁焊接固定。桥面钢板采用优质深花纹防滑钢板，防止雨天行人滑倒或者三轮车打滑。墩顶处要打斜撑或者设抗风拉杆将主梁与桥墩固定，防止侧向移位或者倾覆，由于是下承式梁，因此无需安装钢管或者护拦，但必须安装彩钢板，防止人员临边坠落。4机具设备使用计划 表一 机具设备使用计划表 序号名称单位数量125t汽车吊台1250铲车台13120型挖掘机台14全站仪台15精密水准仪台1630KW交流电焊机台27200KW发电机台15劳力资源计划 表二 劳力资源计划表 序号名称人数序号名称人数1技术主管17普工102技术员28电工33质检员19起重工24工长110电焊工25测量人员211钢筋工56专职安全员112木工46施工安全措施6.1、在施工过程中，不定期进行沉降观测，以防止不均匀沉降造成不利影响。6.2、桥头设置限速、限载、单车通行等安全告示牌，每跨上仅允许1辆汽车通行，严禁超载车辆通行，非施工车辆和人员不得随意通行。6.3、定期安排人员维护、检查便桥，洪水季节，安排汛期值班人员检查水位对便桥基础的影响。7技术、安全保证措施7.1 钢便桥桥应严格按设计要求组织施工。7.2严格按照安全施工要求作业进入施工现场必须佩带安全帽。大锤、手锤的木把应质地坚实、安装牢固。打锤时禁止戴手套。二人打锤严禁相对站立。多人抬材料和工件时要有专人指挥，精力集中，行动一致。互相照应，轻抬轻放，以免伤人，并应将道路清理好。使用各种机械，要先进行各部检查，试运转正常，方可正式使用。操作人员必须了解机械的性能及安全操作规程。吊车作业应严格遵守安全操作规程，做到十不吊。电焊工作地点5米以内不得有易燃、易爆材料。为防止触电必须遵守有关电气安全规程。7.2在涌潮及洪水期间必须经常测量栈桥墩位处受冲刷的情况，冲刷超过设计要求时，必须及时抛砂袋进行河床维护。7.3便桥上同向车辆间距不得小于20m，车速不得大于8km/h。8附件岔河便桥设计计算书岔河便桥设计计算书便桥设计图1、 如上图所示，便桥设计长42m，主桁架采用2榀三排单层加强型贝雷片拼装，需要贝雷片42÷3×684片，桥面采用钢桥面。桥台及中间支墩基础采用片石混凝土扩大基础，墩身外层砌片石里层浇注钢筋混凝土，平面设计为6.5m×1.5m。便桥自重计算：（1）贝雷片主桁架，由查装配式公路钢桥使用手册，得知：G全42÷3×440061600Kg61.6t；（2）贝雷片三排单层(加强)W23097.4cm3，I1732303.2cm4，M0=4809.4KN·m480.94t·m，Q0=698.9KN69.89t，16锰钢容许弯应力0=1.3×210273Mpa2784Kg/cm2，主桁架整体不均匀系数取n10.8，动荷的偏载系数n21.5，冲击系数n31.2，活载重按60t计算，则P动60×1.5×1.2108（t），单行贝桁架受活载力为P0P动/2n1=108÷(2×0.8)67.5t, 恒载GG全61.6t，q=G÷(2×L×n1)=61.6÷(2×42×0.8)=0.92t/m.2、 便梁在运料过程最不利荷载位置的分析: (1) 如上图所示，先计算各支点所受的变距，根据三弯距方程可得：MA0，MC0，IABIBC，LAB=LBCLABMA2（LABLBC）MB2Bn2An+1 在中：2Bnq L3AB/43 P0 L2AB/80.92×213÷43×67.5×212÷813292.8（t·m2）2 An+1q L3BC/40.92×213÷42130.0（t·m2） 代入式得2（2121）MB13292.82130.0 MB183.6（t·m）(2)各支点剪力计算：QAB（0.5 q L2AB+ MAMB0.5 P0 LAB）/ LAB（0.5 ×0.92×212183.60.5 ×67.5×21）÷2134.67t；QBA（0.5 q L2AB MAMB0.5 P0 LAB）/ LAB（0.5 ×0.92×212183.60.5 ×67.5×21）÷2152.15t；QBC（0.5 q L2ABMB MC）/ LBC（0.5 ×0.92×212183.6）÷2118.4t；QCB（0.5 q L2ABMBMC）/ LBC（0.5 ×0.92×212183.6）÷210.92t；则各支座的反力为:RAQAB34.67t；RBQBC QBA18.4t（52.15t）70.55t； RC0 QCB0+0.920.92t；桁架所受的荷载为：42qP042×0.9267.5106.14t；各支座反力总和为：RARBRC34.6770.55+0.92106.14t；可得：桁架所受的荷载与各支座反力相等。(3)AB段弯距为0处的位置计算： 如上图：设BD=x，MA0，MB183.6（t·m），MD0，QAB34.67t，QBA52.15t；由隔离体BD可知，以D点为轴心，得方程MD0.5qx2QBAxMB=0， 0.5×0.92×x252.15x183.6=0，x3.64m则AD= LABx213.6417.36mMmax=qAD2/8P0 AD/40.92×17.362÷867.5×17.36÷4327.6(t·m)加强Mmax/W加强327.6×105÷23097.41418Kg/cm2K0/ 加强2784/14181.96由上述计算得知：MmaxM0= 480.94t·m；加强0= 2784Kg/cm2； QmaxQ069.89t； K=1.96 均满足。（4）便桥在走车过程中的跨中最大挠度： 恒活载引起的最大度：（不加强）f1P0 L3AD/48EI5q L4AD/384EI67.5×103×17363÷（48×2.1×106×1732303）5×9.2×17364÷（384×2.1×106×1732303）2.32cm导梁销孔间隙产生的挠度f2L21m，N21÷37，销孔间隙L0.159cm，桁架高h150cm2Nl/h2×7×0.159/1500.01484rad0.851。Rh(L·n·L)/ (2n·L)150×(2100×7×0.159)/(2×7×0.159)157500cmf2（Rh）1cos/2(157500+150)(1cos0.851。/2)4.35cm则便梁在运料过程中的最大挠度为: f1+f22.32+4.35=6.677cm（5）中间支墩地基应力计算：中间支墩扩大基础平面设计为7m×3.2m，高度0.8m，则V1 =7×3.2×0.817.92m3；钢筋混凝土墩身平面设计为6.5m×1.2m，高度3m，V2 =6.5×1.2×1293.6m3。片石混凝土比重12.4t/m3，钢筋混凝土比重2=2.5t/ m3，则中间支墩自重G墩2.4×17.92+2.5×93.6277.008t。活载在中间支墩处产生的支座反力为2RB2×70.55141.1t则(G墩2RB)/S（277.008141.1）÷（700×320）1.87Kg/cm3,所以中间墩河底地基承载力要求在1.87Kg/cm3。此方案合理可取3、说明：本设计活载按一个集中力考虑，而实际车辆活载是多个集中力作用，故偏于保守，但在外界影响方面未考虑有风力、流水冲击力等方面的影响。第 12 页 共12页