出料平台施工方案2.doc

槽钢悬挑卸料平台施工方案第一章、工程简介工程概况1、工程基本信息1）、区域位置 本工程位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。2）、设计范围天水家园以北1-2a地块总建筑面积136588平米，包括10幢1418层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，地下室32944平米。2、工程建设各方主体建设单位：宁波立成置业有限公司勘察单位：浙江华展工程研究设计院有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：宁波和兴工程监理公司施工单位：宁波建工股份有限公司构造说明为配合塔吊施工，每栋楼均采用悬挑式卸料钢平台将楼层内的材料周转顺利调运至施工层面。根据本工程实际，每栋楼均采用1只，共10只。钢平台伸出建筑物总长度为4.5米，固定在建筑物上的长度为1米。操作平面尺寸为长3.5米，宽2.1米，两根水平主梁采用18a槽钢；次梁采用10号槽钢，间距为800mm；主梁两端设制2个吊环，用6X3719.5钢丝绳斜向拉紧，系在18吊环上，吊环预埋在建筑物混凝土结构上。钢丝绳采用绳卡固定不少于3个间距为100，钢丝绳与建筑物构件挂系处用软物补垫；平台三侧设1.2m高的围护，采用木模板封闭防护；料台底板采用3mm厚钢板满铺焊接牢固，料台的施工限载为1吨。 本料台的搭设与安装均需由外架班组的专业人员进行施工。每次混凝土浇筑前将下两层的出料平台安装完毕，安装前由1名塔吊指挥进行现场调运指挥，2名安装工人配合装拆，禁固卸料钢丝绳。卸料平台计算书计算依据： 1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 2、钢结构设计规范GB50017-2003 一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)3.5平台宽度B(m)2.1卸料平台与主体结构连接方式地脚螺栓主梁间距L1(m)1.9次梁间距s(m)0.8次梁外伸长度m(m)0.1内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)1.5内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3钢丝绳夹个数3 二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1977栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3 三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一 四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值f(N/mm2)205 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.82=0.487kN·m =Mmax/ W=0.487×106/(4.17×103)=116.765N/mm2<f=205N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号10号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.8+1.2×0.098=3.404kN/m p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.8+0.098=2.01kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.404(1.92/8-0.12/2)+7×1.9/4=4.844kN.m =Mmax/(xWX)=4.844×106/(1.05×39.7×103)=116.206N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.01×19004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0.1/1.9)2)+5×19003/(48×206000×198.3×104)=0.826mm<=L1/250=1900/250=7.6mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 =Mmax/bWX=4.844×106/0.859×39.7×103=142.009N/mm2<f=205N/mm2 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×8.50×48.00/1900×100.00)×(235/215.00)=1.338; 由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b'=1.07-0.282/b=0.859 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=3.404×2.1/2=3.574kN 正常使用极限状态： R2=q2×B/2=2.01×2.1/2=2.111kN 六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号18a号槽钢截面面积A(cm2)25.69截面回转半径ix(cm)7.04截面惯性矩Ix(cm4)1272.7截面抵抗矩Wx (cm3)141.4抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN R1=3.574kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2.111kN 1、强度验算 计算简图(kN) 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) R左=11.680KN Mmax=7.373kN·m N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 11.680/(3.300/3.000)=10.618kN =Mmax/(xWX)+N/A=7.373×106/(1.05×141.400×103)+10.618×103/25.69×102=53.794 N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) 变形图(kN·m) max=1.576mm<=a1/250=3000.00/250=12.000mm 主梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算 x=a1/ix=300.000/7.040=42.614 N，Ex=2EA /(1.1x2)=3.14162×206000.000×25.690×102/(1.1×42.6142)=2614828.590N 由x =42.614，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，x=0.899 N/(xA)+mxMmax/(xWx(1-0.8N/ N，Ex)=10.618×103/(0.899×25.69×102)+1.0×7.373×106/1.05×141.400×103×(1-0.8×10.618×103/2614828.590)=54.421N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算 剪力图(kN) R左=11.680KN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数0.82安全系数K10花篮螺栓 T外=R左/sin=11.680/0.740=15.785kN Fg=aFg/K=0.820×197.500/10.000=16.195kN>T外=15.785kN 钢丝绳强度满足要求！ 八、拉环验算拉环直径d(mm)18抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T外/(2A)=15.785×103/2×3.14×(18/2)2=31.031 N/mm2 < f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！ 九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三 f=T外/(he×lw)=15.785×103/(2×8.000×120.000)=8.221N/mm2<ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！