【施工管理】金地脚手架施工方案.doc

脚手架工程施工方案第一章 、工程概况1、工程名称及相关单位简介工程名称： 格林世界二期D区二标段总承包工程建设单位： 上海格林风范房地产发展有限公司设计单位： 上海精典规划建筑设计有限公司2、工程位置工程拟建场地位于上海市嘉定区南翔镇，格林世界三期D地块东临城市道路宝翔路,西临居住区道路芳林路,南侧为16米宽的南横泾，北临陈翔路.3、工程简介二标段总建筑面积约64336m2，地块内有以下几种类型:区域地上建筑面积（m2）地下建筑面积（m2）备注地下水泵房100小高层3、4、9、104055227821027F别墅17、18、19、20865432483F地下车库9000合计约（m2)493061503064336 其中3号楼10层建筑高度为35.8米，4号楼11层建筑高度38。8米,9号楼18层建筑高度57.7米，10号楼27层建筑高度83。9米第二章、方案的选择：A、3、4号楼采用落地架搭设，12米以下采用双立杆；B、9、10号楼采用悬挑架搭设;1、挑架分以下几种情况搭设：10楼在2层以上全部悬挑搭设,2层悬挑一次，5层悬挑一次，1层悬挑一次，17层悬挑一次,23层悬挑一次,共计划5次悬挑。9楼在2层以上全部悬挑搭设，2层悬挑一次,8层悬挑一次，14层悬挑一次，共计划3次悬挑.2、搭设方式与主要参数脚手架用48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其横距为0。9m，纵距为1.5m，步距为1.8m；脚手架立杆下部支承在用16号工字钢制作的水平悬挑梁上,建筑物外悬挑长度1。20米，建筑物内锚固长度2.4米。阳台及转角处采用14号槽钢斜撑，支撑点与挑梁外端的距离为0。5米；斜撑与挑梁采用焊接，焊缝高度为6，满焊。脚手架搭设高度共10步，计18m高；里立杆离墙面0。3m；连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3。6 米，水平间距3 米，采用双扣件连接；每3层铺一层脚手板；施工作业层按2层计,每层活荷载为3KN/m2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工;剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置;其他搭设要求遵照JGJ130-2001执行.2、落地架双排脚手架搭设高度为 40 米，12米以下采用双管立杆,12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1。05米，大小横杆的步距为1。8 米;内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 米，水平间距4.5 米,采用双扣件连接；所有拐角设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑应在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置.横向斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150。每3层设一层竹笆板,施工层的上下层满铺竹笆板；施工作业层按2层计，每层活荷载为3KN/m2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工;剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；建筑外墙外侧1.5米范围满浇100厚C20砼垫层作为脚手架基础，脚手架立杆下铺设一层通长50厚脚手板；其他搭设要求遵照JGJ1302001执行。第三章、脚手架施工要求1、材料及其要求1。1 材料要求111 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定.钢管为48×3。5，表面锈蚀程度不应大于0。5mm，钢管弯曲程度不大于3 mm/m，若超出规定，不得使用。钢管上严禁打孔.钢管和扣件应有产品合格证和检测报告。11。2 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定，不得有裂缝、出现滑丝等缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。1.1。3 脚手板采用竹笆脚手板，主筋不得缺少或断裂。1.1.4 建筑用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。阳台及转角处斜撑采用14号槽钢。1.2 构造要求1。2。1 水平杆a.纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。b. 水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨，两个相邻接头在水平位置错开不小于500 mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;若搭接，则搭接长度不小于1m,且用三个扣件固定,端部离扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100 mm。c。 纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。d. 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm;横水平杆邻墙端挑出200 mm，外端伸出100 mm。1。2。2 脚手板a. 脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用铁丝固定于纵向水平杆上.b。 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。c。 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上.d. 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。1。2。3立杆a。 落地架根立杆底部应铺通长50厚脚手板.悬挑架钢梁上焊接25短钢筋，长100mm。b。 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm脚手架必须设置纵、横向扫地杆。c。 立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接,对接错开要求同纵向水平杆。立杆顶端需高出女儿墙上皮1m。1。2。3连墙件a。 连墙件从底层第一步纵向杆开始设置，采用刚性连接。b. 连墙件用钢管和扣件配合应用.c. 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接.3。2.4剪刀撑a。 每道剪刀撑宽度应不小于6跨且不小于6m，斜杆与水平夹角为。剪刀撑沿立面满布。b。 剪刀撑应由底至顶连续设置.c. 剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1m，且用三个扣件固定，端部离扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100 mm.2施工准备21单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求,向架设和使用人员进行技术交底。22 应按扣件式钢管脚手架搭设规范第8。1。18。1。5条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用.经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3脚手架搭设31.搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆,立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。32过大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在50mm内.3。3 小横杆垂直置于大横杆之下,用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠墙一面，距离墙面100150mm，小横杆应水平、不得内高外低.34 剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧，与大横杆成4560度夹角。35 为保证架子的稳定性,搭设剪刀撑时，将斜杆间隔扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。36 用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧,螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时,开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时,将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050 N·M。37 脚手板应满铺，铺稳,离墙120150 mm，四角用铁丝绑于水平杆上。脚手板除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离多层板或安全网。38 操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用多层板制成，高度不低于200mm.39 搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件,严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。310 检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40 N·M，并不大于 65N·M，及时用彩色粉笔做出标记,确保不遗漏。311 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙杆。312搭设完一层架体后,即在外围用密目式安全网进行全封闭.313 脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。4脚手架拆除41 准备工作411 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；412根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；413由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；414 清除脚手架上杂物及地面障碍物，集中在上料平台上及时用塔吊运送到指定地点，严禁抛掷；42 拆除要求421连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步.422当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6。5m）时,先搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。423各配件严禁从上往下抛掷，必须由上而下传递下来.424，拆除脚手架安装按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，拆几层先解几层安全网。同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。425 拆除脚手架，有专人指挥，上下呼应,左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时,应提醒。拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。5 安全管理要求51 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗。52架子工作业时,必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内,服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉戏。5。3脚手架安装前，架工应熟悉图纸，熟悉现场情况，了解交底意图和施工操作方法,并将符合要求的架杆、扣件等材料运至现场，分类存放,搭设前清除障碍物。5.4脚手架拆除前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净,拆除前下通知单,架子工应了解拆除技术交底意图和操作方法,拆除范围内的护栏和警示牌设置完备。55脚手架的构配件质量与搭设质量，须经检查验收，合格后方准使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。56安全网按规定搭设或拆除。57在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆;连墙件。58不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施，并报主管部门批准。59脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。58 脚手架应采取接地、避雷措施等，接地电阻低于10欧姆。59 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6、检查与验收61 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：a。 基础完工后及脚手架搭设前；b。 作业层上施加荷载前；c。 每搭设完1013m高度后；d. 达到设计高度后；e。 遇有六级大风与大雨后；f. 停用超过一个月。6.2 脚手架使用中，应定期检查下列项目：a. 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求;b。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；c. 扣件螺栓是否松动；d. 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8。2。4项次1、2的规定；e. 安全防护措施是否符合要求；第三章、悬挑脚手架受力验算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5米，立杆的横距为0。9米,立杆的步距为1。8 米;内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为60米；采用的钢管类型为 48×3。5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0。80;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接;2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000;脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处上海市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为2。020,风荷载体型系数s为0.552;计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。3米,建筑物内锚固段长度 2。4 米.与楼板连接的螺栓直径（mm）:16。00；楼板混凝土标号:C30；6。拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。35×0。9/（2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值: Q=3×0.9/（2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。2×0.038+1。2×0。105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0。9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0。08×0.172×1.52+0.10×1.26×1。52 =0。314 kN。m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1。52-0.117×1.26×1。52 =-0。37 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。314×106,0。37×106)/5080=72。835 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72。835 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0。143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0。677×0。143×15004/(100×2。06×105×121900）+0。990×0.9×15004/（100×2。06×105×121900） = 1.992 mm；大横杆的最大挠度 1.992 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.9×1.5/(2+1）=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×0.9×1。5/(2+1) =1。350 kN;集中荷载的设计值: P=1.2×（0。058+0。158)+1.4 ×1。35 = 2.148 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1。2×0。038×0。92/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 2。148×0。9/3 = 0。644 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.649 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.649×106/5080=127.776 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =127。776 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0。038×9004/（384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1。35 = 1.565 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 1565。1×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2。06×105×121900) = 1。613 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm；小横杆的最大挠度为 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0。038×1。5×2/2=0。058 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0.038×0。9/2=0。017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0。236 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.9×1。5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值： R=1。2×(0。058+0.017+0。236）+1。4×2。025=3.208 kN；R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN）,为0.1248 NG1 = 0.1248+（1.50×2/2)×0。038/1.80×18。00 = 2。822；（2）脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35×2×1。5×(0.9+0.3)/2 = 0。63 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0。15×2×1.5/2 = 0。225 kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0.005 NG4 = 0.005×1。5×18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。812 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4。05 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0。55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用： Uz= 2。02 ; Us 风荷载体型系数:取值为0.552;经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.55×2。02×0。552 = 0.429 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1.2×3.812+ 1.4×4.05= 10.245 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。85×1。4NQ = 1.2×3.812+ 0。85×1.4×4。05= 9.394 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1。4×0。429×1.5× 1。82/10 = 0.248 kN。m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 10。245 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 : = 1。5 ；计算长度 ，由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0。186 ；立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 10245/（0.186×489)=112。638 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.638 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9。394 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比: L0/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 9394。38/（0.186×489)+248275。81/5080 = 152.16 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152。16 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求! 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.429 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2;按规范5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1。4×Wk×Aw = 6。491 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.491 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15。8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×104×205×103 = 95.133 kN;Nl = 11.491 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 11.491小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l = 2。4 m,m1 = 0。3 m，m2 = 1.2 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量（抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=3.812+4.05=7.862kN;水平钢梁自重强度计算荷载 q=2。61×103×78.5 =0。205 kN/m；k=1。3/2.4=0。542k1=0.3 / 2。4 = 0.125k2=1.2 / 2。4 = 0.5代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 20.957 kN支座反力 RB = -4.74 kN最大弯矩 MA = 11。967 kN。m 最大应力 = 11966727.825 /（ 1。05 ×141000 ）= 80。829 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 80。829 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载 N= 3。812 +4。05 = 7。862 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0。003 ×78。5 = 0.205 kN/m最大挠度 Vmax= 5。88 mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm水平支撑梁的最大挠度 5。88 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2400/400 mm,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 ×9。9×88× 235 /( 2400×160×235) = 1。29由于b大于0。6，查钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到 b值为0.852。经过计算得到最大应力 = 11。967×106 /（ 0.852×141000 )= 99.621 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 99.621 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.74kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于 4740.275/（3。142×16×1.43)=65。947mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×162×215×103=43.21kN螺栓的轴向拉力N=4。74kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力,N = 20.957kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 16mm; b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14。3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN,大于锚固力 N=20.96 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！十一、阳台悬挑梁计算悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体2000mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2.考虑到局部悬挑梁上支承4根立杆,受脚手架集中荷载按双倍考虑。受脚手架集中荷载 N=1.2×7。625 +1.4×8.1 = 20。49 kN;水平钢梁自重荷载 q=1。2×26。1×0。0001×78。5 = 0。246 kN/m; 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 40。361 kN； R2 = 1.926 kN; R3 = 0。168 kN。 最大弯矩 Mmax= 8。227 kN。m；最大应力 =M/1。05W+N/A= 8。227×106 /( 1。05 ×141000 ）+ 0×103 / 2610 = 55.567 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 55.567 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：b = 570 ×9.9×88× 235 /( 2500×160×235） = 1.24由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB500172003)附表B，得到 b值为0.843。经过计算得到最大应力 = 8。227×106 /( 0.843×141000 ）= 69.224 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 69.224 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求！ 十、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为:RD1=52.538 kN。 十一、支杆的强度计算： 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算,为RD=52。538kN 下面压杆以 14a号槽钢计算,斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值,N = 52.538kN；- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0。14； i - 计算受压斜杆的截面回转半径,i =1.7cm; l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.905m； A - 受压斜杆净截面面积，A =18。51cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是202.7 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度