【施工方案】塔吊基础施工方案2.doc

目 录一、编制依据2二、工程概况2三、塔吊选型3四、塔吊详细定位34.1 阵列厂房塔机定位34.2 成盒及彩膜厂房塔机定位114。3模块厂房塔机定位124.4综合动力站塔机定位19五、塔吊基础施工方法205。1塔吊基础施工流程205.2施工工艺21六、冬季施工措施236.1土方工程236.2混凝土结构工程23七、质量保证措施26八、安全文明施工措施26九、塔吊基础计算279.1阵列厂房塔吊基础的计算279。2成盒及彩膜厂房塔吊基础的计算309。3模块厂房塔吊基础的计算319.4综合动力站塔吊基础的计算35一、编制依据名称文件号混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002混凝土结构设计规范GB500102002混凝土质量控制标准GB5016492建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002建筑边坡工程技术规范GB503302002建筑地基基础设计规范GB500072002混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（筏形基础）03G101-3建筑施工手册第四版北京地区建筑地基基础勘察设计规范DBJ01-50192建筑施工安全检查标准JGJ59-99建设工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号关于印发北京市建设委员会建设工程安全生产管理条例办法的通知京建法2004220号岩土工程勘察报告2009技114STT553型塔吊说明书现场总平面布置图第八代薄膜晶体管液晶显示器件（TFTLCD）项目施工总承包工程建筑及结构施工平面图二、工程概况第八代薄膜晶体管液晶显示器件（TFTLCD）项目施工总承包工程项目位于北京市经济开发区C1、C2、C5、C6地块,项目内容包含阵列厂房、成盒及彩膜厂房、模块厂房以及化学品车间、综合动力站、废水处理站、特气车间、综合楼、资源回收站、仓库等配套设施.建筑名称层数占地面积(）建筑高度（m)结构形式阵列厂房4、66343238.8生产区混凝土框排架支持区、办公区混凝土框架成盒及彩膜厂房4、554408.138.8混凝土框架模块厂房4、63636038.8混凝土框架综合动力站地上312326。324混凝土框架地下1三、塔吊选型综合考虑施工区域特点、结构构件重量及工期要求,各楼号塔吊选型如下：阵列厂房施工时期共设塔吊8台,塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图，1#8#塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂标准臂长70m，最大自由高度为67。6m,最大起重量为24吨，端部起重量为5.65吨。成盒及彩膜厂房施工时期共设塔吊6台，塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图,9#14塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂标准臂长70m，最大自由高度为67。6m，最大起重量为24吨,端部起重量为5.65吨。模块厂房现场施工时期共设塔吊6台,塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图，15#20塔吊均采用ST7030型塔吊,该塔吊臂长70m，端头起重量3吨.综合动力站共设塔吊2台，塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图， 21#采用QTZ6018、22#采用QTZ6021塔吊，两台臂长为60m，最大自由高度为53m,最大起重量为10吨，端部起重量为2。1吨。四、塔吊详细定位4.1 阵列厂房塔机定位阵列厂房的8台塔机平面布置具体见下图:18#塔吊平面定位(图1图8为塔吊基础定位图）图1 图2图3图4图5图6图7图818塔吊基础详图（图9图12为塔吊基础1、3、5、7号塔吊基础详图，图13图14为2、4、6、8号基础塔吊详图，图15为固定锚脚箍筋形式及基础详图说明）图9图10（1-1剖面）图11（22剖面）图12(33剖面)图13图14（4-4剖面）图154.2 成盒及彩膜厂房塔机定位成盒及彩膜厂房的6台塔机平面布置具体见下图：（塔吊基础定位图)9#、10塔吊平面定位图：11、12塔吊平面定位图：13#、14塔吊平面定位图：4.3模块厂房塔机定位模块厂房的6台塔机平面布置具体见下图：（塔吊基础定位图）15塔吊基础定位16塔吊基础定位17塔吊基础定位18#塔吊基础定位19塔吊基础定位20塔吊基础定位15#塔吊剖面图塔吊基础底标高为-5。0m16#塔吊剖面图塔吊基础底标高为3。7m17塔吊剖面图塔吊基础底标高为5.0m18塔吊剖面图塔吊基础底标高为-5。5m19塔吊剖面图塔吊基础底标高为-5。5m20#塔吊剖面图塔吊基础底标高为4。9m4.4综合动力站塔机定位综合动力站的台塔机平面布置具体见下图：（塔吊基础定位图）21#塔吊基础定位22#塔吊基础定位21、22塔吊基础详图五、塔吊基础施工方法由于本工程占地面积较大,每个建筑场地的地基情况各不相同，所以每个单体工程塔吊的施工方案也不相同，具体施工方案如下:5.1塔吊基础施工流程基础定位放线土方开挖及桩头剔凿垫层混凝土施工基础外边线放线砖模砌筑预埋支脚放线定位放线并绑扎下铁钢筋塔吊支脚安装支脚标高及垂直度调整支脚固定上铁钢筋绑扎防雷接地施工混凝土浇筑混凝土保温养护位移监测。预埋塔吊基座锚脚定位必须准确，须经经纬仪复核校准后方可进行混凝土浇筑。塔吊基础完成后及时做好养护工作.塔身外围砌边长为3m方形240厚砖墙.5。2施工工艺（1）塔机基础严格按塔机说明书要求进行施工。(2）塔吊基础开挖前先放出塔吊基础的四个角点，根据四个角点的位置进行土方开挖和基础桩头剔凿,基础桩头的剔凿高度必须保证基础桩身伸入塔吊基础内100mm.（3）桩头剔凿完成后，支模浇筑100mm厚C15混凝土的垫层,垫层混凝土表面要求找平压光，平整度偏差严格控制在±2mm以内.垫层混凝土浇筑完成后要及时进行覆盖保温。垫层混凝土达到上人作业强度后，在垫层上放出塔吊基础的外边线。（4）根据塔吊基础的外边线砌筑240mm厚塔吊基础砖模，砖模砌筑完成后,在砖模外侧增设木脚手板和钢管进行支撑。（5）在混凝土垫层上弹好塔吊预埋支脚的边线和中心线,并用红漆标记预埋支脚的中心点。(6)放线绑扎塔吊基础下铁钢筋，按永久工程钢筋绑扎质量标准进行施工。（7）由于场地限制1#建筑、2建筑和3#建筑的15、17、19塔吊架立在建筑内部，塔吊的安装要穿过楼板并和底板连成整体，所以在楼板预留2800mm2800mm的空间，绑扎板钢筋时，钢筋不截断，贯穿标准节。浇筑板时，洞口采用快易收口网封闭,塔吊拆除时，截断预留洞口处钢筋,留出焊接长度。塔吊拆除后，板钢筋进行帮条焊，接头率不大于50，楼板后浇部位砼提高一个强度等级，并掺加膨胀剂。（8）下铁钢筋绑扎完毕后,由专业人员进行安装预埋支脚,预埋支脚位置必须准确，并且水平，四个预埋支脚螺栓水平高差控制在2mm内。预埋支脚的位置及水平高差调整达到要求后,将预埋支脚固定牢靠（通过支脚下部的螺栓和专用固定钢筋与下铁钢筋焊接牢固）,以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的位置。预埋支脚固定后，在支脚上面安装一节塔身标准节。塔机基础钢筋绑扎完成后做好施工隐检记录、并进行质量验收。（9)每个塔吊均设置2组防雷接地钢钎，防雷接地的钢钎按等腰三角形进行布置,每边长度不小于3m。（10）根据施工现场实际情况1#建筑和5#建筑塔吊基础混凝土强度等级为C35，2#建筑塔吊基础混凝土强度等级为C40，3#建筑塔吊基础混凝土强度等级为C45由于塔吊基础为大体积混凝土且在冬期施工，必须做好大体积混凝土冬期施工的浇筑、测温、保温等各项工作。保证混凝土的连续供应，尽量缩短混凝土到场时间，混凝土运输罐车必须采取有效的保温措施。严格控制混凝土的入模温度，混凝土入模温度不得低于50C。严格控制混凝土的坍落度，坍落度控制在140160mm.选择好混凝土浇筑的时间，浇筑时间选择气温相对较高的白天，避免夜间浇筑.采用插入式振捣棒振捣,每个泵配3个以上振捣棒，在混凝土下料口配12个振捣棒，在混凝土流淌端头配1-2个振捣棒。振捣手要认真负责，仔细振捣，防止过振或漏振.采用分层浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm，混凝土应连续浇筑，避免出现冷缝。混凝土浇筑时自由下落高度不超过2m,若超过2m时,应采取加长软管和串桶方法。在泵送过程中料斗内应有足够的混凝土，以免吸入空气产生堵塞。做好混凝土的覆盖保温工作,基础顶部采用单层塑料薄膜+双层50mm厚阻燃草帘被进行保温，基础侧面采用240mm砖模+双层50mm厚阻燃草帘被进行保温.做好混凝土的测温工作，每个塔吊基础设置3个测温点,分别设置在基础的上、下表面和中心部位，测温管的埋设深度具体见下表.测温管埋深表基础厚度(mm）测温管埋深(mm）短管中管长管17001509001600测温采用精度高的测温仪，误差不大于0。3。用测温仪测出以下数据：大气温度、混凝土入模温度、混凝土面层（即覆盖层下部)的温度、混凝土分别位于三个不同高度的温度。由于混凝土入模后前期水化热趋于上升,后期呈下降趋势，混凝土入模后4天内,每2小时测一次温；5天后每4小时测一次温，测温仪留置在测温孔内不少于3分钟.测温时应同时测出混凝土中心温度、混凝土表面温度、大气温度，认真填写测温记录。确保混凝土表面温度与混凝土内部温度之差控制在25以内。混凝土的测温工作由混凝土测温员负责,测温天数应根据测温情况确定，待混凝土内部温度趋于稳定以及内外温差稳定时方可停止测温.同时每日报告混凝土测温情况，当内外温差达到20时应预警，22时应报警,并采取增加覆盖保温层等处理措施.(11)做好混凝土浇筑过程的监控,浇灌塔吊基础混凝土时下料要慢，防止下料时的冲击力造成预埋支脚出现移动。在浇灌混凝土过程中，要求用两台经纬仪在不同的角度监测预埋支腿的偏差，水平高差超过2mm立即进行校正，并待混凝土终凝后方可解除监测，混凝土养护期间，每天需监测二次并做好记录。（12)试块留置:塔吊基础每次浇筑不超过100立方米留置一组混凝土标养试块，并增加三组同条件试块（临界受冻强度一组，立塔要求强度两组）。六、冬季施工措施6.1土方工程6.1。1现场积雪清扫后，不得堆在机电设备、钢筋、模板架料及构件附近. 6。1.2垃圾及时分类清捡、清运。6。1。3对开挖的基槽应尽快进行垫层施工,或用彩条布、阻燃草帘进行覆盖，以防止基底土层冻结。6。1。4对于冻土层，采用松土机对承台四周开挖出一条基槽,再用挖掘机由开口处把承台土分块挖出。6。2混凝土结构工程使用预拌混凝土，采用综合蓄热法施工。即：在混凝土拌合物中掺入防冻剂，原材料预先加热,混凝土浇筑入模的温度不低于10，通过蓄热保温使混凝土在冷却到0之前获得正温养护过程（预养）；由于防冻剂的作用，混凝土的强度在负温中继续增长。冬施期间混凝土的养护采用塑料薄膜覆膜保水养护，墙体部位覆膜较为困难的部位采用涂刷养护液加草帘被固定保水养护。6。2.1混凝土拌制采用温水进行搅拌,水温控制在50±10.6.2。2混凝土的运输混凝土在运输过程中，罐车罐体必须包裹保温套。且预拌混凝土搅拌站必须保证混凝土的入模温度不得低于11，严禁使用有冻结现象的混凝土。入模温度验算按混凝土出机温度为T1=20计算.计算：混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度T2公式为：T2=T1（att+0.032n）(T1-Ta)式中：T1混凝土拌合物的出机温度，取T1=20 T2混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（)a 温度损失系数(h1），当用混凝土搅拌输送车时，a=0.25 tt 混凝土自运输到浇筑时的时间(h)，tt1。0h Ta运输时的环境气温（），Ta10 n混凝土转运次数，采用泵送n=2次 T2=T1(att+0。032n)（T1-Ta） =20-（0.25*1.0+0。0322)20（10） =11因而控制混凝土的出机温度大于20，混凝土的入模温度计算值为11，即满足冬施规程中混凝土入模的温度大于5的要求。6.2。3混凝土的现场浇筑（1）混凝土搅拌站人员必须密切注意混凝土搅拌及运输过程中混凝土的温度，当不满足要求时，及时采取措施。（2)现场施工人员必须抽测混凝土的入模温度，以保证混凝土的入模温度不低于5。（3）现场浇筑混凝土前必须做好充足的施工准备，采用快铺料快振捣及时覆盖的快速施工方法。(4）浇筑混凝土前及时将模板上的冰、雪清理干净,做好准备工作，提高混凝土的浇筑速度。在混凝土泵管上包裹阻燃草帘被进行保温.（5）掌握气温动态，浇筑混凝土时应尽量通过合理组织调整工序避开最低气温。当气温低于-20停止混凝土浇筑施工。(6）入模温度的控制：地泵浇筑时每车测一次。（7）通过测温监测，采用调整混凝土浇筑速度等措施控制浇筑时混凝土的升温速度在5/h的范围内。6.2。4混凝土的保温措施：（1）采用塑料布、棉被、阻燃草帘和彩条布四层进行覆盖，根据实时检测温度，可随时调整覆盖厚度;（2）混凝土的覆盖保温是冬季蓄热法施工的关键,保温材料要求覆盖均匀，边角按搓部位严密并压实。局部转角、钢筋密布、整张草帘铺不开、不便于覆盖的地方,可将草帘剪成小块或长条状填塞，不得有混凝土外露，以免受冻.施工过程中应经常更换损坏的草帘，以免影响保温效果；（3)保温完毕，值班责任工程师要认真检查，遇有大风天气，要设专职值班人员检查保温覆盖情况，并负责修复被风吹坏的覆盖层。6.2.5混凝土拆模混凝土冷却到5,且超过临界强度并满足常温混凝土拆模要求时方可拆模。混凝土温度通过温度计来测定；4。0Mpa临界强度以同条件试块为准。混凝土达到抗冻临界强度以后即可拆除保温层。6.2.6养护时注意事项（1)测量放线必须掀开保温材料时,放完线要立即覆盖。（2）在新浇筑的板混凝土表面先铺一层塑料薄膜，再加盖一层阻燃草帘和一层塑料布,防止混凝土早期受冻。（3）混凝土初期养护温度，不得低于-15，不能满足该温度条件时，必须立即增加覆盖草帘被保温.七、质量保证措施（1)在混凝土振捣时，振动棒要快插慢拔，按450mm间距成梅花形布置振动点。(2）混凝土振捣时在钢筋骨架上铺跳板,操作人员在跳板上施工。在混凝土初凝前由抹灰工抹平混凝土面，随抹随拆除跳板。(3)大体积混凝土的表面水泥浆较厚，在浇筑后要进行处理。当混凝土浇筑到设计标高时用长刮尺刮平，在初凝前用木抹子打磨压实,以闭合收水裂缝。（4）塔吊基础混凝土浇筑完毕后，应设专人做好混凝土养护。八、安全文明施工措施（1)人工搬运钢筋时，步伐要一致，转弯时，要前后呼应，步伐稳慢，注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身。（2）焊接操作安全注意事项：焊接时,为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外,还应保持干燥和清洁。电焊机应设防触电保护器。焊接工作开始前，应先检查焊机和工具是否完好和安全可靠。如焊钳和焊接电缆的绝缘是否有损坏的地方,焊机的外壳接地和焊机的各接线点接触是否良好，不允许未进行安全检查就开始操作。更换焊条,一定要戴防护手套，不要赤手操作。在带电情况下，为了安全,焊钳不得夹在腋下去搬被焊钢筋，或将电缆挂在脖颈上。下列操作必须在切断电源后才能进行：改变焊机接头时；更换焊件需要改接二次回路时；更换保险装置时;焊机发生故障需进行检修时;转移工作地点搬动电焊机前；工作完毕或临时离开工作现场时。钢筋绑扎与安装安全要求:绑扎塔吊基础上铁钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋,不得任意减小支架或马凳。夜间施工使用移动式行灯照明时,电压不应超过36伏。（3)进入施工现场必须戴安全帽，混凝土振捣手必须戴绝缘手套,现场电线必须由专业电工负责搭建，所有电线架空敷设,严禁私拉乱接电线。九、塔吊基础计算9。1阵列厂房塔吊基础的计算9。1。1参数信息塔吊型号:STT553,自重（包括压重）:F1=2372。00kN,最大起重荷载： F2=235.20kN，塔吊倾覆力距:M=2000.00kN.m，塔吊起重高度:H=67.60m，塔身宽度：B=2.28m,桩混凝土等级:C35，承台混凝土等级:C35，保护层厚度:50mm，矩形承台边长：5。00m，承台厚度：Hc=1.700m，承台箍筋间距：S=500mm，承台钢筋级别:三级，承台预埋件埋深:h=0。50m，承台顶面埋深： D=0.000m，桩直径:d=0.600m，桩间距：a=3.000m，桩入土深度：25.00，桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩（d0。8m)。9。1.2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1。 塔吊自重(包括压重)F1=2372.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=235。200kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=2607.200kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2000.000=2800.000kN.m9.1。3矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ942008的第5。1.1条）其中 n单桩个数，n=4；Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=2607。200kN;Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D=1062。500kN；Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下,第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到：桩顶竖向力设计值：最大压力：N=1.2×（2607。200+1062.500)/4+2800。000×(3.000×1。414/2）/2×(3。000×1。414/2)2=1760.976kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值：最大压力:N=（2607。200+1062。500)/4+2000。000×（3。000×1。414/2)/2×（3。000×1.414/2)2=1388.901kN没有抗拔力！2。 矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条）其中 Mx，My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值（kN.m）；xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（m）；Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力,Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1。2×(2607。200+1062。500）/4+2800。000×（3。000/2)/4×(3.000/2）2=1567.577kNMx1=My1=2×（1567.5771062.500/4）×(1.500-1。140）=937。405kN。m9。1。4矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002）第7。2条受弯构件承载力计算.式中1系数，当混凝土强度不超过C50时,1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,其间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。承台底面配筋： s=937.405×106/(1.000×1.570×5000.000×1650。0002）=0.0041=1-（12×0.0041)0。5=0。0041s=1-0.0041/2=0。9979Asx= Asy=937。405×106/(0。9979×1650.000×360.000)=2277.20mm2满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求！施工时,考虑到塔吊基础兼底板使用，故塔吊基础所处板带区域按板筋通长布置，此外,塔吊基础下铁按STT-553型号塔吊说明书进行配筋，采用直径为20三级钢,间距150mm，网状布置。9.1.5矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ942008)的第5.9。14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=3521。952kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 计算截面的剪跨比，=1.500ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2;b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度,h0=1150mm；fy钢筋受拉强度设计值,fy=360.000N/mm2；S箍筋的间距，S=500mm。经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋！ 箍筋采用一级钢,直径10，间距500mm，梅花型布置。9.1。6桩基承载力计算塔吊自重（包括压重）：F1=2372kN,最大起重荷载: F2=235。2kN ,基础重量为2.5551.710=1062.5KN总压力值为F=F1+F2+G=3670 KN单根桩承载力特征值为1400KN，每个塔吊基础下面至少存在六根桩.故有：14006=8400 KN3670 KN桩基础满足承载力要求。9。2成盒及彩膜厂房塔吊基础的计算成盒及彩膜厂房的6台塔吊的基础界面尺寸均选用6。5×6。5×1。8m，对应的塔吊基础+塔身+配重+最大吊重=344T。由于塔吊均布置在结构内的基础桩上，每个塔吊基础下部至少有9根基础桩承重，根据塔吊平面布置图,塔吊基础底部的基础桩单根承载力最小为900KN，基础桩对上部的承载力为9×900KN=8100KN=810T344T，所以地基承载力满足要求。9.3模块厂房塔吊基础基的计算15塔吊位于202钻孔附近，剖面为14剖面，根据剖面图，土质情况为1层底标高-2.53m，层底标高-7.13，地基承载力为160kPa;塔吊基础埋深为-5。0m。16#塔吊位于200钻孔附近，剖面为47剖面，根据剖面图，土质情况为1层底标高3。63m，层底标高6.13，地基承载力为160kPa；塔吊基础埋深为3.7m。17塔吊位于234钻孔附近，剖面为19剖面，根据剖面图，土质情况为1层底标高2。55m，层底标高6。05，地基承载力为160kPa；塔吊基础埋深为5.0m。18#塔吊位于240钻孔附近，剖面为19剖面，根据剖面图，土质情况为1层底标高-2。39m,层底标高-5.29，地基承载力为160kPa，1层底标高-8.29,地基承载力为150kPa；塔吊基础埋深为-5.5m。20#塔吊位于280钻孔附近，剖面为24剖面，根据剖面图，土质情况为1层底标高-3。06m,层底标高-6。86，地基承载力为160kPa;塔吊基础埋深为4。9m.塔吊安装高度按48。7m自由高度考虑，要求地基承载力为155kPa，塔吊使用说明书要求M126N基础尺寸为6。25m×6。25m，实际塔吊设计尺寸为6。5m×6.5m，要求地基承载力为144kPa，实际土层地基承载力150kPa,故地基承载力满足要求。塔吊地基承载力选择见下表：塔吊抗倾覆力计算为防止塔机倾覆需满足下列条件：e=（Mt+H·h）/（F+G)b/3e-偏心距,即地基反力的合力至基础中心的距离；Mt-作用于塔身的不平衡力矩;H作用于基础上的水平力；h整体基础的高度；F-作用于基础顶面的竖向力;G-基础自重;b-基础宽度。查塔吊使用说明书，塔机在非工作状态下,作用于塔身的不平衡力矩最大，Mt=285925kg·m,H=4227kg，h=1。5m，F=132540kg，G=158437kg，b=6。5m。e=（285925+4227×1.5）/（132540+158437） =1。004m2.1667m满足要求.由于19#塔吊基础挖土至设计标高，实际土质为淤泥质土，地基承载力不能满足塔吊使用说明书中地基承载力要求，综合考虑现场实际情况，塔吊基础底部采用钢筋混凝土灌注桩，增强地基承载力满足塔吊使用要求。钢筋混凝土灌注桩布置4根，配筋及直径同3建筑设计桩基,直径600mm，桩长25m,单桩竖向承载力为1400kN，桩头插入塔吊基础100mm厚。承台设计为5。6m×5。6m×1。35m，配筋为HRB400直径25150，双层双向，拉钩HRB400直径14450。现场19塔吊土方已开挖至6。0m，需采用素土回填至自然地坪后进行桩施工.塔吊说明书中基础混凝土为C35，垫层混凝土为C15，根据现场实际情况及施工工期要求，塔吊基础混凝土设计为C45，混凝土强度达到C35即可安装塔吊.地基承载力计算查塔吊使用说明书，塔机在非工作状态下,作用于塔身的不平衡力矩最大，不平衡力矩Mt=285925kg·m,作用于基础顶面的竖向力F=132540kg。依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5。1。1条。其中n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1325。40kN; G桩基承台的自重 G=1。2×（25×Bc×Lc×Hc) =1。2×(25×5。60×5.60×1。35)=1901。25kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取1270。08kN。m； xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离; Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1325.40+1270。08)/4+2×2859。25/4×2。2=1298。64kN计算单桩承载力标准值：Quk=Qsk+Qpk=Uqsikli+qpkAp计算过程如下：土层号厚度li(m）桩侧阻力qsik桩端阻力qpk桩周长U（m)桩端面积（m2）Uqsik*liqpk*Ap10。28263.5551。884362。6721.3501.884122。460。3601。88433.91211.6501.884150.720.8551.88482.89612651.884244.920.5551。88451.8111。2651.884146。9521.8556001。884186。51621506001。88494。23。8556501.884393。7563.4658001.884416.3647001.884197.822287.176Quk2484根据设计说明,单桩承载力为1400kN,N=1298.64kN1400kN.故塔吊基础满足承载力要求。钢筋混凝土灌注桩施工按原3建筑桩基施工工艺及施工标准进行。9.4综合动力站塔吊基础的计算9。4.1 参数信息塔吊型号:QTZ6021,自重(包括压重)：F1=720.00kN，最大起重荷载: F2=100.00kN，塔吊倾覆力距：M=1897。91kN.m，塔吊起重高度：H=53。00m，塔身宽度:B=2。00m，混凝土强度等级:C35,钢筋级别:III级，地基承载力特征值：103.00kPa，基础最小宽度:Bc=7。00m,基础最小厚度：h=1.30m,基础埋深：D=0。00m，预埋件埋深:h=0.50m。9。4。1 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.30m基础的最小宽度取：Bc=7。00m9。4.3塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002)第5。2条承载力计算。计算简图：由于偏心距 e=M/（F×1.2+G×1。2)=2657.07/(984。00+1911。00)=0。92B/6=1。17所以按小偏心计算,计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=820。00kN；G基础自重与基础上面的土的自重,G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =1592。50kN；Bc基础底面的宽度，取Bc=7.00m；W基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=57.17m3;M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1。4×1897.91=2657.07kN。m；经过计算得到:最大压力设计值 Pmax=1。2×(820。00+1592.50)/7。002+2657.07/57.17=105。56kPa最小压力设计值 Pmin=1.2×(820.00+1592.50）/7.0022657。07/57。17=12。60kPa有附着的压力设计值 Pk=1.2×(820.00+1592。50）/7。002=59.08kPa9。4.4地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第5.2.3条。计算公式如下: 其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2）；fak地基承载力特征值,取100.00kN/m2;b基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；d基础埋深地基承载力修正系数，取1.50；基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；m基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b基础底面宽度，取6.00m；d基础埋深度,取0.00m。解得修正后的地基承载力特征值 fa=103。00kPa实际计算取的地基承载力特征值为:fa=103.00kPa由于 faPk=59。08kPa 所以满足要求!偏心荷载作用：由于1。2×faPkmax=105.56kPa 所以满足要求！94.5 受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.96；ft混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：am=2。00+(2。00 +2×1。25）/2=3。25m;h0承台的有效高度，取 h0=。75m；Pj最大压力设计值，取 Pj=105.56kPa；Fl实际冲切承载力:Fl=105。56×（7.0023。502)/4=969。84kN。允许冲切力：0。7×0.96×1.57×3250×750=2571660.00N=2571.66kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！9。4。6承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面II至基底边缘的距离，取 a1=2。50m；P截面II处的基底反力：P=（7。002。50)×（105.56-12.60）/7。00+12.60=72.36kPa；a截面II在基底的投影长度,取 a'=2。00m。经过计算得：M=2.502×(2×7。00+2.00）×(105。56+72。362×1592。50/7.002)+（105。5672.36)×7.00/12=1062.06kN.m。2.配筋面积计算，公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0。94,期间按线性内插法确定;fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得 s=1062。06×106/(1.00×16。70×7.00×103×12502)=0.006=1-（1-2×0。006)0。5=0。006s=1-0。006/2=0。997As=1062.06×106/(0。997×1250×360。00）=2367.04mm2。由于最小配筋率为0。15，所以最小配筋面积为:13650mm2。故取 As=13650mm2。故施工时纵筋采取三级钢,上铁采用直径18，间距250，十字网状布置；下铁采用直径18，间距250,十字网状布置,箍筋采取一级钢，直径10，间距500，梅花型布置。