【建筑施工方案】高大模板工程施工方案.docx

邯郸市复兴区人民法院审判庭项目 模板工程施工方案施工单位：河北双维集团有限公司编 制:审 核：审 批 人：日 期：目 录第一章、编制依据第二章、工程概况第三章、模板的设计验算第四章、施工安排第五章、施工准备第六章、主要施工方法及措施第七章、模板制作、安装、拆除的标准及要求第八章、施工管理措施第九章、成品及环境保护措施第一章、 编制依据类 别名 称编 号工 程文 件邯郸市复兴区人民法院审判庭项目国 家标 准混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013建筑结构荷载规范GB500092012建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安全技术规范JGJ1302011第二章、工程概况本工程为邯郸市复兴区人民法院审判庭项目，地处铁西大街与走廊路交叉口东北角。本工程主体结构形式为框架结构,地上8层为办公楼，地下2层.建筑高度为32.5米，总建筑面积为15086。8m2。第三章、模板的设计验算本工程中柱模板采用18mm多层胶板作面层。以下计算以KZ1（600mm×600mm）模板为例。柱一次性浇筑混凝土高度为3。6m，背楞为50mm×100mm方木间距200，混凝土浇筑时采用插入式振捣棒。1、参数信息1。1.基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目：4；1。2.竖楞信息竖楞材料:木楞;宽度(mm):50.00；高度(mm）:100。00;长度（4000mm）.1.3.面板参数面板类型：多层胶合板；面板厚度(mm)：18。00；面板弹性模量(N/mm2）:9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00;面板抗剪强度设计值（N/mm2):1.50；1。4。木方方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2):9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）:1。50；2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度,取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 47.705 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距: 其中, M-面板计算最大弯距（N。mm）; l-计算跨度（竖楞间距）： l =200。0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47。71×0。60×0。90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2。00×0。60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30。913+1.512=32。425 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×32.425×200×200= 1。30×105N.mm；面板最大应力按下式计算: 其中, 面板承受的应力（N/mm2）； M 面板计算最大弯距(N。mm)； W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600×15。0×15。0/6=2。25×104 mm3； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13。000N/mm2;面板的最大应力计算值： = M/W = 1。30×105 / 2。25×104 = 5。764N/mm2;面板的最大应力计算值 =5。764N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！3。2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度(竖楞间距）: l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4×2.00×0.60×0。90=1。512kN/m,式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.512=32。425 kN/m;面板的最大剪力: = 0.6×32。425×200。0 = 3890。981N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力（N): = 3890.981N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm）:hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3×3890.981/(2×600×15.0）=0.648N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0。648N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3。3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下： 其中， -面板最大挠度(mm）； q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)： q = 47.71×0.6028.62 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距）: l =200。0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ; I-面板截面的惯性矩（mm4); I= 600×15。0×15。0×15。0/12 = 1。69×105 mm4；面板最大容许挠度： = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。677×28.62×200。04/（100×9500.0×1.69×105） = 0。193 mm；面板的最大挠度计算值 =0.193mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。8mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算.本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞,宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416。67cm4；竖楞方木计算简图4。1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距（N.mm）； l-计算跨度（柱箍间距)： l =600。0mm; q-作用在竖楞上的线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×47.71×0.20×0.90=10。304kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2.00×0。20×0.90=0.504kN/m； q = （10.304+0.504)/2=5.404 kN/m;竖楞的最大弯距：M =0。1×5.404×600。0×600。0= 1。95×105N.mm； 其中, -竖楞承受的应力（N/mm2）； M 竖楞计算最大弯距（N.mm）； W 竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=8.33×104； f 竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。95×105/8。33×104 = 2。335N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2。335N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！4。2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中, -竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度(柱箍间距）： l =600。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×47。71×0。20×0.90=10.304kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4×2。00×0.20×0.90=0。504kN/m； q = （10.304+0.504）/2=5。404 kN/m；竖楞的最大剪力: = 0.6×5.404×600。0 = 1945.490N；截面抗剪强度必须满足下式： 其中, 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）； -竖楞计算最大剪力(N): = 1945。490N； b竖楞的截面宽度（mm)：b = 50.0mm ； hn竖楞的截面高度(mm）：hn = 100。0mm ； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×1945.490/（2×50.0×100.0）=0。584N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。584N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！4.3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， 竖楞最大挠度（mm）； q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m)： q =47。71×0.20 = 9.54 kN/m； l计算跨度（柱箍间距）： l =600。0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大容许挠度： = 600/250 = 2。4mm;竖楞的最大挠度计算值： = 0.677×9.54×600.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.211 mm;竖楞的最大挠度计算值 =0.211mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47.7×0。9 + 1.4 ×2×0。9）×0.2 × 0.6/1 = 6.48 kN;B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 15.285 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩： M = 0.672 kN。m；B方向柱箍变形图（mm）最大变形： V = 0。009 mm；5。1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。67 kN。m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 48。28 cm3;B边柱箍的最大应力计算值: = 13。27 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值 =13。27N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！5.2.柱箍挠度验算经过计算得到： = 0.009 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1。3 mm；柱箍的最大挠度 =0.009mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1。3mm,满足要求!6、H方向柱箍的计算其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1。2×47.7×0。9+1.4×2×0.9)×0。2 ×0。6/1 = 6.48 kN;H方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 15。285 kN;H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.672 kN.m;H方向柱箍变形图(mm）最大变形： V = 0。009 mm6.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.67 kN。m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48。28 cm3;H边柱箍的最大应力计算值: = 13。266 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =13.266N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！6。2。柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.009 mm；柱箍最大容许挠度: V = 325 / 250 = 1。3 mm;柱箍的最大挠度 V =0.009mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.3mm，满足要求！木方抗剪验算木方抗剪截面按最不利取，吊环拉力全部集中在两侧方木上,A50×100×2根100002木方顺纹抗剪标准值则1570/100000.157N/mm2×20。314N/mm2fv（安全系数取值2）50×100木方抗剪强度满足要求（三）顶板梁模板验算梁截面尺寸为300×600、300×550，梁底采用同顶板的支撑,并根据需要加固,梁侧采用斜向支撑。顶板模板面板为12mm厚胶合板,次龙骨为50mm×100mm方木间距300mm,主龙骨为50mm×100mm方木间距1200mm，支撑架为1200mm×1200mm扣件架。梁模板验算1、参数信息1。1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:0.30；梁截面高度 D(m)：0.60混凝土板厚度（mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m）：1.20；立杆步距h（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m)：2.78；梁两侧立柱间距（m）：0.50;承重架支设:无承重立杆,方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1。20；扣件架钢管类型为48×3。5；1.2荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.01。3材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E(N/mm2）：10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2):1。7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）:9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:13。0;1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm):50。0；梁底方木截面高度h(mm）：100。0;梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15。0；1.5梁侧模板参数主楞间距（mm):1200；次楞根数：4;主楞龙骨材料:木楞，,宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数:2；次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm,高度100mm；2、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm）3。1强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中, 面板的弯曲应力计算值（N/mm2); M 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 120×1.5×1.5/6=45cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2×1.2×18×0.9=23.33kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。4×1.2×2×0.9=3.02kN/m;q = q1+q2 = 23.328+3.024 = 26。352 kN/m；计算跨度(内楞间距）: l = 160mm；面板的最大弯距 M= 0.1×26.352×1602 = 6.75×104N。mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 6.75×104 / 4.50×104=1。499N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.499N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 3.2挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18×1.2 = 21。6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 160mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 120×1。5×1。5×1。5/12=33。75cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×21.6×1604/（100×9500×3。38×105） = 0。03 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =160/250 = 0。64mm；面板的最大挠度计算值 =0。03mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。64mm,满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×1/6 = 83。33cm3;I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；内楞计算简图4.1。1内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M - 内楞的最大弯距(N.mm）; W 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载,q = （1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×0.16=3。51kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距）： l = 1200mm； 内楞的最大弯距： M=0.1×3.51×1200。002= 5。06×105N.mm； 最大支座力：R=1。1×3.514×1.2=4。638 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.06×105/8.33×104 = 6.072 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 6。072 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求!4.1.2内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.16= 2。88 N/mm； l-计算跨度(外楞间距）：l = 1200mm; I面板的截面惯性矩:I = 8。33×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×2.88×12004/(100×10000×8.33×106) = 0.485 mm；内楞的最大容许挠度值： = 1200/250=4。8mm；内楞的最大挠度计算值 =0。485mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =4.8mm,满足要求！4.2外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.638kN，按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50×1002×2/6 = 166。67cm3；I = 50×1003×2/12 = 833。33cm4；4.2.1外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2）。求得简支梁最大的弯矩为M= 1.484 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1。484×106/1.67×105 = 8。886 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =8。886N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4。2。2外楞的挠度验算根据简支梁计算得到外楞的最大挠度为0。727 mm外楞的最大容许挠度值： = 280/250=1.12mm；外楞的最大挠度计算值 =0。727mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.12mm，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 1200×15×15/6 = 4.50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3。38×105mm4； 5。1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M 计算的最大弯矩 (kN。m）； l计算跨度(梁底支撑间距)： l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1。2×（24.00+1.50）×1。20×0。60×0。90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2。00×1.20×0.90=3。02kN/m；q = q1 + q2 + q3=19。83+0。45+3。02=23.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0.10×23。306×0.12=0。023kN。m; =0。023×106/4。50×104=0.518N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.518 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！5.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： 其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24.0+1.50)×0.600+0.35)×1.20= 18。78KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =100。00mm； E面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100。00/250 = 0。400mm;面板的最大挠度计算值： = 0。677×18。78×1004/(100×9500×3.38×105）=0。004mm；面板的最大挠度计算值： =0。004mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。6.1荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）：q1 = （24+1.5)×0。6×0.1=1。53 kN/m;（2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2 = 0。35×0.1×（2×0。6+0。3）/ 0。3=0。175 kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.5+2)×0.1=0.45 kN/m；6.2方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2×1。53+1。2×0.175=2.046 kN/m；活荷载设计值 P = 1。4×0.45=0.63 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=5×10×10/6 = 83。33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 2。046+0。63=2。676 kN/m;最大弯距 M =0。1ql2= 0.1×2.676×1。2×1。2= 0.385 kN。m;最大应力 = M / W = 0.385×106/83333。3 = 4.624 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值 4。624 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V = 0。6×2.676×1。2 = 1。927 kN； 方木受剪应力计算值 = 3×1926。72/(2×50×100） = 0.578 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.578 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： q = 1.530 + 0。175 = 1.705 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0.677×1。705×12004 /(100×10000×416。667×104)=0.574mm；方木的最大允许挠度 =1。200×1000/250=4。800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。574 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm,满足要求！6。3支撑方木的强度验算支撑方木按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = （24.000+1。500）×0.600= 15。300 kN/m2;(2）模板的自重（kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2。000)=4。500 kN/m2；q = 1。2×(15。300 + 0。350 ）+ 1.4×4.500 = 25.080 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b,梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N .当n=2时: 当n2时： 计算简图(kN）支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图（kN。m）经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=4.817 kN;最大弯矩 Mmax=0.783 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0。802 mm;支撑方木的最大应力 =0。783×106/5080=154.063 N/mm2；支撑方木的抗压设计强度 f=205。0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 154。063 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求！7、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 1。梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.817 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.78=0.431 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+（0.50-0。30）/2）×1.20×0。35=0.353 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2×（1。20/2+（0.500。30）/2)×1.20×0。120×（1。50+24.00）=3。084 kN; N =4。817+0。431+0。353+3.084=8。685 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。89； W 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh （1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1。155 ； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3,u =1.73；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1。73×1。5 = 2。997 m；Lo/i = 2997