【建筑施工方案】地下人行通道高支模专项施工方案.doc

贵州建工集团第一建司212线地下人行通道工程高支模专项施工方案1.1本工程高支模概况：根据重庆市的有关规定，层高超过4。5米的模板支设即为高支模,必须进行专项的设计，以确保施工的安全。层结构概况见下表：项目数值备注最大模板支设高度4.4 m框梁截面最大值500×1000mm框梁截面次大值1000×1500mm框柱截面最大值600×600mm墙体厚度最大值300 mm楼板厚度最大值400 mm1。2模板、模架支设方案：1.2.1 材料选用：1、模板：（1）采用两面涂刷面膜的九夹板，厚18 mm，长×宽=1830×915 mm。(2）对模板材料要求:具有高耐水性，耐沸水性良好,所用胶粘剂为酚醛树脂胶粘剂。模板规格尺寸和厚度必须满足要求。模板的厚度、静弯曲强度以及弹性模量符合混凝土用胶合板标准。2、楞条:小楞：50×100 mm木方。木方应保证截面尺寸符合要求，不得开裂、翘曲；大楞：48.5×3。2 mm ，A3钢管。3、支撑：（1）选用48。5×3。2 mm ,A3钢管，直角、旋转卡扣。(2)对钢管材料要求：钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，端面应平整，上述缺陷不应大于相关规定；钢管外径、壁厚分别不得小于0。5mm.(3)卡扣材料要求：扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。4、柱箍采用2·48.5×3。2 mm钢管做柱箍。1。2。2支设方案及示意图：1。2.2。1 顶板模板：顶板模板采用木模板体系，模板采用1830×915×18光面红模板、底楞采用50×100木方、支撑系统采用可调顶撑钢管满堂红模架、设扫地杆。楼板模架立杆间距按600×600，均设置可调支座.离地150设置扫地杆，水平杆步距1500。全架高设置斜撑,斜撑角度应在45°60°之间。每一排斜撑中相邻的两个斜撑距离不大于立杆间距,相邻排斜撑间距不大于3立杆间距;满堂架周边另设置一道剪刀撑。楼板底楞采用50×100木方,间距为250。1、模架支设平面图：2、模架支设剖面图：3、模架支设立面图： 4、模架支设节点图：模板拼接处节点图1。2。2。2 梁模板：梁模板体系采用木模体系，即木模采用18厚光面红模板、内楞采用50×100木方,外楞采用48.5钢管.当梁高h600mm时,设一道对拉螺杆，600h800mm设两道对拉螺杆；两榀梁高为1000mm,按300mm间距设三排对拉螺杆;螺杆间距不大于500mm.梁跨L4m时，跨中起拱3/1000，悬臂梁端部起拱6/1000.梁高500时，底楞间距均为300mm；500梁高800时，底楞间距250mm；框支梁底楞间距100mm。梁宽大于400时，剖梁断面方向钢管支撑间距不大于400mm。梁高1000时，梁底支架间距600mm. 侧模钉50×100木龙骨间距不大于200mm，木龙骨外侧用48.5钢管固定；两侧用支顶保证梁的垂直度及顺直。1、梁模板支设大样图： 2、梁模板阴角处理图：1.2.2.3 墙模板：墙模板采用木模板体系,即模板采用18mm厚光面红板、50×100木方（长2m、4m）做内楞,48。5钢管做外楞。内楞：50×100mm木方,间距为200mm外楞：双排48。5×3.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓：14对拉螺栓，间距为400×500mm。 节点详图:模板横向拼缝处理模板竖向拼缝处理1.2.2.4 柱模板：柱箍采用2·48×3.5 mm钢管做柱箍，间距为400mm （自底面到柱高一半范围内）,间距为500mm(自顶面到柱高一半范围内）；四周用钢管、8铁丝与满堂架拉结,保证柱模板的垂直度。水平拉结每1000mm设置一道.柱模板支设完毕后，尚应单独加斜撑加以固定。模板：18mm九夹板内楞:50×100mm木方,间距为200mm外楞：双排48。5×3。5mm焊接钢管间距为400mm (自底面到柱高一半范围内）间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内） 对拉螺栓:16对拉螺栓，水平间距为400mm1。3模板设计计算的相关参数: 1。3。1 计算假定:1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；2、构件的惯性矩沿跨长恒定；3、支座是刚性的，不沉降；4、受荷跨荷载情况相同，并同时作用.1.3.2 计算参数：根据建筑施工手册（第四版）、建筑施工计算手册（江正荣编著)有关的内容计算过程所需数据如下：新浇砼的重力密度c = 25KN/m3考虑施工具体时间和混凝土本身特性,混凝土的初凝时间为t0=4h。混凝土中加高效缓凝剂，故外加剂影响修正系数 1 =1.2混凝土塌落度为140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 =1。15+（160-150） ×（1。151.0）/(150-90) = 1.1751。3。3 模板及支撑系统的相关参数：本次施工模板支撑系统材料采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册（第二版）、混凝土结构工程及相关规范和资料内容，确定所用材料相关参数如下：1、模板采用18mm九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=1。1×104N/ mm2 抗弯强度fm=16 N/ mm2抗剪强度=2.2 N/ mm22、支撑小楞采用50×100mm木方，有关力学计算参数如下:弹性模量E=1。1×104N/ mm2抗弯强度fm=13N/ mm2抗剪强度=1.4 N/ mm3、支撑小楞的钢管采用双排48×3.2mm焊接钢管， 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1×105N/ mm2抗弯强度f=215N/ mm2抗剪强度=110N/ mm2 A=489 mm2，I=12。19×104mm4，W=5.08 ×103mm34、对拉螺栓采用16、14螺栓，有关力学计算参数分别如下：容许拉力N=24。5KN，N=17.56KN.1。4柱模板的设计计算：1.4.1 模板侧压力计算: 根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20 m3/h。混凝土塌落度为140160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 = 1.175最大侧压力：F1 = 0.22c to 12（ V） 1/2= 0。22×25×4×1。2×1。175×(201/2）=138。73 KN/m2 F2= cH= 25×5。4=135.0KN/m2 > F1 按规范规定取较小值，取F = 138。73KN/m2作为对模板侧压的标准，并考虑倾倒砼产生的水平荷载标准值2KN/m²，分别取荷载分项系数1.2和1。4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=138。73×1。2+2×1.4=168.156KN/m²，考虑到模板结构不确定因素较多,故不考虑荷载折减,同时也不考虑倾倒砼产生的荷载，取q=138。73KN/m2有效压头高度为h=F/c=138.73/25=5.5m1.4。2 验算柱模板（九夹板）的强度和刚度：柱模板按三跨连续梁计算： 1、强度验算:跨中其最大弯距:Mmax = qL2/10=138.73×1.0×0.2²/10=0.55KN·m模板截面抵抗弯距： M=W×F=fbh2/6=13×1000×182/6=12.64 KN·m >0.55 KN·m 符合要求 2、刚度验算：假定模板截面为1000mm×18mm=KqL4 /100EI =0.677×138.73×2004/(100×11000×1000×18³/12）=0。28mm200/400=0。500mm 符合要求。1。4。3 验算内楞（木方）的强度和刚度 ：木方（楞）的间距为200，钢管外楞间距为400。均布荷载 q=138.73×0。20=27.75KN/m 则最大弯距为Mmax = qL2/10= 27。75×0.4²/10=0。444KN·m抵抗弯距为WF=fmbh²/6=1.08KN·m>0.444KN·m 强度满足要求=KqL4/100EI=0。677×138。73×4004/（100×11000×50×100³/12） =0。52mmL/400=1mm 刚度符合要求1.4.4 验算外楞(双排钢管)的强度和刚度：1、强度验算：在有效压头范围内，钢管的间距为400,对拉螺栓间距为L=400，均布荷载为138。73KN/m²，则每跨的集中荷载(由木方传递）为F=138。73×0。4×0。4=22。20KN,对每一根钢管而言集中荷载为11。1KN。则最大弯距为：Mmax= 0。175PL= 0.175×11。10×0.4=0。78KN·m抵抗弯距为：WF=3.14×（484 414)×215/32×48=1。09 KN·m> Mmax 满足要求2、刚度验算：=1。146PL³/100EI=1.146×11.10×1000×400³/（100×2。1×100000×12.19×10000)=0。32<L/400=400/400=1。0mm 刚度满足要求 3、柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m2，则每跨的集中荷载(由木方传递）为75×0.5×0.4=15KN，对每一根钢管而言集中荷载为7。5KN。则最大弯距为：Mmax=0.175PL=0。175×7。5×0。4=0.525KN·m抵抗弯距为：WF=3.14×(484 - 414）×215/32×48=1。09 KN·m Mmax因此强度满足要求。=1。146PL³/100EI=1.146×7.2×1000×400³/（100×2。1×100000×12.19×10000) =0.204mm<L/400=400/400=1mm 因此刚度满足要求1。4。5 验算对拉螺栓的强度：柱自柱根到柱中对拉螺栓取横向间距为400mm,竖向为400mm，按最大侧压力计算，采用直径16螺栓，每根螺栓承受的拉力：N=138.73×0.4×0。4=22。20KN<N=24。5KN 故满足要求。柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m²。按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：N=75×0。5×0.4=15KN<N 故满足要求。 柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求1.5墙模板的设计计算：根据工程实际情况，选用最厚的500mm剪力墙为计算对象。1.5.1 模板侧压力计算 ： 混凝土的浇筑速度V=20/（6。92×0.50）=5。78 m/h F = 0.22c to12（V)1/2= 74。58KN/m2检验F = cH= 25×5.4=135KN/m2按规范规定取较小值,取F =74。58KN/m2侧压力设计值为F=1.2×74.58=89.5KN/m2有效压头高度h=F/c=89.5/25=3.58m墙厚500mm，按规范规定考虑，倾倒砼时产生的荷载作用在有效压头度之内，且不大于侧压力值,用泵送砼，标准值为2N/m2,设计值为1。4×2=2.8 KN/m2。荷载组合为F=89.5+2。8=92。3 KN/m21.5。2 验算模板(九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：(取1m宽）按强度计算:q=92。3×1。0=92.3N/mm按刚度计算:q= 92.3KN/m模板（九夹板)支撑在内楞（木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为:按强度要求需要小楞（木方）的间距 M= qL2/10= fmbh2/6L=（10fmbh2/6q)1/2=(10×16×1000×182/(6×92。3）)1/2 =306mm按刚度要求需要小楞（木方)的间距 = qL4/150EI= L/400L=（150EI/400q)1/3 =(150×1。1×104×4。13×106/400×92。3)1/3 =569。4mm取二者中较小者,取L=306mm,采用200mm。 小楞（木方）间距为200时模板的抗剪验算=(0。6 qL)/(bh） =（0。6×92。3×200)/（1000×18) =0。615N/ mm2 =2。2 N/mm2 故满足要求。1。5。3 内楞（木方）支撑在外楞(钢管)上，为保证内楞的强度和刚度变化符合规范要求 按三跨连续梁计算,外楞（钢管）按强度和刚度要求允许间距为:1、按强度计算：q1=92。3×0。2=18.46 KN/m按强度要求需要外楞（钢管)的间距M= qL2/10= fmbh2/6L=（10fmbh2/6q)1/2=(10×13×50×1002/（6×18。46）1/2 =766.06mm2、按刚度计算：q2=92。3×0.2=18。46KN/m按刚度要求需要外楞（钢管）的间距 = qL4/150EI= L/400L=（150EI/400q)1/3 =(150×1。0×104×41。67×105/(400×18。46）1/3 =946mm3、取二者中较小者，即取L=766.06mm,出于安全考虑，间距取500mm。 作用于外楞（双排钢管)上的集中荷载折算成均布荷载为按强度计算:q1=46。15 KN/m按刚度计算：q2=44。15 KN/m1。5.4 外楞（双排钢管）支撑在对拉螺栓上, 为保证外楞的强度和刚度变化符合规范要求,按三跨连续梁计算,对拉螺栓按强度和刚度要求允许间距为：M=qL2/10= 2fWL=（20fW/q)1/2=(20×215×5.08×103/46.15）1/2 =474mm按刚度要求需要小楞（木方)的间距 = qL4/2×150EI=L/400L=(2×150EI/400q）1/3 =（2×150×2.1×105×12.19×104/400×44。15）1/3 =746.5mm取二者中较小者,取 L=474mm,即螺栓间距用500mm。钢管的抗剪验算：=2×0。6 qL/A =2×0。6×46.15×500/489 =56。63N/ mm2 =110 N/mm2,故满足要求。1.5.5 验算对拉螺栓的强度:对拉螺栓的最大拉力为N =46。15×0.40×0.50 =9.23KNN=13.0KN 满足要求1。5。6 小结：墙体模板及支撑系统采用 模板：18mm九夹板内楞:50×100mm木方,间距为200mm外楞:双排48.5×3.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓：12对拉螺栓,间距为400×500mm。1.6板模板的设计计算:1.6。1 板荷载计算：模板自重：0.5KN/m2混凝土自重：25×0.2=5.0 KN/m2钢筋自重：:1。1×0.2=0。22 KN/m2振捣荷载:2 KN/m21。6.2 验算模板（九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：（取1m宽）按强度计算:q=1。2 ×(0。5+5.0+0.22) +1.4×2=9.67 KN/m按刚度计算：q=1。2 ×(0。5+5.0+0。22) =6。87KN/m模板(九夹板)支撑在内楞（木方）上，按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为:按强度要求需要小楞(木方)的间距 M= qL2/10=fmbh2/6L=（10fmbh2/6q）1/2=（10×16×1000×182/(6×9。67）1/2 =945.3mm按刚度要求需要小楞（木方）的间距 L=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm4 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =(150×1.1×104×4。86×105/400×6。87）1/3 =663.3mm取二者中较小者，取 L=663。3mm，出于安全考虑，木方间距采用300mm。 小楞（木方)间距为300mm时模板的抗剪验算=0.6 qL/bh =0。6×9。67×300/（1000×18) =0。100N/ mm2 <=2。2 N/mm2故满足要求.1.6.3 验算小楞（木方）的强度和刚度:作用于模板上的线荷载为：按强度计算：q=10。29×0。3=9.67N/mm按刚度计算：q=7。49×0。3=6.87N/mm小楞（木方）支撑在大楞（钢管）上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为： 按强度要求需要大楞（钢管）的间距 M= qL210=fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(10×13×50×1002/（6×9.67）)1/2 =1058。4mm按刚度要求需要大楞(钢管)的间距 L=bh3/12=50×1003/12=41.67×105mm4 = qL4/150EI= L/400L=（150EI/400q）1/3 =（150×1。0×104×41。67×105/（400×6.87)）1/3 =1315.2mm取二者中较小者,取 L=1058mm，出于安全目的，水平杆间距用1000mm。大楞(钢管）间距为1000时木方的抗剪验算=0.6 qL/bh =0.6×9.67×1000/(50×100) =1。161 N/ mm2 <=1。4N/mm2 故满足要求。1.6.4 验算大楞(钢管)的强度和刚度： 作用于大楞(钢管)上的线荷载为(取1m宽)按强度计算：q=9.67×1=9.67N/mm按刚度计算:q=6。87×1=6。87N/mm大楞(钢管)支撑在钢管立柱上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为:按强度要求需要大楞（钢管）的间距 M= qL2 /10=fL=(10f/ q)1/2=（10×5。08×103×215/9.67）1/2=1062.8 mm按刚度要求需要大楞（钢管)的间距 = qL3/150EI=L/400L=(150EI/400q）1/3 =（150×2。1×105×12。19×104/(400×6.87）)1/3 =1118mm取二者中较小者1062mm,出于安全目的,立杆间距取1000mm。钢管立柱间距为1000时大楞（钢管）的抗剪验算=2×6 qL/10A =2×6×9.67×1000/(10×489） =23.73 N/ mm2 =110N/mm2故满足要求。1.6.5 钢管立柱的稳定性验算 ： 水平杆竖向间距小于1。5米。 钢管的回转半径i=15。78mm 长细比=L/i=1600/15.78=101 查表钢结构设计规范附录一 ,得钢管轴心受压稳定系数=0。580钢管的最大容许压力N=Af=0.580×489×215=60978N 一根钢管承受的荷载F=9。67×1.2×1。2=13.925 KN=13925 N <N=60978N故钢管立柱的稳定性满足要求F>6KN（一只扣件的抗滑移承载能力） 故采用双扣件连接。1.6。6 板模板小结： 模板：18mm九夹板小楞：50×100mm木方,间距取为250mm大楞：48×3。5mm焊接钢管，间距为1000mm立柱：48×3.5mm焊接钢管,间距为1200×1200mm水平杆间距不大于1.5米，立杆下部设纵横向扫地杆。每隔四米设一道剪刀撑。1。7梁模板的设计计算：1.7.1梁模板支设示意图1.7.2梁底模验算：1、荷载计算：底模自重，新浇混凝土自重,振捣混凝土时产生的荷载：合计(已经乘上荷载分项系数）:q1=49。23KN/m2、抗弯强度验算：底模下小楞木方的间距为100，出于安全考虑，底模按照单跨简支梁进行验算，以求得跨中最大弯矩:计算简图如下: Mmax=0.125×q1×L2=0.125×49。23×0。12=0.062 KN.mmax= Mmax / Wn=0.062×106/54000=1.14 N/mm2fm=13 N/mm23、底模挠度验算：底模挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q2 =49.23 - 2。52=46.71 KN/mmax=5q2 L4/384EI=0。5×46.71×1004/(384×6500×243000）=0.0385mm =minL/250，1=1(mm)(K为挠度数)（满足要求）1.7。3梁侧模验算：1、荷载计算：1）、侧压力：根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20 m3/h.混凝土塌落度为140-160mm,用插值法求混凝土塌落度影响修正系数2 = 1。175最大侧压力:F1 = 0。22c to 12 (V）1/2= 0。22×25×4×1.2×1。175×（201/2)=138.73 KN/m2 F2=c×H=25×1.7=40.8 KN / m2两者中取较小值,F=40.8 KN/ m2 乘以分项系数： 1。2×40.8=48。96 KN/ m22）、振捣混凝土时产生的荷载：4 KN/ m2乘以分项系数,1。4×4=5.6 KN/ m2以上两项荷载合计：48.96+5.6=54.56 KN/ m2框支梁梁高为1m,则线荷载为：q3 =54.56×1=54。56 KN/m乘以折减系数0。9，则q4 =0。9 q3 =0.9×54.56=49.104 KN/m2、抗弯强度验算：按照单跨梁进行验算， Mmax=0。125q4L2=0.125×83。48×0.22=0.4174 KN.m（KM为弯矩系数） max= Mmax / Wn=0。4174×106/54000=7.73 N/mm2 =13 N/mm2 3、侧模挠度验算:侧模挠度验算时,不包括振捣混凝土时产生的荷载，则 q5 =48.96 KN/m q6 =0.9×48.96=44。07 KN/mmax=5q6L4/（384EI）=5×44.07×2004/(384×6500×243000)=0。5813mm=minL/250,1=1（mm）（K为挠度系数）（满足要求）1。7。4梁底模楞木验算:1、抗弯强度验算：1）、荷载计算：木方自重，侧模模板自重,侧模木方自重，合计（已乘上荷载分项系数）：q'=0.4 KN/mq底模木方强度=q底模强度×0.1/0。9+q'= 49。23×0.1/0.9+0.4=5。87 KN/mR支座= q底模木方强度×b/2=5.87×0.9/2=2.64 KN底模楞木计算简图如下:出于安全考虑，按单跨简支梁计算跨中截面最大弯矩，简图如下：由上图计算得: Mmax=0。125×5.87×0.452 =0.149 KN.mmax= Mmax/Wn=0.149×106/67688=2。2 N/mm2=13 N/mm22、挠度验算:挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q = 46.71×0。1×0.9+0.4=4。60 KN/mmax= （5q L4/384EI）=5×4。60×4504/（384×11000×3215156） =0.07mm = minL/250，1=1(mm） 满足要求。1。7.5梁大楞（钢管）验算：小楞支设在大楞上,大楞采用48.5×3.2A3钢管.为简化计算，大楞按单跨简支梁进行验算，以求得跨中正弯矩最大值.1、钢管截面特性：钢管弹性模量: E=2.06×106N/mm2钢管惯性矩： I=121900mm4钢管截面抵抗矩： Wn=5078mm3钢管截面净面积： A=489mm2钢管回转半径: i=15.78mm抗弯、抗压、抗拉强度：f=205N/mm2抗剪强度： fv=120N/mm22、荷载计算：F=R支座=0。5×5.87×0。45=1.321 KN受力简图如下：3、抗弯强度验算:利用结构力学方法计算得：Mmax0。2F=0。2×1.321=0.2642 KN。m (KM为弯矩系数）max= Mmax / Wn=0.2642×106/5078=52.03N/mm2=205N/mm24、抗剪强度验算:FV=1.5F=1。5×1.321=2。0 KN =FV/A=2。0×103/489=4.09 N/mm2 =120N/mm2（满足要求)5、挠度验算:根据材料力学公式：max=FL3/48EI+2×F×b×（3L24b2)/(48EI) =1。321×103×4503/（48×2。06×105×121900） + 2×1。321×103×100×(3×45024×1002）/（ 48×2.06×105×121900)= 0。2243mm=L/250=450/250=1。8mm 6、卡扣抗滑力验算:F卡=F×0.45/0。1=1.321×4。5=5.94 KN FV ×2=12KN (出于安全考虑，使用双卡扣）1。7.6梁立杆验算:1、立杆强度验算：N= F卡=5.94KN=N/A=5。94×103/489=12。15 N/ mm2=205N/mm22、立杆稳定性验算：=N/Af立杆长细比：=L/i=1500/15。78=95.06 （L为大横杆步距）查轴心受压构件稳定系数（3号钢）:稳定系数=0。626max=N/A=5.94×103/（0.626×489)=19。41 N/mm2f=205N/mm2（满足要求）3、由于模架平面支设尺寸大，模架的高宽比为0。5，整体抗倾覆强度大，故此不需进行模架的抗倾覆验算；1.7。7 框支梁小结： 框支梁处，底模楞木间距100mm,立杆间距450mm.梁侧模沿高度方向采用三排16对拉螺杆拉结，水平间距400mm.1.8高支模搭设技术和质量保证措施：1、模板搭设验收:模板支设完毕后,施工员、质检人员会同班组长检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，报送技术部进行复检,质检员应填写。经交检合格后由工地技术负责人通知监理验收，验收合格后方可浇筑砼。2、梁模板搭设时为了防止出现以下通病现象：梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。采取防治措施为支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固.梁底模板按规定起拱。3、板模板搭设时为了防止出现以下通病现象:板中部下挠,板底混凝土面不平。采取防治措施为楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求。4、脚手架搭设时，钢管立杆接头应交错布置。5、模板拆除:（1）模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。（2）柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,即可拆除。构件拆模时砼强度结构类型偏差（mm)按设计的砼强度标准值的百分率()板250>2,8758100梁875>8100悬臂构件-100(3）板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求,考虑模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工。(4）严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。（5)拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。(6）拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。1.9高支模搭设施工安全措施：1、施工前做好高处作业的安全技术措施，逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。2、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行；3、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台;低于3m的可使用马凳操作;4、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构件模板时,应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞覆盖以防施工人员踩空.5、模板、支架搭设高处作业人员,必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。高支模作业人员高空作业时必须系好安全带。6、施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。7、雨天进行高处作业时,必须采取可靠的防滑措施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业.8、高支模作业人员严禁向下或向上抛掷卡扣、钢管等物件。9、为了提高侧移刚度，提高模架的侧向抵抗力，在架空层顶板砼施工前，先浇筑架空层四根框支柱的砼。待框支柱砼有一定强度之后,在水平方向用钢管把满堂内架与框支柱固定。1.10高支模搭设事故应急预案：1、 高处坠落应急程序当高处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，然后采取相应的应急措施：(1）如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右.遇伤者呼吸心跳停止,应立即就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，进行人工呼吸，胸外心脏挤压等措施。（2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。（3）有骨折者，应初步固定后再搬运.遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的大医院治疗。（4）发现脊椎受伤者，应及时在创伤处用消毒的清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎好后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者搬运过程，严禁只抬受伤者的两肩与两腿或单肩背运.（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位，用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。（6）遇到创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血，使受伤者保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。（7）伤者在作简单抢救后，都应动用最快的交通工具或其他措施,及时把受伤者送往邻近医院抢救。在运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口等情况.2、 物体打击应急程序当发生物体打击事故时候，抢救的重点应放在颅脑损伤、胸部骨折和创伤出血上进行处理。（1)发生物体打击事故时，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停者，应就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，应立即进行人工呼吸。(2）出现颅脑损伤,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运.遇到凹陷骨折,严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后，及时送就近大医院治疗。第 - 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