XX塔吊基础施工方案.docx

未指定书签未指定书签 未指定书签 未指定书签 未指定书签 未指定书签目录一、编制依据 错. 误！二、工程概况 错. 误！三、塔吊的选择 错. 误！四、塔吊基础定位 错误！五、塔吊基础施工 错误！六、基础计算 错. 误！塔吊基础施工方案、编制依据1、塔式起重机使用说明书3、混凝土结构设计规范（50010-2002）4、建筑地基基础设计规范（50007-2002）5、建筑桩基技术规范（94-94）6地基与基础施工及验收规范（202-83）7、金域天下二期工程地质勘查报告8、金域天下二期工程相关施工图、工程概况金域天下二期（以下简称“本工程”）是由株洲佳兆业置业有限公司投资兴建的工 程，工程湖南省株洲市开元区黑龙江路东面,本工程2期总建筑面积约276412.46 平米，包含13栋高层。划分为两个标段，我方施工 1标段17#栋，约125014.18 平方米，其中地下室面积约5869.88平方米。2场地地质条件根据勘察研究院提供的岩土工程勘察报告，拟建场地由上至下依次为：根据野外钻探揭露，拟建场地分布有人工填土层、 第四系全新统冲洪积层、第四 系残积层，下伏基岩为第三系砂岩。拟建场地内埋藏地层特征自上而下依次描述 如下：2.1人工填土（Q4）（为地层编号，下同）：属杂填土，褐黄、褐红等色，主要 由粘性土混岩块、砼块、砖块等组成，硬杂质含量25%硬杂质粒径一般为10 50,最大约120,堆填时间约1年，未完成自重固结，稍湿，结构松散，密实度 不均匀，层厚0.108.00m。2.2第四系全新统冲洪积（Q"层2.2.1含有机质粉质粘土：褐黄、褐灰色，含少量有机质及腐植质，偶见有未 完全腐烂植物，略具臭味，呈软塑状态。光泽反应稍有光泽，摇振无反应，干强 度及韧性中等。层厚0.804.40m。2.2.2粉质粘土：褐黄色、灰白色，呈可塑状态，光泽反应稍有光泽，摇振无 反应，干强度及韧性中等。层厚 0.609.00m。2.3第四系残积（）粘土：红褐色，由下伏砂岩风化残积而成，原岩结构可辨， 不均匀夹少量强风化岩块，呈硬塑状态。光泽反应有光泽，摇振无反应，干强度及韧性较高。层厚0.403.90m。223第三系（E）砂岩：为场地下伏基岩，褐红、灰色，主要矿物成分为长石、 石英、云母及粘土矿物，细粒结构，厚层状构造，泥质胶结为主，局部钙质胶结。 具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不同分为强风化、中风化两 层，其野外特征分述如下：2.3.1强风化砂岩：褐红、暗红色，大部分矿物成份已风化变质，节理裂隙极 发育，岩芯呈坚硬土柱状、块状，岩块用手易折断，冲击钻进较困难，回转钻进 较易。岩石质量指标25，为极差的，属极软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等 级为V级。层厚0.404.00m。2.3.2中风化砂岩：褐红、灰色，部分矿物成份风化变质，节理裂隙较发育， 岩芯主要为长柱状，岩块用手难折断，合金回转可钻进。岩石质量指标为9095，为好的，属软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为W级。本次勘察各钻孔 均揭露至该层，揭露层厚 5.0030.80m。2.4岩土物理力学性质2.4.1室内试验2.4.1.1室内土工试验为查明场地地层的物理力学性质，本次勘察在场地内采取46件原状土试样，按照国家现行土工试验方法标准（50123-1999 ）进行了室内土壤物理力学性质 试验。其试验结果详见“土壤室内试验成果表、曲线图及三轴试验成果表”（图号：2011.0.02.29 2）。根据试验结果，现将拟建场地内各土层的主要物理力学 性质指标统计于下表：土层的主要物理力学性质指标统计表地 层统计量- 指标统计 个数范围值平均值m标准 差CT变异 系数S修正 系数标准值0天然含水量w（%）631.433.332.00.6620.021Y01732.5天然重度丫勺,618.719.018.90.0120.0011.00018.9孔隙比e60.860.910.8890.0170.0191.0160.903 J塑性指数（%）672.843.613.20.3030.0231.01913.5液性指数60.870.98p.930.047:0.051 11.042:0.97 :压缩系数a1-2（ ） -16,60.450.600.520.0480.0931.0770.56压缩模量1-2（）663.24.23.70.3330.0910.9253.4快剪粘聚力C()666139.22.6390.2880.7627粘聚力C-内摩擦角(° )661.83.52.70.6120.2300.8102.2三轴内摩擦角 粘聚力C(62131514.0丿粘聚力CHh土京T7(° )Q8.69.2：8.9渗透系数内摩擦角/r IZ / 彳 c-71 )226.747.287.01渗透系数卜量' % "丿261.622.081.870.1730.0921.0762.01粉天然含水量w（%）620.126.623.61.6300.0691.02224.1质天然重度丫3）30on19.720.820.20.0290.0011.00020.2粘孔隙比e30on0.570.730.6680.0450.0671.0210.682土塑性指数（%）3020.793.312.00.6700.0561.01812.2液性指数30300.270.590.450.0900.2001.0630.48压缩系数a1-2( ) -1300.200.320.250.0280.1121.0350.26压缩模量1-2()305.27.86.80.6310.0920.9716.6固结粘聚力C1)30335241.85.8140.1390.95640快剪内摩擦角 /(° )3015.820.518.01.2630.0700.97817.6二轴1 J丿+力、丿IJ 粘聚力C 丿()4405244.0内摩擦角419.322.821.2渗透系数K ( 10-6 )1 60.753.241.821.0270.5651.4662.66天然含水量 w(%)J4 n20.223.322.00.8540.0391.02322.5天然重度丫 3101019.820.520.20.0240.0011.00020.2孔隙比e1 V100.610.680.6460.0260.0401.0230.661粘 土塑性指数(%)1 V,1002.623.312.90.212；0.016；1.010r 13.0:液性指数10100.080.310.210.0650.3111.1820.25压缩系数a1-2( ) -11 U4 H0.170.250.210.0210.0981.0570.22压缩模量1-2()104 n6.89.67.90.7550.0950.9447.5固结10,10457559.79.7420.1630.90454快剪粘聚力 2蜃城荷)(° )1019.322.220.60.8530.0410.97620.1渗透系数K ( 10-7 )10n j6.838.267.55注：1.表中修正系数丫 1±(1.704 ' n 4.6782 ) S,式中正负号按不利组合考虑。241.2室内岩石试验本次勘察在中风化砂岩中采取123件/41组岩石试样，按照国家标准工程岩 体试验方法标准(50266-1999)进行了室内岩石物理力学性能试验， 其试验结果 详见“岩石室内试验成果”(图号：2011.0.02.29-3)，根据试验结果，场地内岩 石主要物理力学性质指标统计于下下表：岩石主要物理力学性质指标统计表统计项目.地层名称统 计 件 数范围值平 均 值标准差变异 系数修 正 系 数标准值比重62.72.752.70.0080.000.992.73中风干容重(3)633.24.143.0.0193.008.9923.7化砂饱和吸水率(%)66.05.729.30.2938.05彳.045.47岩天然单轴抗压强50.212.603.11.9665.275.936.69度和单轴抗压强74.86.474.20.8475.197.954.07度)612598注：表中修正系数丫 1±( 1.704 n 4.6782 )式中正负号按不利组合考虑、塔吊的选择根据施工现场要求，本工程采用五台塔吊，基础垫层施工时安装，平面布置图见 附图。1#塔吊型号为C5610,臂长50m计划使用时间为10个月；2#塔吊型号为C5610,臂长50m计划使用时间为10个月；3#塔吊型号为C5610,臂长50m计划使用时间为10个月；4#塔吊型号为C5610,臂长56m计划使用时间为10个月；5#塔吊型号为C5610,臂长50m计划使用时间为10个月；四、塔吊基础定位1、1#塔吊中心位于2#栋11轴至13轴2100交A轴以南4600，基础尺寸为5500*5500*1400，具体布置见下图。2、2#塔吊中心位于3#栋10轴交A轴以南3900,基础尺寸为5500*5500*1400，具体布置见下图3、3#塔吊中心位于 4#栋26轴至28轴2100交A轴以南4800,基础尺寸为5500*5500*1400，具体布置见下图。4、4#塔吊中心位于 5#栋3轴至4轴1500交A轴以南4000,基础尺寸为5500*5500*1400，具体布置见下图。5、5#塔吊中心位于7#栋26轴至28轴1350交K轴以北4000,基础尺寸为5500*5500*1400，具体布置见下图。6塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸见下图勒t中心裁1、土方开挖大面开挖采用225型挖机开挖，大面开挖放坡坡度1: 3,挖至中强风化岩层后， 采用空压机、风镐破碎，持力层为中风化砂岩，入岩深度 300。开挖断面如下图 所示。2、垫层浇筑垫层厚度100,混凝土等级C153、钢筋绑扎钢筋绑扎时注意地脚螺栓周围的钢筋不可断开。基础配筋见下图:1#、2#、3#塔吊基础配筋图4#、5#塔吊基础配筋图4、地脚螺栓固定钢筋绑扎完成后，由塔吊租赁公司派专人固定地脚螺栓， 螺栓焊接固定于基础钢筋上，必须牢固。现场施工管理人员予以配合，提供相关5、混凝土浇筑混凝土等级C35,厚度1400。表面平整度不低于1/500。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。混凝土浇筑时取样留取试块送 检，作为混凝土是否达到设计强度进行塔吊安装的依据， 同时试验报告作为安全 资料存档备查。6当混凝土强度达到70沖上时，经质量、安全部门验收合格后方能安装塔机 7、防雷接地用L40X4角钢作为引下线埋于基础旁边，埋入深度不小于0.8m，用一40X4镀锌扁铁将引下线与塔基基础节连接，要求接地电阻值不大于4Q。六、基础计算1 、参数信息塔吊起升高度101.00m, 混凝土强度等级35，基础以上土的厚度0.00m，基础承台厚度1.40m，基础承台宽度5.50m，塔吊型号63，塔吊倾覆力矩630.00， 塔身宽度1.60m, 自重 F1=450.80,最大起重荷载F2=60.00， 钢筋级别：川级钢。2 、基础最小尺寸计算(50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。2.1. 最小厚度计算 依据混凝土结构设计规范根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算:(7.7.1-2)其中:F 塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规 范。n应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取 1.00 ;(7.7.1-2)环=0.4 dA(7.7.1-3)4九n局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；n临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；藏面高度影响系数：当h< 800时，取B 1.Q当h> 2000时，取B 0.9 其间按线性内插法取用；混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70 ;H临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权 平均值，其值宜控制在1.0-3.5 2范围内，取2500.00 ;临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度）x 4=9.60m；截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；B局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，B不宜大于4；当B<2时，取B2当面积为圆形时，取B2这里取B2a板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取a 40对边柱，取a 30； 对角柱，取a 20.塔吊计算都按照中性柱取值，取 a 40。计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将i从0.8m开始，每 增加0.01m，至到满足上式，解出一个1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理， 解出一个2,最后i与2相加，得到最小厚度。经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力200.00时，得i=0.70m；塔吊基础对基脚的最大拔力200.00时，得2=0.70m； 解得最小厚度i2=1.40m；实际计算取厚度为1.40m。2.2. 最小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于4，则用下面的公式计算: F + G其中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，1.2X (450.80+60.00)=612.96 ;G基础自重与基础上面的土的自重，1.2X( 25XXX Ym XXD)=1.2X (25.0 XXX 1.40+20.00 XXX 0.00)；Ym土的加权平均重度，M倾覆力矩，包括风何载产生的力矩和最大起重力矩，1.4 X630.00=882.00。解得最小宽度3.30m，实际计算取宽度为5.50m。3、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式:=二+竺£ W当考虑附着时的基础设计值计算公式:F + GT当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载304.30 ;G 基础自重与基础上面的土的自重：1.2X (25.0 xxx Yn XD) =1270.50 ;Ym 土的加权平均重度基础底面的宽度，取5.50m；W 基础底面的抵抗矩，xx 6=27.73卅；M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，1.4 X630.00=882.00 ;a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算:/ 2 - M / (F + G)=5.50/2-882.00/(612.96+1270.50)=2.28m经过计算得到：无附着的最大压力设计值 (612.96+1270.50)/5.502+882.00/27.73=94.07 ;无附着的最小压力设计值2(612.96+1270.50)/5.50-882.00/27.73=30.46 ;有附着的压力设计值(612.96+1270.50)/5.50=62.26 ;偏心矩较大时压力设计值 2 X (612.96+1270.50)/(3 X 5.50 X2.28)=100.06。4、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范50007-2002 第5.2.3条。计算公式如下：虫+ e 护0 习 + 淞期(d -0.5)修正后的地基承载力特征值(2)；地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取145.002; nb n基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；7基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.003;基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3n取值，大于6m按6n取值，取5.50m；讥础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.003;基础埋置深度(m)取0.00m；解得地基承载力设计值：138.50 ;实际计算取的地基承载力设计值为177.70 ;地基承载力特征值大于最大压力设计值94.07，满足要求！地基承载力特征值1.2 X大于偏心矩较大时的压力设计值100.06，满足 要求！5 、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：式中B受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800时，取 1.0.当h大于等于2000时，取0.9，其间按线性内插法取用；混凝土轴心抗拉强度设计值；基础冲切破坏锥体的有效高度；冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接 处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶 宽；冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基 础有效高度。扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基 土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；冲切验算时取用的部分基底面积相应于荷载效应基本组合时作用在上的地基土净反力设计值。贝U, B受冲切承载力截面高度影响系数，取B 0.95;混凝土轴心抗拉强度设计值，取1.57 ；冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：弧=a +巧”21.60+(1.60 +2X 1.40)/2=3.00m ；承台的有效高度，取1.35m ；最大压力设计值，取100.06 ；实际冲切承载力：Fi 二 PjAi100.06X (5.50+4.40) X (5.50-4.40)/2)/2=272.40。其中5.50为基础宽度，4.40=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.7 X 0.95 X 1.57 X 3000.00 X1350.00=4228402.504228.40 ；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6 、承台配筋计算6.1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范50007-2002第8.2.7条。计算公式如下：1 3(2G+*)P . +P- mg1直j+ :Ely： -珀;12式中：任意截面处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；ai任意截面至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取 ai 即取 ai=1.95m；相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取100.062；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础底面地基反力设计值；100.06X (3 X 1.60-1.95)/(3 X 1.60)=59.41 ；考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1270.502；l基础宽度，取5.50m；a塔身宽度，取1.60m；a'截面I - I在基底的投影长度，取a'=1.60m。经过计算得 1.95 2X (2 X 5.50+1.60) X (100.06+59.41-2 X1270.50/5.50 2)+(100.06-59.41)X 5.50/12=372.14。6.2. 配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范50007-2002第8.7.2条。公式如下: MA =匕=1-2为C8（时,式中，a当混凝土强度不超过C50寸,ai取为1.0,当混凝土强度等级取为0.94,期间按线性内插法确定，取a混凝土抗压强度设计值，查表得1.0016.702;承台的计算高度，1.35m。经过计算得：a 372.14 X 101.00 W.70 >5.50 X03X(1.35 X03)2)=0.002 ;§=1-(1-2 X.002) 0.5=0.002 ;丫1-0.002/2=0.999 ;372.14X 106/(0.999 X 1.35 X 300.00)=919.89 2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00 X 1400.00 X20.1511550.00。故取 11550.00 2。