XX人防工程高大模板施工方案.doc

鹤壁市世纪嘉联人防工程模板施工方案 编 制 审 核 批 准 鹤壁市宏大工程建设有限公司2014年12月15日施工组织设计/（专项）施工方案报审表工程名称： 鹤壁市世纪嘉联人防工程 编号：致: （项目监理机构）我方已完成 鹤壁市世纪嘉联人防工程 工程施工组织设计/（专项）施工方案的编制和审批，请予以审查。附件：施工组织设计专项施工方案施工方案 施工项目经理部(盖章）项目经理(签字） 年 月 日审查意见： 专业监理工程师（签字）年 月 日审核意见: 项目监理机构(盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章)年 月 日审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案)： 建设单位(盖章） 建设单位代表（签字） 年 月 日目 录一、编制依据3二、工程参数3三、模板面板验算4四、次楞方木验算5五、主楞验算7六、可调托撑承载力验算9七、风荷载计算9八、立杆稳定性验算10九、立杆底地基承载力验算13十、架体抗倾覆验算13一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况鹤壁市世纪嘉联人防工程，D-J交10-13轴，模板支设高度为5.55米，此部分285。2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ30020134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020116、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、钢结构设计规范GB5001720039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0。25m支架高度5.55m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1。2m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型48×3.0mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木50mm×80mm，间距0.3m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨,横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1。1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.136kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2。5kN/m22。5kN2。5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2风荷载河南鹤壁，基本风压：0.3kN/m2三、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一)强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q1=1。2×（24×0.25+1.1×0。25+0.3）+1。4×2。5×0.9=10。251kN/mq1=1.35×(24×0。25+1.1×0.25+0。3)+1。4×0.7×2.5×0.9= 10.194kN/m根据以上两者比较应取q1= 10.251kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1。2×0。9×0.3=0。324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1× 10。251×0。32=0。092kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0。213Pl=0.08× 0。324×0.32 +0.213× 3。500×0.3=0.226kN·m取Mmax=0.226KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12。5N/mm2；=Mmax=0。226×106=10。46N/mm2 f=12。5N/mm2W21600面板强度满足要求！(二）挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0。9×（24×0.251.1×0。250。3+2。5)=8。168kN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×8。168×3004=0。77mm < 0.8mm100EI100×4500×129600满足要求!四、 次楞方木验算次楞采用方木,宽度50mm，高度80mm,间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4；(一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2×(24×0.25+1。1×0。25+0.3）+1.4×2。5×0.3=3.417kN/mq1=1.35×(24×0。25+1。1×0.25+0.3)+1。4×0.7×2.5×0.3= 3。398kN/m根据以上两者比较应取q1= 3。417kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1。2×0。3×0.3=0。108kN/m跨中集中荷载设计值P=1。4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0。1q1l2=0。1×3。417×0。92=0。277kN·m施工荷载为集中荷载：M2= 0。08q2l2+0。213Pl=0.08×0.108×0.92+0.213×3.500×0。9=0。678kN·m取Mmax=0.678kN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0。678×106=12。71N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0。6q1l=0。6×3。417×0.9=1。845kN施工荷载为集中荷载:V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×0.9+0.65×3。500=2.333kN取V=2。333kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1。6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×2.333×103= 0.875N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3×(24×0.251。1×0.250。3+2.5）=2.723kN/m次楞最大容许挠度值：900/250=3.6mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.677×2。723×900。04=0.57mm 3。6mm100EI100×10000×2133333满足要求！五、 主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8。98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4，弹性模量E=206000N/mm4(一)强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2。5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2×(24×0。25+1.1×0。25+0.3）+1。4×2.5×0.3=3.417kN/mq12= 1.35×（24×0.25+1。1×0。25+0.3）+1。4×0.7×2。5×0。3= 3.398kN/m根据以上两者比较应取q1= 3。417kN/m作为设计依据.次楞最大支座力=1。1q1l=1.1×3。417×0。9=3.383kN.次楞作用集中荷载P=3。383kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图（kN)弯矩图（kN·m)支座力自左至右分别为：R1=4kN;R2=11.22kN；R3=11.22kN；R4=4kN;最大弯矩 Mmax=0.964kN·m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.964×106=107。350N/mm2 < 205N/mm2W8.98×103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3×（24×0.251.1×0.250.3+2.5）=2。723kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.723×0。9=2。696kN.以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.953mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形 Vmax =0。953mm 6.0mm满足要求！六、 可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为11。22kN,可调托撑受压承载力设计值为40kN。11。22kN< 40kN，可调托撑承载力满足要求！七、 风荷载计算1。风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=µsµz00-基本风压，按河南鹤壁10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。µs-支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架,按现行国家标准建筑结构荷载规范表8。3。1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1。2×An/（la×h)=1。2×0.136/（0.9×1。5）=0.121式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0。325lah)d=0.136m2la-立杆间距,0。9m，h-步距,1.5m，d-钢管外径,0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1。2j=1.2×0.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-n=0。151-0。94 2=0.29110.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5。55m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=µzµs0=0。65×0.29×0.3=0.057kN/m22。风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时,可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3。风荷载引起的立杆弯矩设计值MPWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0。057×0。9=0。05kN/mk风荷载标准值， k=0。057kN/m2,la立杆纵向间距，la=0。9m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0。05×1.52=0。011kN·m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.4×0.011=0。015kN·m八、 立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态,应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值.分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时,不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.2×0。136×5.55+(24×0.251.1×0。250。3)×0.9×0.9+1。4×2。5×0。9×0.9=10.132kN;1.35×0.136×5。55+（24×0.251.1×0.250。3）×0。9×0.9+1。4×0.7×2.5×0.9×0.9=10。193kN;立杆轴向力取上述较大值，N=10.193KN。（二）立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah-立杆计算长度系数,按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kN·m/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000×107800+900=0.521500×35×1066×1500ax-单元框架x向跨距与步距h之比,ax =lx/h=0.9/1。5=0。60nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同,x向为单元框架立杆跨数大的方向,取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1。79a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.04其中a1-扫地杆高度与步距h之比，a1=0。2/1。5=0。13a2-悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1。5=0。33aa1与a2中的较大值，a=0。33H高度修正系数，架体高度5.55m,H=1。01立杆计算长度L0=Hah =1.01×1.04×1.79×1.5=2。82m(三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN立杆轴力设计值，取10。193kN；-轴心受压构件的稳定系数，根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2820/15。90=177，查表=0。227；L0 立杆计算长度，取2820mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A-杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=10。193×103=105。903N/mm2 < f=205 N/mm2A0。227×424立杆稳定性满足要求！立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值,取10.193kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；-计算长细比,=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立杆计算长度,进行局部稳定性验算时，L0=(1+2a）h=（1+2×0.333）×1。5=2.50maa1与a2中的较大值，a=0。333其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0。2/1。5=0。133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0。5/1。5=0.333i杆件截面回转半径，取1.59cm;A 杆件截面积，取424mm2;f钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0.015kN·mW-杆件截面模量，W=4490mm3N'E-立杆的欧拉临界力，N'E=2EA=3。142 2×206000×424=34。98kN2157 2立杆稳定性验算如下：10.193×103+0。015×1060.284×4244490×（1-1.1×0。284×10。193）34。98=84。648+3。675=88.323N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!九、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=10.193kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.9m,垫木宽度0。3m，垫木面积A=0。9×0。3=0。27m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=10.193=37.75kN/m2 < mffak=200×1=200kN/m2A0。27满足要求！.十、 架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算,抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0-结构重要性系数,取1架体高度5.55m，宽度10m,取一个立杆纵距0.9m作为架体计算长度。(一）砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.057kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=1×1.4×0.057×0。9×5.55×5。55/2=1.11kN·m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后,架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取12排。）:0。136×5.55×12+（0.3+1。1×0.25）×0.9×10=14。23kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩,永久荷载的分项系数取0。9Mr=0。9×14。23×10/2=64.04kN·mM0 < Mr，抗倾覆验算满足要求!（二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时,支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生,附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生.1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2，(0.136×5。55×12+（0.3+25。10×0。25）×0.9×10) ×2%=68.23×2=1.365kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=1×1.4×1。365×5。55=10.606kN·m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩,永久荷载的分项系数取0。9Mr=0.9×68。23×10/2=307。04kN·mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求！