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船舶行业焊工基础知识复习题一、单项选择1 .下列金属材料牌号中属于船用高强钢的材料是（A）。A、DH36B、EC、Q345D、16Mn2 .直径为4mm的焊条进行药皮强度检验时，试验高度为（B）。A、ImB、0.5mC、1.5mD、2m3 .进行焊条药皮耐潮性检验时，应将焊条置于（B）.A、空气中B、水中C、酸液中D、均可以4 .测定熔敷金属中（D）的含量，使用较多的是甘油法。A、COB、OC、ND、扩散氢5 .焊接性试验用的最多的是（C）。A、力学性能试验B、无损检测C、焊接裂纹试验D、宏观金相试验6 .碳当量可以用来评定材料的（B）oA、耐腐蚀性B、焊接性C、硬度D、塑性7 .钢材的碳当量越大，则其（B）敏感性也越大。A、热裂B、冷裂C、抗气孔D、层状撕裂8 .国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于（C）A、一切钢材B、奥氏体不锈钢C、500600MPa级的非调质高强钢D、硬质合金9 .船厂或船用产品厂直接用于指导产品焊接生产的技术文件是（C）oA、焊接工艺计划书（PWPS）B、焊接工艺试验报告（WPQR）C、焊接工艺规程（WPS）D、三者均是10 .船体结构角接接头装配间隙a是如下（C）时，可采用背垫堆焊的工艺。A、a3mmB3<a5mmC、5<a16mmD、a>16mm11 .钢质海船入级规范规定船体主要结构中的平行焊缝应保持一定的距离。对接焊缝之间的平行距离应小于（C）mm,且避免尖角相交。A、30B、50C、100D、12012 .钢质海船入级规范规定船体主要结构中对接焊缝与角接焊缝之间的平行距离应不小于（B）mm。A、30B、50C、100D、12013 .船用压力容器生产过程中一般应进行产品焊接试验，其中液化气船上的受压容器，C型独立舱的受压壳体至少（C）m焊剂一个试件。A、20B、30C、50D、8014 .焊接接头热影响区的最高硬度可用来判断钢材的（A）。A、焊接性B、耐蚀性C、抗气孔性D、应变时效15 .斜丫形坡口焊接裂纹试验主要用以试验钢材的（B）敏感性。A、热裂B、冷裂C、层状撕裂D、气孔16 .斜丫形坡口焊接裂纹试验用试件的厚度为（B）。A、69mmB938mmC、>38mmD46mm17 .斜丫形坡口焊接裂纹试验是（B）焊接接头冷裂纹的自拘束试验方法。A、奥氏体不锈钢B、碳素钢和低合金钢C、灰铸铁D、铜及铜合金18 .斜丫形坡口焊接裂纹试验用焊条直径是（C）。A、2.5mmB、3.2mmC>4.0mmD、5.0mm19 .斜丫形坡口焊接裂纹试验拘束焊缝的焊接应采用（B）oA、酸性焊条B、低氢焊条C、不锈钢焊条D、堆焊焊条20 .斜Y形坡口焊接裂纹试验焊完的试件应在（C）进行裂纹的解剖和检测。A、立即B、28小时以后C、48小时以后D、几天以后21 .斜Y形坡口焊接裂纹试验应对试件的（C）个横断面进行断面裂纹检查。A、3B、4C>5D、622 .根据GBT355894船舶钢焊缝射线照相工艺和质量分级的规定，焊缝质量分为（C）。A、三级B、四级C、五级D、六级23 .根据GBT355894船舶钢焊缝射线照相工艺和质量分级的规定,焊缝质量分为（A）为最好。A、I级B、II级C、III级D、IV级24 .根据GB/T3558-94船舶钢焊缝射线照相工艺和质量分级的规定，如果焊缝中有裂纹存在，焊缝质量即判定为（D）。A、H级B、In级C、N级D、V级25 .根据GBT355994船舶钢焊缝手工超声波探伤工艺和质量分级的规定，焊缝质量分为（C）OA、三级B、四级C、五级D、六级26 .根据GBT355994船舶钢焊缝手工超声波探伤工艺和质量分级的规定，焊缝质量等级以（C）为最差。A、In级B、IV级C、V级D、Vl27 .对于（D）材料，磁粉探伤将无法应用。A、碳素钢B、低合金结构钢C、铁磁性材料D、非铁磁性材料28 .焊接接头拉伸试验的目的是测定焊接接头的（A）0A、抗拉强度B、屈服强度C、伸长率D、断面收缩率29 .焊接接头弯曲试验的目的是测定焊接接头的（B）<.A、抗拉强度B、塑性C、韧性D、硬度30 .试样弯曲后，其正面成为弯曲的拉伸面，叫（A）oA、面弯B、背弯C、侧弯D、纵弯31 .试样弯曲后，其背面成为弯曲的拉伸面，叫（B）。A、面弯B、背弯C、侧弯D、纵弯32、目前，常用的冲击试验缺口形状为（A）oA、V形B、U形C、X形D、Y形33、焊接接头及堆焊金属的硬度试验应在其（A）上进行。A、横断面B、纵断面C、焊缝表面D、焊缝根部34 .压扁试验的目的是测定（C）焊接对接接头的塑性。A、平板B、管板C、管子D、型钢35 .压扁试验的目的是测定管子焊接对接接头的（D）.A、强度B、硬度C、韧性D、塑性36 .水压（结构）试验时，应装设（B）定期校验合格的压力表。A、：！只B、2只C、3只D、4只37 .奥氏体不锈钢与珠光体不锈钢焊接时，最好焊缝中不要出现（C）组织。A、铁素体B、珠光体C、马氏体D、奥氏体38 .奥氏体不锈钢与珠光体不锈钢焊接时，要尽量（B）熔合比。A、增加B、减小C、越大越好D、适当增加39 .焊接接头热影响区内强度高、塑性低的区域是（C）。A、熔合区B、正火区C、加热在1200°C的粗晶区D、整个热影响区40 .低碳钢热影响区的脆化区是指加热温度在（A）的区域。A、200-400B、400cCC、200°CD、熔合区41 .高强度钢热影响区的脆化区是指加热温度在（B）的区域。A、1200°CB、ac1-Ac342.低合金结构钢中，含有较多的（DC、Ac3D、CACl）时，极易发生热应变脆化现象。A、HB、OC、Mn43.承受动载荷的角焊缝，其截面形状以（BD、N）承载能力最低。A、凹形B、凸形C、等腰平面D、不等腰平面44 .焊接结构中最理想的接头形式是（A）。A、对接接头B、搭接接头45 .应力集中最小的接头形式是（AA、对接接头B、搭接接头46 .对接接头的应力集中出现在（DC、交接接头）C、交接接头D、T形接头D、T形接头A、焊缝最高点B、焊缝根部C、熔合区D、焊趾47 .承受动载荷的对接接头，焊缝的余高应（B）。A、越大越好B、趋向于零c、o-3mm48 .疲劳强度最高的接头形式是（AA、对接接头B、搭接接头 C、交接接头49 . T形接头降低应力集中的重要措施是（C ）oD、没有要求D、T形接头A、减小焊脚尺寸B、增大焊脚尺寸C、开坡口保证焊透D、采用碱性焊条50 .搭接接头增添正面角焊缝会使（B）0A、侧面角焊缝的应力集中增加B、侧面角焊缝的应力集中减少C、对应力集中无影响51 .应力集中对结构的（C）影响不大。A、疲劳强度B、动载强度52 .对接接头进行强度计算时，（CA、应该考虑B、载荷大时考虑53 .对接接头进行强度计算时，（CA、应该考虑B、载荷大时考虑C、静载强度）接头上的应力集中。C、不予考虑D、精确计算是考虑）焊缝的余高。C、不予考虑D、精确计算是考虑54 .焊接结构的整体性给（A）的扩展创造了十分有利的条件。A、裂纹B、气孔55 .焊接结构的失效大部分是由（A、气孔B、裂纹C、未焊透B）引起的。C、夹渣D、未熔合D、咬边56.焊接接头的脆性断裂的特征是破坏应力（D）设计的许用应力。A、远远大于B、接近于C、略大于D、远远小于57 .延性断裂的裂口一般呈（C）。A、金属光泽B、有光亮C、纤维状58 .脆性断裂的裂口一般呈（A）。A、金属光泽B、有光亮C、纤维状59 .当焊接结构承受（C）时容易产生脆性断裂。A、单向拉应力B、双向拉应力C、三向拉应力D、压应力60 .焊接结构上的缺口处往往会形成局部（C）,导致脆性断裂。A、单向拉应力B、双向拉应力C、三向拉应力D、压应力61 .通常，（B）往往起源于有严重应力集中效应的缺口处。A、延伸断裂B、脆性断裂C、疲劳断裂62 .脆性转变温度越高，材料的脆性倾向（B）0A、越小B、越大C、无影响63 .提高加载速度能促使材料发生（A）oA、延伸断裂B、脆性断裂C、疲劳断裂64 .厚板在缺口处容易形成三向拉应力，因此容易使材料（A）oA、脆化B、塑性增加C、疲劳65 .低碳钢和低合金钢的晶粒越细，则其脆性转变温度（C）。A、无影响B越高C、越低66 .利用转变温度法进行焊接接头抗脆性断裂试验时，所用的试样为（C）.A、拉伸试样Bx弯曲试样C、冲击试样D、压扁试样67 .“落锤试验法”用来测定材料的（B）.A、抗拉强度B、脆性转变温度C、疲劳强度D、塑性68 .焊接结构的应变时效会导致（B）下降。A、抗拉强度B、冲击韧性C、屈服点D、硬度69 .钢对应变时效的敏感性，常用时效前后（A）之差与原始状态的百分比来表示。A、冲击值B、弯曲角C、屈服点D、硬度70 .低合金结构钢焊接时，过大的焊接热输入会降低接头的（C）。A、硬度B、抗拉强度C、冲击韧性D、疲劳强度71 .焊接接头中的角变形和错便都会引起附加（C）,因此对结构脆性破坏有影响.A、拉应力B、压应力C、弯曲应力72 .如果焊接结构在材料的脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对脆性断裂的影响（C）。A、最大B、较大C、不大73 .不同厚度构件应尽可能圆滑过渡，其目的是为了减少（B）,提高抗脆断能力。A、焊接缺陷B、应力集中C、焊接材料74 .对于要求抗脆性断裂的材料，通常用（C）值作为材料的验收指标。A、硬度B、抗拉强度C、冲击韧性D、疲劳强度75 .焊接结构承受（D）时，容易产生疲劳断裂。A、较大的拉应力B、较大的压应力C、较大的弯曲应力D、交变应力76 .据统计，焊接结构的失效大多是因为（A）引起的。A、疲劳断裂B、脆性断裂C、延性断裂D、腐蚀断裂77 .焊接结构的疲劳极限（D）材料的强度极限。A、大大高于高于Cs接近D、低于78 .由反复塑性变形所造成的破坏叫（A）。A、低周疲劳B、热疲劳C、腐蚀疲劳79 .因为热应力反复作用而产生的破坏叫（B）oA、低周疲劳B、热疲劳C、腐蚀疲劳80 .在循环载荷和腐蚀介质的共同作用下，焊接结构所产生的破坏为（C）。A、低周疲劳B、热疲劳C、腐蚀疲劳81 .各种金属材料中，以（C）抗腐蚀疲劳的性能最好。A、低碳钢B、低合金结构钢C、不锈钢D、耐热钢82 .焊接接头的应力集中将显著降低接头的（C）。A、抗拉强度B、冲击韧性C、疲劳强度D、抗弯强度83 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试试件每侧焊缝宽度应不大于坡口宽度（D）0AxImmB、1.5mmC、2mmD、2.5mm84 .CCS材料与焊接规范规定，焊接工艺规程对每一强度等级的钢材适用于与实验母材韧性等级（C）的钢材。A、高B、相同C、相同或较低D、较低85 .药芯焊丝C02气体保护焊属于（C）保护。A、气B、渣C、气一渣联合86 .焊前预热的主要目的是（C）。A、防止产生偏析B、防止夹渣C、减小脆硬倾向，防止产生裂纹87 .C02气体保护焊采用小电流、低电压进行焊接时，熔滴呈（B）过渡。A、粗颗粒B、短路C、喷射88 .CCh气体保护焊采用大电流、高电压进行焊接时，熔滴呈（C）过渡。A、粗颗粒B、短路C、喷射89 .E4303焊条焊缝的脱渣性比E5015（B）。A、差不多B、好C、差90 .（C）是实芯C02气体保护焊的主要缺点。A、气孔B、裂纹C、飞溅D、未焊透91 .CSQS规定，船体结构对接焊缝的咬边深度的允许极限为（B）mm。A、0.3B、0.5C、0.8D、1.092 .CSQS规定，船体高强钢定位焊时其定位焊缝长度不得小于（D）mmoA、5B、10C、30D、5093 .CCS材料与焊接规范规定，建立并证明一项焊接工艺规程是否对某一具体用途的适用性是（A）的责任。A、制造者B、船级社C、船东D、主管机关94 .CCS材料与焊接规范规定，焊接生产时，预热温度应（C）认可试验时所使用的预热温度。A、等于B、不高于C、不低于95 .CCS材料与焊接规范规定，焊接生产时，道间温度应（B）认可试验所使用的道间温度。A、等于B、不高于C、不低于96 .CCS材料与焊接规范规定，对接焊合格的焊接工艺（A）相应厚度的角接焊。A、适用于B、不适用C、对一般强度钢适用D、对高强钢适用97 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试时，焊接方向（AA、不得变更B、必须变更C、可根据成形情况变更D、可从端部开始变更98 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试平焊位置的焊缝余高应不大于（B）mmoA、2B、3C、4D、599 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试试件焊缝表面允许有不超标的（D）缺陷存在。A、裂纹B、未焊透C、焊瘤D、咬边100 .船用压力容器根据其设计压力、筒体壁厚、筒体温度可分为I、n、In级，其中以（A）级要求最高。A、IB、IIC、I二、判断题1. （X）CSQS规定，当船体主要结构十字接头的错位量大于较薄板厚的一半时，可采用增强焊脚的方法补救。2. ()CSQS规定，船体对接焊缝的余高不得超过焊缝宽度的0.2倍，且小于等于6.0mm3. (×)CCS材料与焊接规范规定，建立并证明一项焊接工艺规程是否对某一具体用途是适用性是船级社的责任.4. (×)CCS材料与焊接规范规定，认可的多道焊方法可适用于单道焊。5. ()CCS材料与焊接规范规定，组合焊的工艺规程仅适用于相同顺序的组合焊工艺。6. (X)CCS材料与焊接规范规定，焊工测试过程中焊工可根据焊缝成形情况变更焊接方向。7. (X)船体外板对接COz气体保护焊，当装配间隙大于25mm时，可采用加衬垫，正面单侧补焊成形后再焊主焊缝的办法处理。8. ()船体结构角接接头装配间隙a>16mm时，腹板应部分换新，割换高度不小于300mmO9. ()船体结构主要构件对接焊错变量标准范围为不大于较小板厚度的0.1倍且小于3mm,允许极限为不大于较小板厚的0.15倍且小于3mm。10. (X)船体结构对接焊错变量超过允许极限时可采用焊接堆焊的方法进行补救。U.(X)船体外板、甲板、内底板及舱壁板等之间的连接，均可采用搭接焊缝。12. (J)船体结构中，凡承受高应力的焊缝，应尽量避免采用固定垫板连接。13. (X)船体结构中同时存在对接焊缝和角接焊缝时，应先焊角接焊缝，后焊对接焊缝。14. (J)对于船体外板、甲板对接焊缝，当板缝错开时，应先焊横峰，后焊纵缝。15. ()通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。16. (X)碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。17. (×)碳当量的计算公式适用于一切金属材料。18. ()碳当量越高，材料的脆硬倾向越大，冷裂纹的敏感性也越大。19. (7)奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。20. (×)评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。21. (X)采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得预热。22. (X)采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。23. (7)采用斜丫形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。24. (J)焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。25. (X)X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。26. (X)如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵命度。27. (J)射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。28. (×)根据GB/T3558-94船舶钢焊缝射线照相工艺和质量分级的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分五级，其中I级片质量最差，V级片质量最好。29. (×)射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。30. (J)只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于V级。31. (×)超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会发生反射现象。32. (×)超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。33. (J)超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。34. (×)与射线探伤相比，因为超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用的广。35. ()根据CB3559-94船舶钢焊缝手工超声波探伤工艺和质量分级的规定，焊缝质量等级分五级，其中1级质量最好，V级质量最差。36. (J)不论是焊缝表面缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。37. (×)奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检验最合适。38. (×)焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。39. (J)厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。40. (×)测定板状对接接头试件最好的试验方法是压扁试验。41. (×)奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。42. (J)焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。43. (×)焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。44. (X)焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。45. (J)当低合金钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。46. (X)承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形。47. (×)T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就最理想的接头形式。48. (X)搭接接头因为钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。49. (J)为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。50. (J)对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。51. (X)增加对接接头的强度，主要应增大焊缝的余高。52. (×)承载动载荷的重要结构，可以增大余高来增大其疲劳强度。53. (J)所以焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。54. (J)开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。55. (×)为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。56. (X)因为搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。57. (J)承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。58. (J)焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。59. (×)大部分焊接结构的失效是由气孔引起的。60. (J)塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。61. (J)脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。62. (X)延性断裂的断口有金属光泽。63. (J)焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。64. (J)当材料处于三向拉应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。65. (×)焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。66. (7)脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。67. (X)脆性转变温度越低，材料的脆硬倾向越严重。68. (J)带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。69. (7)同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。70. (J)提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。71. (×)低碳钢和低合金结构钢的晶粒度越细其脆性转变温度越高。72. (×)材料的化学成分对脆性转变温度没有影响。73. (X)用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。74. ()利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。75. (×)焊接结构因为刚度大，所以不容易产生脆性断裂。76. (×)焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。77. (J)焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。78. (X)焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。79. (J)减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。80. (×)如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响不大的。81. (X)焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。82. (J)对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错便对脆性断裂有较大影响，83. (×)材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。84. ()如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。85. (J)为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的塑性。86. (×)采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。87. (X)疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。88. (7)焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。89. (×)对接接头的余高越大，其疲劳强度越高。90. (J)T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。91. (J)提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。92. (×)搭接接头因为连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。93. (J)低碳钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。94. (J)焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。95. ()降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。96. (7)因为热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。97. (X)在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。98. (X)对焊后需要无损检测或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。99. (×)气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。100. (X)水压试验可以清楚地显示焊缝内部的缺陷。三、 填空题1 .船体结构中主要纵向构件包括：中内龙骨、旁龙骨、甲板纵桁、舷侧纵桁、甲板纵骨、底纵骨、舷侧纵骨等。2 .用焊接方法连接的接头叫做焊接接头，焊接接头包括：焊缝、熔合区和热影响区三部分。3 .当直流电焊机的负极与焊条相接，正极与焊件相接时称为直流正接法，碱性低氢型焊条焊接时应选用直流反接。4 .CO2气体保护焊熔滴过渡形式大致可分为三种，分别为：短路过渡、颗粒过渡、和射流过渡。5 .一般强度船体结构钢可分为，i、B、D、E4个等级,它们在力学性能方面的主要区别为缺口冲击试验的温度要求不同。6 .船体结构焊接生产的焊接残余变形可分为纵向收缩变形、横向收缩变形、弯曲变形、鱼变形、波浪变形和扭曲变形共六类。7 .焊接工艺认可试验中管材直径的适用范围为试验所用管材直径的工迎九8 .低碳钢焊接接头热影响区根据其组织变化和特征可分为过热区、正火区、部分相变区、再结晶区、蓝脆区五个区。9 .船舶规范规定进行缺口冲击试验时，对于厚度小于IOmm的材料，应制成尽可能大的标准辅助试样，其中标准辅助试样的宽度为75mm时，其冲击值应为标准试样值的酩，标准辅助冲击试样的宽度为5mm时，其冲击值应为标准试样冲击值的上屋。10 .CCS材料与焊接规范规定，焊接工艺计划书（PWPS）是由船厂或产品制造厂在焊接工艺认可试验前编制，用以指导完成焊接工艺认可试验的技术文件。11 .CCS材料与焊接规范规定，焊接工艺规程（WPS）是工厂根据合格的焊接工艺试验报告,对焊接工艺计划书修改完善后并经CCS正式批准的技术文件,用以指导产品焊接生产O12 .CCS材料与焊接规范规定，焊接工艺试验报告（WPQR）是准确描述和详细记录焊接工艺认可试验中实际使用和得到的技术参数的技术文件O13 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试内容分为基本知识和操作技能两部分。14 .CCS材料与焊接规范规定，船体结构的焊缝应按己认可的焊接工艺规程施焊。对较长的焊缝应尽可能从焊缝里回向西号施焊，以减小结构的变形和内应力。15 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试试件焊缝表面应无裂纹、未熔合、夹渣、气孔和焊瘤等缺陷,焊缝咬边深度应不大于0.5mm,焊缝两侧咬边累计总长度对于板试件应不超过焊缝全长的二多，对于管试件应不超过焊缝全长的209,16 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试无垫板的试件焊接后，不应有未焊透,但允许有深度不超过.0.1t（f为试件厚度）且不大于1.5mm、累计长度不超过焊缝全长的局部内凹。17 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试平焊位置的焊缝余高不大于2mm,其他位置应不大于4mm：每侧焊缝宽度应不大于坡口宽度25mm。18 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试无垫板的试件，焊后其根本焊瘤应不大于2mm.19 .CCS材料与焊接规范规定，焊工测试试样经过弯曲试验，在其受拉面的任何方向上均不应有超过_3_mm的裂纹或其他开口缺陷。20 .建立并证明一项焊接工艺规程是否对某一具体用途的适用性是制造苞的责任。在船舶开工建造前，船厂应结合本厂的技术条件和生产经验,制定产品建造焊接工艺汇总表交验船师认可,汇总表中应针对建造中焊缝出现于结构与节点的不同位置、形式和尺寸，列出拟以使用的焊接工艺规程的名称和编号。21 .舷顶列板与强力甲板角接时，在船中的四区域内，强力甲板的边缘应开坡口,并一般应全焊透。22 .当无损检测发现焊缝内部有不允许存在的缺陷,并认为该缺陷有可能延伸时,则应在其延伸方向（一端或两端）增加检测范围,直至达到邻近合格的焊缝为止。23 .船体结构中的全熔透对接焊缝宜用射线方法或超声波方法进行检测,全熔透的角焊缝和T形焊缝宜用超更波方法进行检测，焊缝的表面或近表面缺陷可采用磁粉探伤方法（对铁磁性材料）或渗透探伤方法进行检测。24 .焊接船用高强度钢材时，应采用与母材相适应的并经船级社认可的低楚高强度焊接材料。焊接时应考虑预热并注意控制线能量和道间温度。四、 问答题1 .工厂采用新材料、新工艺时应进行焊接工艺认可试验，工厂提交用于焊接工艺认可的焊接工艺计划书应包括哪些内容？提交认可的焊接工艺计划书应包括下列内容：D母材的牌号、级别、厚度和交货状态；2）焊接材料（焊条、焊丝、焊剂和保护气体）的型号、等级和规格；3）焊接设备的型号和主要性能参数；4）坡口设计、加工要求及衬垫材料（如有时）；5）焊道布置和焊接顺序；6）焊接位置（平、立、横、仰焊等）；7）焊接规范参数（电源极性、焊接电流、电弧电压、焊接速度和保护气体流量）；8）焊前预热和道间温度、焊后热处理及焊后消除应力的措施等；9）施焊环境：现场施焊或车间施焊。10）其他有关的特殊要求。2 .哪些船舶构件和结构焊接时应采用低氢型焊接材料？焊接下列船舶构件时应采用低氢型焊条：D船体大合拢时的环形对接焊缝和纵桁材对接焊；2）具有冰区加强的船舶，船体外板端接和边接缝；3）桅杆、吊货杆、吊艇架、系缆桩等承受强大载荷的艇装件及所有承受高应力的零部件；4）要求具有较大刚度的构件，如首框架、尾框架、尾轴架等，及其与外板和船体骨架的接缝；5）主机座及其相连接的构件。3 .船用结构钢焊接材料的级别是怎样划分的？船体结构钢焊接材料按其屈服强度可以分为9个等级，各个等级又按其缺口冲击韧性可进一步划分为若干个级别，冲击韧性以数字1至5表示。高强度焊接材料以字母Y表示,若焊接材料的屈服强度大于400Nmm,则在字母Y后接以数字40至69。含银低合金钢焊接材料则以其钢中锲合金的含量分为0.5Ni、1.5Ni>3.5Ni、5Ni、和9Ni共5个级别。4 .焊条工艺性能试验包括哪些内容？焊条工艺性能试验应包括如下内容：1）电弧稳定性试验用以测定焊条焊接时电弧稳定燃烧的程度。2）再引弧性试验用以测定焊接电弧再次引燃的难以程度。3）焊缝成形试验用以测定焊后得到良好焊缝成形的难易程度。4）脱渣性试验用以测定焊缝渣壳从焊缝表面清除的难易程度。5）飞溅试验用以测定熔化的金属颗粒或熔渣向周围飞散的程度。6）全位置焊接的适应性试验用以测定焊条在空间任意位置是否良好施焊的性能。7）焊条效率、金属回收率和熔敷系数试验用以测定焊条的焊接生产效率。8）焊条发尘量试验用以测定单位质量的焊条所产生的烟尘量。9） “T”接头角焊缝试验是测定焊缝外观质量和内在质量，具有综合考核作用的试验。5 .为什么重要的焊接结构上两条焊缝不能靠的太近？船舶规范中是怎样规定的？焊接接头焊后在焊缝附近将出现残余拉应力，随着离开焊缝区的距离越远其值迅速减小，所以在焊缝附近的峰值残余应力有助于脆断的发生。当结构上有两条焊缝时，如果两条焊缝间距小于两条焊缝拉应力区宽度之和，则残余应力将发生叠加，造成结构低应力破坏。船舶规范中规定：船体主要结构中的平行焊缝应保持一定的距离。对接焊缝之间的平行距离应不小于100mm,且避免尖角相交；对接焊缝与角接焊缝之间的平行距离应小于SOmm06 .防止和减小焊接结构变形的工艺措施主要有哪些？防止和减小焊接结构变形的工艺措施主要有：1）选择合理的焊接方法和装配一焊接顺序。2）采用反变形法控制和减小变形。3）利用外加刚性拘束以减小焊件的变形。4）焊接时选择合理的焊接参数。5）焊接时用强迫冷却的方法将焊接区的热量散失，使受热面积大为减小，从而达到减少变形的目的。7 .试述焊接缺陷对焊接接头疲劳强度的影响。焊接缺陷对对接接头疲劳强度将产生重大的不利影响，影响的大小与缺陷的种类、尺寸、方向和位置有关。片状缺陷（如裂纹、未熔合、未焊透）比带圆角的缺陷（如气孔）的影响大；表面缺陷比内部缺陷影响大；与作用力方向垂直的片状缺陷的影响比其它方向大；位于残余应力区内的缺陷比在残余压应力区的影响大；位于应力集中区的缺陷（如焊趾裂纹）的影响比在均匀应力区中同样缺陷影响大。8 .如何减少焊接接头的应力集中？减少焊接接头的应力集中的措施有：1）尽量采用对接接头，对接接头的余高不应太大，焊趾处应尽量圆滑过渡。2）T形接头（十字街头）应该开坡口，采用深熔焊，以保证焊透。3）减少或消除焊接缺陷，如裂纹、未焊透、咬边等。4）不同厚度钢板焊接时，对厚板应进行削斜处理。5）焊缝不应过分密集，以保证有最小的距离。6）焊缝应尽量避免出现在结构的转弯处。9 .当船体结构采用间断角焊缝时，哪些部位应采用连续角焊缝？当船体构件采用间断角焊缝时，对下列部位在包角焊缝的规定长度内应采用双面连续角焊缝：D肘板趾端的包角焊缝长度应不小于连接骨材的高度，且不小于75mm；2）型钢端部，特别是型钢的端部削斜时，其包角焊缝的长度应不小于型钢的高度，且不小于削斜长度；3）各种构件的切口、切角和挖孔焊的端部处，以及其他构件的垂直交叉连接处的包角焊，当板厚大于12mm时，包角焊缝的长度应不小于75mm,板厚小于或等于12mm时，其包角焊缝长度应不小于50mm。10 .为了减少氢的有害作用，焊接时常采用的措施有哪些？为了减少氢的有害作用，焊接时应严格控制焊缝中的含氧量，采用低氢或超低氢焊接材料，严格按规定烘干焊条和焊剂，彻底清除焊件和焊丝表面的油、污、锈，采用焊后热处理或消氧处理等方法脱氨。