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广场幕墙结构计算书 目 录第一部分、计算书设计依据1. 碳素结构钢GB700-882. 不锈钢冷轧钢板GB3280-923. 铝及铝合金板材GB3380-974. 建筑结构荷载规范GB50009-2001(06版)(06版)5. 混凝土结构设计规范GB50010-20026. 建筑抗震设计规范GB50011-20017. 钢结构设计规范GB50017-20028. 民用建筑热工设计规范GB50176-939. 硅酮建筑密封胶GB/T14683-9310. 建筑幕墙空气渗透性能测试方法GB/T15226-9411. 建筑幕墙风压变形性能测试方法GB/T15227-9412. 建筑幕墙雨水渗透性能测试方法GB/T15228-9413. 铝合金建筑型材GB/T5237-200014. 建筑幕墙JG3035-9615. 玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-200316. 建筑玻璃应用技术规程JGJ113-200317. 金属、石材幕墙工程技术规范JGJ133-200118. 建筑结构静力计算手册（第二版）19. 甲方所供建筑招标图纸及电子版图纸20. 甲方所供招投标书第二部分 基本参数及主要材料设计指标1、基本参数01、工程名称： 05、工程性质： 建筑工程甲级06、建筑层数： 地下2层，办公楼地上24层、公寓地上32层07、建筑高度： 办公楼87.45 m、公寓99.95 m08、抗震等级： 六级2、6063-T5铝型材(壁厚10 mm)抗拉抗压强度设计值 fa =85.5 N/mm2抗剪强度设计值 fav=49.6 N/mm2局部承压强度设计值 fab=120.0 N/mm2弹性模量 E =0.7×105 N/mm2线膨胀系数 =2.35×10-5泊松比 =0.333、6063A-T5铝型材 (壁厚10 mm)抗拉抗压强度设计值 fa =124.4 N/mm2抗剪强度设计值 fav=72.2 N/mm2局部承压强度设计值 fab=150.0 N/mm2弹性模量 E =0.7×105 N/mm2线膨胀系数 =2.35×10-5泊松比 =0.334、浮法玻璃 （厚度512 mm）重力体积密度： rg=25.6 KN/m3大面强度设计值： fg1=28.0 N/mm2侧面强度设计值： fg2=19.5 N/mm2弹性模量 E =0.72×105 N/mm2线膨胀系数 =0.80×10-51.00×10-5泊松比 =0.205、钢化玻璃 （厚度512 mm）重力体积密度： rg=25.6 KN/m3大面强度设计值： fg1=84.0 N/mm2侧面强度设计值： fg2=58.8 N/mm2弹性模量 E =0.72×105 N/mm2线膨胀系数 =0.80×10-51.00×10-5泊松比 =0.206、3003铝单板（2.5mm、3.0mm厚）抗拉强度设计值 fa =81 N/mm2抗剪强度设计值 fav=47 N/mm2局部承压强度设计值 fab=120 N/mm2弹性模量 E =0.7×105 N/mm2线膨胀系数 a=2.35×10-5泊松比 =0.337、结构硅酮密封胶短期强度允许值: f1=0.20 N/mm2长期强度允许值： f2=0.01 N/mm28、Q235B钢 抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f =215 N/mm2抗剪强度设计值 fv =125 N/mm2局部承压强度设计值 fab=320 N/mm2弹性模量 E =2.06×105 N/mm2线膨胀系数 =1.2×10-5重力体积分布 =78.5×103 N/m3泊松比 =0.309、结构用不锈钢 (0Gr18Ni9)屈服强度 s206 N/mm2抗拉压强度设计值 fb =187 N/mm2抗剪强度设计值 fss=109 N/mm2局部承压强度设计值 fsbr=279 N/mm2弹性模量 E =2.06×105 N/mm2线膨胀系数 g=1.8×10-5重力体积密度 s=78.5 KN/m3泊松比 =0.3010、奥氏体不锈钢螺栓（A2-70）抗拉强度设计值 fa =320 N/mm2抗剪强度设计值 fv =245 N/mm211、焊缝 (级焊缝，焊缝厚度或直径d16mm)抗压强度设计值 fcw=215 N/mm2抗拉强度设计值 ftw=215 N/mm2抗剪强度设计值 fww=125 N/mm2角焊缝抗压、抗拉、抗剪强度设计值 ffw=160 N/mm212、C30钢筋混凝土轴心抗压强度标准值 fc=20.1 N/mm2抗拉强度标准值 ft=2.01 N/mm2轴心抗压强度设计值 fc=14.3 N/mm2抗拉强度设计值 ft=1.43 N/mm2线膨胀系数 g=1.0×10-513、5mm抽芯铝铆钉抗剪强度设计值 NVb=2200 N第三部分、幕墙风荷载作用值计算第一章、计算说明根据荷载作用产生的效应（应力、内力、位移和挠度等），将各种荷载进行组合，以每一个构件受到的最不利组合荷载作为我们的设计依据。幕墙受到的荷载可分为恒荷载和活荷载，恒荷载主要是自身的重力荷载作用，活荷载即可变荷载主要考虑风荷载、地震作用和温度作用。可变荷载中，一般情况下风荷载产生的效应最大，起控制作用。在此，我们主要和重点分析了整个幕墙工程受到的风荷载情况。另外，地震荷载对幕墙结构的变形性能等有着非常重要的影响。现根据本工程的特点，将本工程幕墙的计算分成若干个分项，分别计算各幕墙分项承受的最大风荷载，作为该幕墙的代表风压荷载值，计算和校核幕墙构件的强度和挠度、检验幕墙的各项性能是否达到设计要求。第二章、幕墙风荷载计算一、水平风荷载值计算1、WK :作用在幕墙上的风荷载标准值 WK=gz×S1Z×W0gz:瞬时风压的阵风系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001(06版)表7.5.1规定；S1:局部风压体形系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001(06版)(06版)第7.3.3条规定该体型系数为最不利的一种室内外风荷载组合。Z:风荷载高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001(06版)表7.2.1规定W0 :作用在幕墙上的风荷载基本值按建筑结构荷载规范GB50009-2001(06版)附表D.4规定（按50年一遇）2、水平风荷载设计值rW:风荷载作用效应分项系数，取rG=1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条规定及金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001第5.1.6条规定W:作用在幕墙上的风荷载设计值 W=rW×WK幕墙分项名称幕墙所在部位最大计算标高 （m）大面边角分区位置瞬时风压阵风系数gz风荷载体型系数S1风压高度变化系数Z基本风压值W0（KN/m2）水平风荷载标准值（KN/m2）水平风荷载设计值（KN/m2）隐框隔热窗公寓楼98.6大面1.507-1.22.07990.62.1843.058雨篷裙楼4.7大面1.884-2.01.0000.63.165金属飘棚裙楼15.7大面1.595-1.31.5370.61.9572.740采光顶裙楼15.1屋顶1.884-1.31.0000.61.472.058二、各幕墙分项风荷载计算值表3-1第四部分、明框玻璃幕墙结构计算第一章、荷载计算一、计算说明该明框玻璃幕墙位于办公楼主楼，该部分玻璃幕墙所在最大标高为86.2m。明框玻璃幕墙最大水平分格为B=1605mm，竖向分格为H=2200mm，层高为3.5 m。二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP8+12A+TP8 mm厚钢化中空玻璃GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.4096 KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值GGK=0.50 KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算rG：自重作用效应分项系数，取rG=1.2按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条规定GG：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.5=0.6 KN/m2三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算1、风荷载计算以最大标高86.2m计算风荷载值，玻璃板块最大水平分格为1605，最大竖向风格为2200.：作用在幕墙上的风荷载标准值 (kN/m2) ：瞬时风压阵风系数=1.521按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）。s1：局部风压体型系数: 大面区取-1.090 玻璃面积 1.605×2.2=3.531 m2 ， log3.531=0.5479 S1(A)= -1.0+0.8×1.0-1.0 ×0.5479= -0.890 s1= -0.890+(-0.2)= -1.090所以按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）取s1=-1.090。 ：风荷载高度变化系数:1.992按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版） B类取值：青岛地区基本风压 =0.6 kN/m2（按建筑结构荷载规范GB5009-2001）风荷载标准值 =ZS1W0=1.521×1.992×1.090×0.60=1.982 kN/m2风荷载作用分项系数 W=1.4 风荷载设计值：W=W×WK=1.4×1.982=2.775KN/m2、四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算max：水平地震影响系数最大值，取max=0.04查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.4E：动力放大系数，取E=5.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.3.4条规定qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算qEK=max·E·GGK=0.04×5.0×0.50=0.1 KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震荷载作用效应分项系数，取rE=1.3按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2条规定qE：作用在幕墙上的地震荷载设计值 qE=rE·qEK=1.3×0.1=0.13 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算W：风荷载作用效应组合系数，取W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定E：地震荷载作用效应组合系数，取E=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定qK=W·WK+E·qEK=1.0×1.982+0.5×0.1=2.032 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=W·W+E·q E=1.0×2.775+0.5×0.13=2.840KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP8+12A+TP8 mm厚的中空钢化玻璃。明框玻璃幕墙的分格尺寸为，幕墙分格宽度a=1605 mm，幕墙分格高度b=2200 mm。该部分玻璃承受的风荷载为WK=1.982 KN/m2，W=2.775 KN/m2。二、玻璃面板强度校核1、校核依据：fg1=84.0 N/mm2。：玻璃面板在荷载作用下产生的应力；：玻璃面板弯矩系数；由=0.73，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-1，得=0.0707。：玻璃面板受到的组合荷载设计值；：玻璃计算厚度；：玻璃的应力折减系数。2、外片玻璃面板强度校核1)外片玻璃荷载计算外片玻璃自重荷载标准值为：=8×25.6=204.8 N/mm2=0.205 KN/m2根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第6.1.5条规定：直接承受风荷载的外片玻璃受到的风荷载标准值为=1.090 KN/m2风荷载设计值为=1.4×1.090=1.526 KN/m2外片玻璃承受水平地震荷载标准值为=0.04×5.0×0.205=0.0410 KN/m2水平地震荷载设计值为=1.3×0.0410=0.0533 KN/m2外片玻璃承受的水平组合荷载标准值为=1.0×1.090+0.5×0.0410=1.111KN/m2水平组合荷载设计值为 =1.0×1.526+0.5×0.0533=1.553KN/m22)外片玻璃强度校核根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.2-3：=25查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-2得外片玻璃的应力折减系数 =0.90外片玻璃在水平组合荷载作用下产生的应力为=23.86 N/mm2fg1=84.0 N/mm2外片玻璃面板强度满足设计要求。3、内片玻璃面板强度校核由于内片玻璃与外片玻璃厚度相等，且内片玻璃风荷载小于外片玻璃风荷载，故内片玻璃面板强度满足设计要求。三、玻璃面板挠度校核1、校核依据：根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第6.1.3条规定=：风荷载标准值作用下挠度最大值；：四边支承玻璃面板的挠度系数；由边长比=0.73，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.3得=0.007。：风荷载标准值；：玻璃短边尺寸；：玻璃刚度；：玻璃挠度折减系数2、挠度计算1)中空玻璃风荷载标准值WK=1.982KN/m22)中空玻璃等效计算厚度，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.5-3得=9.575 mm3)玻璃刚度，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.3-1D=5.49×106 N·mm4)中空玻璃挠度折减系数根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 公式6.1.2-3：=21.73查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表6.1.2-2得中空玻璃的挠度折减系数 =0.9135）中空玻璃在风荷载作用下产生的挠度=15.31mm=26.75 mm玻璃面板挠度满足设计要求。第三章、明框玻璃幕墙板块的平面内变形性能计算一、计算说明为避免明框玻璃幕墙板块平面内变形时产生破坏，我们必须对明框玻璃幕墙板块平面内的变形情况与结构的变形情况进行对照比较分析。以便选择相应的结构和尺寸。明框玻璃幕墙板块平面内变形的性能以建筑物的层间相对位移值表示。并保证在设计允许的相对位移范围内，明框玻璃幕墙板块不损坏。明框玻璃幕墙板块平面内变形性能按不同的结构类型弹性计算的位移控制值的3倍进行设计。二、平面变形性能确定：主体结构的弹性层间位移角限值，取=1/800。由主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003条文说明中表4.1得：明框玻璃幕墙板块平面内变形性能按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第4.3.12条=3=3×1/800=1/267三、平面变形性能校核b：玻璃板块宽度， b=1605 mmh：玻璃板块高度， h=2200 mmc1：玻璃与边框的左、右平均间隙，c1=7 mmc2：玻璃与边框的上、下平均间隙，取c2=7 mmu：玻璃幕墙的平面变形性能u=33.190 mm=u/H=33.190/3500=1/105H：该明框玻璃幕墙所在层的层高，取H=3500 mm=1/1051/2671/100=1/1051/150 本工程幕墙的平面内变形性能为二级。该明框玻璃幕墙的变形性满足设计要求。第四章、玻璃幕墙横梁计算一、计算说明选用（6063A-T5）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙横梁简支在立柱上，双向受力，属于双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度B=1605mm。受力最不利的横梁承受竖直方向荷载高度h=1750 mm 。承受水平方向三角形和梯形荷载，高度h1=802.5 mm，h2=650 mm。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。玻璃面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁采用简支梁力学模型，水平荷载上部按三角形分布荷载下部按梯形荷载分算。竖直方向玻璃等的自重按均布线荷载考虑。计算简图如图。三、荷载作用值1、风荷载计算以最大标高86.2 m位置计算风荷载值：作用在幕墙上的风荷载标准值 (kN/m2) ：瞬时风压阵风系数=1.521按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）。s1：局部风压体型系数:大面区取-1.050 从属面积1.605×3.5=5.6175 m2 log5.6175=0.7495 S1(A)= -1.0+0.8×1.0-1.0 ×0.7495= -0.850s1=-0.850+（-0.2）=-1.050按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）。 ：风荷载高度变化系数:1.992按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版） B类取值：青岛地区基本风压 =0.6 kN/m2（按建筑结构荷载规范GB5009-2001）风荷载标准值 ）=gzZS1W0=1.521×1.992×1.050×0.60=1.909KN/m2风荷载作用分项系数 W=1.4 风荷载设计值：W=W×WK=1.4×1.909=2.673 KN/m22、水平地震荷载计算qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值qEK=max·E·GGK=0.04×5.0×0.5=0.10KN/m2qE：作用在幕墙上的地震荷载设计值 qE=rE·qEK=1.3×0.10=0.13KN/m2rE：地震荷载作用效应分项系数，取rE=1.3 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.2.1条规定3、荷载组合风荷载+水平地震荷载W：风荷载作用效应组合系数，取W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定E：地震荷载作用效应组合系数，取E=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第5.4.3条规定风荷载和水平地震作用组合标准值计算qK=W·WK+E·qEK=1.0×1.909+0.5×0.10=1.959KN/m22、风荷载和水平地震作用组合面荷载设计值计算q=W·W+E·qE=1.0×2.673+0.5×0.13=2.738KN/m2四、荷载计算 1、横梁承受的竖直方向面荷载 标准值 GGK=0.5 KN/m2 设计值 GG=0.6 KN/m2 2、横梁承受的水平方向面荷载 标准值 qK=1.959KN/m2 设计值 q=2.738 KN/m23、横梁承受的竖直方向线荷载标准值：G线K=GAK·h3=0.5×1.75=0.875kN/mm设计值：G线 =1.2·G线K=1.2×0.875=1.05 kN/m4、横梁承受的竖直方向重力荷载产生的最大弯矩MXMx=G线·B2/8=1.05×1.6052/8=0.338 KN·m5、横梁承受的竖直方向重力荷载产生的最大剪力VX=0.5×B×G线=0.5×1.605×1.05= 0.843KN6、横梁承受的水平方向三角形与梯形荷载上部线荷载标准值q线K1= =qk·h1 =1.959×0.8025=1.572 KN/m 上部线荷载设计值q线1=q·h1 =2.738×0.8025=2.197 KN/m 下部线荷载标准值q线K2=qK·h2 =1.959 ×0.650=1.273KN/m 下部线荷载设计值q线2=q·h1 =2.738×0.650=1.780KN/m7、横梁承受的水平方向线荷载产生的最大弯矩上部三角形荷载产生的最大弯矩MY1= = =0.472 KN·m：下部梯形荷载产生的最大弯矩 MY2= = =0.448KN·mMY= MY1+ MY2=0.920 KN·m 8、横梁承受的水平方向线荷载产生的最大剪力VY：水平荷载产生的最大剪力VY=+=+=1.731 KN五、横梁截面参数横梁截面积 A=898.302 mm2 中性轴惯性矩 IX=281277 mm4中性轴到最外缘距离 YXmax=36.4518 mm X轴抵抗矩 WX=7716.39 mm3X轴面积矩 SX=6484.1 mm3中性轴惯性矩 IY=851654 mm4中性轴到最外缘距离 YYmax=52.4148 mmY轴抵抗矩 WY=16248.3 mm3Y轴面积矩 SY=12323.2 mm3塑性发展系数 =1.05六、横梁强度校核校核依据：fa=124.4 N/mm2=95.64 N/mm2fa=124.4 N/mm2横梁强度满足设计要求。七、横梁抗剪强度校核校核依据：fav按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003第6.2.5条1、竖直方向剪应力t：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度，取t=5.0 mmX：横梁承受的竖直荷载产生的剪应力X=4.03 N/mm2fav=72.2 N/mm22、水平方向剪应力t：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度，取t=5.0 mmY：横梁承受的水平荷载产生的剪应力Y=5.01N/mm2fav=72.2N/mm23、横梁承受的最大剪应力Vmax=6.43 N/mm2fav=72.2N/mm2横梁抗剪强度满足设计要求。八、横梁挠度校核1、校核依据：横梁承受的最大挠度应不大于H/180。2、由竖向自重荷载引起的挠度x=3.840 mmB/180=1605/180=8.917 mm3、由水平风荷载引起的挠度上部线荷载标准值W线K1=WK·h1 =1.909×0.8025=1.532 KN/m下部线荷载标准值W线K2=WK·h2 =1.909×0.65=1.241 KN/m水平风荷载下横梁的挠度（上部为三角形荷载，下部为梯形荷载）Y：风荷载产生的最大挠度Y=+=+ =2.779mmB/180=1605/180=8.917 mm经过以上计算得知，横梁的各项性能满足设计要求第五章、玻璃幕墙立柱计算一、计算说明选用（6063A-T5）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙立柱与主体结构双跨连接，并处于偏心受拉状态，立柱高度H=3500 mm,短跨为H1=600mm。幕墙横向计算分格宽度B1=1182.5 mm 。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。玻璃面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁又将承受的荷载传递给立柱，最后由立柱将所有荷载通过预埋件传递到主体结构上。计算简图如图。三、荷载作用值1、横梁承受的竖直方向面荷载 标准值 GGK=0.5 KN/m2设计值 GG=0.6 KN/m22、立柱承受的水平方向面荷载标准值 qK= 1.959KN/m2设计值 q= 2.738 KN/m23、受力最不利处立柱承受的偏心拉力设计值N = GG·H·B=0.6×3.5×1.1825=2.483KN4、立柱承受的水平线荷载标准值 qK= qK×B=1.959×1.1825=2.317 KN/m设计值 q线= q×B=2.738×1.1825=3.238KN/m5、立柱所受的弯矩由=0.171，查表得双跨梁弯矩系数 m=0.0718双跨梁挠度系数 f=0.00296Mmax=m×q线×H2=0.0718×3.238×3.5002=2.848 KN·m6、立柱承受的剪力V = -（qL1/2 - M/L1）=-(2.738×0.6/2 2.848/0.6)= 3.925KN四、立柱截面参数立柱截面积 A0=1242.39mm2 X轴惯性矩 IX=4007620 mm4X轴到最外缘距离 YX=86.5968 mmX轴抵抗矩 WX=46279.1 mm3X轴面积矩 SX=31576 mm3塑性发展系数 =1.05五、立柱抗弯强度校核校核依据fa=124.4 N/mm2=60.61N/mm2fa=124.4 N/mm2立柱抗弯强度满足设计要求。六、立柱抗剪强度校核校核依据maxfav=72.2 N/mm2t：立柱壁厚，取t=2.5 mmX：立柱承受的水平荷载产生的剪应力X= =12.37N/mm2fav=72.2 N/mm2立柱抗剪强度满足设计要求。七、立柱挠度校核校核依据：立柱承受的最大挠度应不大于H/180。由水平风荷载引起的挠度线荷载标准值W线K=WK·B =1.909×1.1825 =2.257 KN/m水平风荷载下立柱的挠度u=0.00267×=3.22mmu=3.22mmH/180=3500/180=19.44 mm立柱挠度满足设计要求。经过以上计算得知，立柱的各项性能要求满足设计要求。第六章、幕墙连接件计算一、横梁与立柱的连接计算1、计算模型横梁与立柱通过40×25×4铝合金连接件用M6螺栓连接，承受垂直于幕墙面的水平荷载和竖直方向上的自重荷载。横梁的计算长度取L=1.605m，横梁承受的水平荷载按梯形和三角形分布，分格高度h1=0.8025 m,h2=0.650 m；承受的自重荷载按矩形分布，分格高度H=1.750 m。横梁壁厚为2.5mm，立柱的壁厚为2.5 mm。2、荷载计算横梁的计算长度L=1.605m横梁承受的自重线荷载设计值q线G=1.05 KN/mq线1=2.197 KN/m q线2=1.780KN/m横梁端部承受的垂直荷载 N1=0.843 KN横梁端部承受的水平荷载N2=+=+=1.731KN横梁端部所承受的剪力合力N =1.925KN3、横梁与立柱相连螺栓校核M6不锈钢螺栓应力截面积AS=20.1 mm2不锈钢螺栓的抗剪应力 245 N/mm2每个螺栓的抗剪承载力：=4924.5 N N=1925N根据构造要求，取2个M6不锈钢螺栓。4、立柱局部承压能力=2×6×2.5×150=4500 N N=1925 N5、铝合金连接件局部承压能力=2×6×4×120=5760 N N=1925N横梁与立柱连接满足设计要求。二、立柱与钢角码的连接计算1、计算模型 计算宽度B=1.1825 m，高度H=3.50 m。立柱为6063A-T5铝型材，局部承压强度为150 N/mm2， 壁厚=2.5 mm，钢角码尺寸125×80×8.0，局部承压强度为320 N/mm2，立柱的固定方式为双系点，即两侧均有连接件，用2个M12不锈钢螺栓连接。立柱承受的水平荷载和自重荷载均按矩形分布。2、荷载计算立柱承受的自重荷载 GA=0.6 KN/m2 立柱承受的水平荷载 q=2.738 KN/m2立柱为拉弯构件，竖直荷载 N1 = GA·B·H=0.6×3.5×1.1825=2.483 KN水平荷载N2 = 11.332 KN组合荷载 N = =11.600 KN3、M12螺栓计算M12不锈钢螺栓应力截面积AS=84.3 mm2M12不锈钢螺栓抗剪应力 245 N/mm2每个螺栓承受双剪，其抗剪承载力=41307 N N=11600 N根据构造要求，采用2个M12不锈钢螺栓。4、局部抗压计算d：M12螺栓孔径，取d=12 mmt：穿过立柱的总壁厚t=2t=2×2.5=5 mmNCb：立柱局部承压能力NCb=d·t·fab=12×5×150=9600 NV/2=11600÷2=5800N5、钢连接件局部承载力t：钢角码的壁厚，取t=8 mmNCb=d·t·fab=12×8×320=30720 NV=11600 N 立柱与钢连接设计符合要求。三、钢角码与埋件连接计算上支座：1、计算模型分格宽度B=1.605m，高度H=3.50 m，钢角码尺寸为125×80×8 mm，局部承压强度为320 N/mm2，幕墙的重力作用点距支座端部水平距离d1=110 mm，每个钢角码采用1个M16不锈钢螺栓与埋件连接，M16不锈钢螺栓的有效截面积为A=157mm，螺栓到连接件边缘最小垂直距离d2=50 mm。模型如下图。2、荷载计算每个钢角码垂向荷载 N1= 2.483/2=1.242KN 每个钢角码水平荷载 N2= 11.332/2=5.666KN钢角码底部所受弯矩M= N1×d1=1.242×0.110=0.137 KN·m由弯矩产生的拉拔力N3=M/d2=0.137/0.05=2.732 KN3、M16不锈钢螺栓校核M16不锈钢螺栓应力截面积AS=157 mm2不锈钢螺栓的抗剪应力 245 N/mm2每