混凝土结构课程设计报告——钢筋混凝土双向板肋形楼盖设计.doc

混凝土结构课程设计设计题目：钢筋混凝土双向板肋形楼盖设计 学院： 土木与环境工程学院 班级： 姓名： 学号： 指导教师： 北京科技大学 2014年6月目 录一、设计任务书11、设计目的和方法12、设计任务13、设计资料14、设计要求25、设计成果26、设计要求2二、设计说明书31、结构布置及构件尺寸选择32荷载设计值43. 板的计算43.1按弹性理论设计板43.1.1 A区格板计算53.1.2 B区格板计算。63.1.3 C区格板计算73.1.4 D区格板计算83.1.5选配钢筋103.2按塑性理论设计板：103.2.1 A区格板计算123.2.2 B区格板计算133.2.3 C区格板的计算153.2.4 D区格板的计算164.双向板支承梁设计194.1纵向支承梁L-1设计204.1.1计算跨度204.1.2荷载计算204.1.3内力计算。214.1.4正截面承载力计算254.1.5 斜截面受剪承载力计算264.2 横向支承梁L-2设计284.2.1 计算跨度。284.2.2荷载计算284.2.3内力计算。294.2.4正截面承载力计算324.2.5 斜截面受剪承载力计算34三、参考文献35四、设计心得36一、设计任务书1、设计目的和方法 通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。 根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定主、次梁的结构布置方案。确定板的厚度和主、次梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。按照塑性内力重分布的方法进行板、次梁的内力和配筋的计算。按照弹性理论进行主梁的内力和配筋的计算。2、设计任务某二层建筑物，为现浇混凝土内框架结构(中间为框架承重，四周为墙体承重)，建筑平面示意图见下图。试对楼盖（包括标准层和顶层）进行设计。图1-1 楼盖结构平面布置3、设计资料（1）建设地点：北京市（2）楼面做法：水磨石地面、钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底。（3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,恒载分项系数=1.2。活载分项系数 =1.3或1.4。（4）材料：平面尺寸ly=5.1m，lx=4.5m。楼面均布活荷载q=5.0kN/m。混凝土强度等级为C25。采用HRB335钢筋。4、设计要求(1)楼盖、屋盖的结构平面布置。(2)楼盖板的内力分析与配筋计算（考虑内力重分布）。次梁的内力分析与配筋计算（考虑内力重分布）。(3) 主梁的内力分析与配筋计算。5、设计成果(1)设计计算说明书一份，包括封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录、设计心得。(2)楼板配筋图、次梁配筋图、主梁的弯矩包络图和配筋图。6、设计要求(1)独立完成，严禁抄袭。(2)设计计算书要完整、计算过程及结果正确，表达清晰。(3)配筋图要达到施工图的要求，施工图上的配筋应与计算书的计算结果一致。原则要打印。二、设计说明书1、结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。双向板肋梁楼盖中，本双向板肋梁楼盖设计双向板区格平面尺寸ly=5.1m，lx=4.5m，即支承梁短边的跨度为4500mm，支承梁长边的跨度为5100mm，根据图1所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1-2所示。图2-1 双向板肋梁楼盖结构平面布置图板、次梁和主梁的截面尺寸拟定：板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=5100/50=102mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为120mm。 支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14l/8,长跨梁截面高度h=(5100/145100/8)=364.3637.5mm,故取h=500mm。长跨梁截面宽 b=h/3h/2=(500/3500/2)=166.7250mm,故取b=200mm。短跨梁截面高 h=(4500/144500/8)mm=321.4562.5mm,故取h=500mm 短跨梁截面宽 b= h/3h/2=400/3400/2=133.3200mm,故取b=200mm。由于板面的载荷沿短跨方向传递程度要大于沿长跨方向的传递程度，故取得短跨梁尺寸要偏大一点。2荷载设计值由于活荷载标准值大于4kN/m2，则取 =1.3。恒荷载设计值：=1.3×5=6.5kN/m2活荷载设计值：= 1.2×30mm厚水磨石地面：0.65kN/m2100mm厚钢筋混凝土现浇板：0.12m×25kN/m3=3kN/m220mm厚石灰砂浆抹底：0.020m×17kN/m3=0.34kN/m2 =0.65+3+0.34=3.99kN/m2 g=3.99×1.2=4.788kN/m2折算恒载设计值： p=g+q/2=3.99+6.5/2=7.24kN/m2折算活荷载设计值：p=q/2=6.5/2=3.25kN/m2荷载设计值：p=g+q=4.788+6.5=11.288kN/m23. 板的计算3.1按弹性理论设计板此法假定支撑梁不产生竖向位移且不受扭，并且要求同一方向相邻跨度比值lmin /lmax 0.75,以防误差过大。当求各区格跨中最大弯矩时，活荷载应按棋盘式布置，它可以简化为当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时±q/2作用下的弯矩之和。所有区格板按其位置与尺寸分为A、B、C、D 四类，计算弯矩时，考虑混凝土的泊松比u=0.2（查混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第4.1.8条）弯矩系数可查混凝土结构设计附表2。图2-2 荷载布置图3.1.1 A区格板计算(1) 计算跨度中间跨：lx=4.5m1.05lo=1.05×(4.5-0.2)=4.515m ly=5.1m1.05lo=1.05×(5.1-0.2)=5.145m lx/ly=4.15/5.145=0.88(2）跨中弯矩A区格板是中间部位区格板，在 g+q/2作用下，按四边固定板计算；在q/2作用下按四边简支计算。A区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2，结果如表2.1所示。表2.1 A区格板弯矩系数 lx/lymxmymx'my'四边固定0.880.02310.0161-0.0603-0.0544四边简支0.880.05780.0354- Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0231+0.2×0.0161)×7.24×4.52+(0.0578+0.2×0.0354)×3.25×4.52=8.13kN.m/m Myu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0161+0.2×0.0231)×7.24×4.52+(0.0354+0.2×0.0578)×3.25×4.52=6.13kN.m/m(3)支座弯矩 a支座：Mxa=mx'(g+q/2)lx2=-0.0603×7.24×4.52=-8.84kN.m/m b支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0544×7.24×4.52=-7.98kN.m/m(4)配筋计算截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此，跨中截面h0x=120-25=95mm(短跨方向)，h0y=120-35=85mm(长跨方向)；支座截面h0=h0x=95mm。对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8，近似取rs为0.95，fy=300N/mm2。跨中正弯矩配筋计算： Asx=0.8Mxu/rsh0fy =0.8×8.13×106/(300×0.95×95)=240.22mm2Asy=0.8Myu/rsh0fy =0.8×6.13×106/(300×0.95×85)=202.44mm2 支座配筋见B、C区格板计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座的最大负弯矩。3.1.2 B区格板计算。(1)计算跨度。边跨：lx=ln+h/2+b/2=(4.5-0.15-0.25/2)+0.12/2+0.2/2=4.39m<1.05lo=1.05×(4.5-0.15-0.25/2)=4.44m中间跨：ly=5.1m<1.05lo=1.05×(5.1-0.15）=5.20mlx/ly=4.39/5.1=0.86(2）跨中弯矩。 B区格板是边区格板，在 g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；在q/2作用下按四边简支计算。B区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2，结果如表2.2所示。表2.2 B区格板弯矩系数lx/lymxmymx'my'三边固定，一边简支0.860.02850.0142-0.0687-0.0566四边简支0.860.04960.0350-Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0285+0.2×0.0142)×7.24×4.392+(0.0496+0.2×0.0350)×3.25×4.392=7.92kN.m/mMyu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0142+0.2×0.0285)×7.24×4.392+(0.0350+0.2×0.0496)×3.25×4.392 =5.59kN.m/m(3)支座弯矩。a支座：Mxa=mx'(g+q/2)lx2=-0.0687×7.24×4.392=-9.59kN.m/m b支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0566×7.24×4.392=-7.90kN.m/m(4)配筋计算。近似取rs为0.95，fy=300N/mm2，h0x=95mm，h0y=85mm。跨中正弯矩配筋计算： Asx=Mxu/rsh0fy =7.92×106/(300×0.95×95)=292.52mm2Asy=Myu/rsh0fy =5.59×106/(300×0.95×85)=230.75mm2支座截面配筋计算：a支座：取较大弯矩值为-9.59kN.m/m。Asxa=Mxa/rsh0fy=9.59×106/(300×0.95×95)=354.20mm2c支座配筋见D区格板计算。3.1.3 C区格板计算(1) 计算跨度。中间跨：lx=4.5m边跨：ly=5.1-0.25+0.1/2=4.90m <1.05lo=1.05×(5.1-0.15-0.25/2）=5.07mlx/ly=4.5/4.9=0.92(2）跨中弯矩。C区格板是边区格板，在 g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；在q/2作用下按四边简支计算。C区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2，结果如表2.3所示。表2.3 C区格板弯矩系数lx/lymxmymx'my'三边固定，一边简支0.920.02600.0159-0.0650-0.0561四边简支0.920.04380.0360-Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0260+0.2×0.0159)×7.24×4.52+(0.0438+0.2×0.0360)×3.25×4.52=7.63kN.m/mMyu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0159+0.2×0.0260)×7.24×4.52+(0.0360+0.2×0.0438)×3.25×4.52 =6.04kN.m/m (3)支座弯矩。d支座：Mxd=mx'(g+q/2)lx2=-0.650×7.24×4.52=-9.53N.m/mb支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0561×7.24×4.52=-8.22kN.m/m(4)配筋计算。近似取rs为0.95，fy=300N/mm2，h0x=95mm，h0y=85mm。跨中正弯矩配筋计算： Asx=Mxu/rsh0fy =7.63×106/(300×0.95×95)=281.81mm2 Asy=Myu/rsh0fy =6.04×106/(300×0.95×85)=249.33mm2支座截面配筋计算：b支座：取较大弯矩值为-8.22kN.m/m。Asxb=Mxmb/rsh0fy =8.22×106/(300×0.95×95)=303.60mm2d支座配筋见D区格板计算。3.1.4 D区格板计算(1) 计算跨度。 lx=4.39m（同B区格)ly=4.9m（同C区格）lx/ly=4.39/4.9=0.90(2）跨中弯矩。 D区格板是角区格板，在 g+q/2作用下，按两邻边固定两邻边简支板计算；在q/2作用下按四边简支计算。D区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2，结果如表2.4所示。表2.4 D区格板弯矩系数lx/lymxmymx'my'两邻边固定，两邻边简支0.900.02910.0224-0.0776-0.0716四边简支0.900.04560.0358-Mxu=Mx1u+Mx2u =(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2 =(0.0291+0.2×0.0224)×7.24×4.392+(0.0456+0.2×0.0358)×3.25×4.392=7.99kN.m/mMyu=My1u+My2u =(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2 =(0.0224+0.2×0.0291)×7.24×4.392+(0.0358+0.2×0.0456)×3.25×4.392=6.75kN.m/m(3)支座弯矩。d支座：Mxd=mx'(g+q/2)lx2=-0.0776×7.24×4.392=-10.83kN.m/mc支座：Myc=my'(g+q/2)lx2=-0.0716×7.24×4.392=-9.99kN.m/m(4)配筋计算。近似取rs为0.95，fy=300N/mm2，h0x=95mm，h0y=85mm。跨中正弯矩配筋计算： Asx=Mxu/rsh0fy =7.99×106/(300×0.95×95)=295.11mm2Asy=Myu/rsh0fy =6.75×106/(300×0.95×85)=278.64mm2支座截面配筋计算：d支座：取较大弯矩值为-10.83kN.m/m。Asxd=Mxmaxd/rsh0fy =10.83×106/(300×0.95×95)=400mm2c支座：取较大弯矩值为-9.99kN.m/m。Asxc=Mxmaxc/rsh0fy =9.99×106/(300×0.95×95)=368.98mm23.1.5选配钢筋表2.5 按塑性理论计算板的配筋表截面选配钢筋实配面积跨中A区格6.5095240.22251 4.9085202.44251B区格7.9295292.524025.5985230.75251C区格7.6395281.814026.0485249.33251D区格7.9995295.114026.7585278.64402支座AA-6.3895235.64251AB-7.9895294.74402AC-8.8495326.50402BD-10.8395400 402C-C-9.5395351.99402C-D-9.9995368.984023.2按塑性理论设计板：钢筋混凝土为弹塑性体，因而弹性理论计算结果不能反映结构刚度随荷载而变化的特点，与已考虑材料塑性性质的截面计算理论也不协调。塑性铰线法是最常用的塑性理论设计方法之一。塑性铰线法，是在塑性铰线位置确定的前提下，利用虚功原理建立外荷载与作用在塑性铰线上的弯矩二者之间的关系式，从而写出各塑性铰线上的弯矩值，并依次对各截面进行配筋计算。基本公式为：令：n=，=，=考虑到节省钢筋和配筋方便，一般取两个方向的截面应力较为接近，宜取。采用通长配筋方式。 带入基本公式，得：先计算中间区格板，然后将中间区格板计算得出的各支座弯矩值，作为计算相邻区格板支座的已知弯矩值，依次由外向内直至外区格一一解出。对边区格、角区格板，按实际的边界支承情况进行计算。此处采用通长配筋方式（即分离式配筋），对于连续板的计算跨度的计算公式：本设计采用弯起钢筋配筋方式。楼盖划分A，B，C,D四种区格板，每区格板均取=，=（），=2.0，其中为板短边长度，为板长边长度,且两者均为净跨。由于是双向配筋，两个方向的截面的有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此， 短边方向跨中截面 长边方向跨中截面 支座截面折减原则根据：1、中间跨的跨中截面及中间支座上应予以折减，折减系数为0.8；2、边跨的跨中截面及从楼板边缘算起的第二支座上，当1.5时，折减系数为0.8，当1.52时，折减系数为0.9。本设计资料中，1.5，所以折减系数为0.8；3、角区格不应折减。截面设计用的弯矩：楼盖周边未设圈梁，故只能将区格的跨中弯矩及A-A支座弯矩减少20%，其余均不折减。为了便于计算，近似取s为0.95，。3.2.1 A区格板计算A格板区为四边连续双向板。(1)板的计算跨度（净跨）： n= ，取为2.0（2）弯矩计算将跨内正弯矩区钢筋在离支座边处截断一半，则跨内正塑性铰线上的总弯矩，应按下式计算：=（-）+=（-）同理可得 =（-）=跨内塑性铰线上的总弯矩为：=（-）=（4.9-4.3/4）0.769=2.941=3.225支座边负塑性铰线上的总弯矩为：=2.04.90.769=7.536=2.04.3=8.6由+（+）=（3-）（为短跨）得：2.941+3.225+=解上式可得=4.055kN.m/m，于是有：（3）配筋计算对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故对其跨中弯矩设计值应乘以折减系数0.8。为了便于计算，近似取为0.95。配筋计算如下：方向跨中：=155.80mm方向跨中：=133.91mm方向支座：=389.51mm方向支座：=299.54mm = =239.63mm3.2.2 B区格板计算B格板区为三边连续一短边简支持的双向板。(1) 板的计算跨度（净跨）： ，取为2.0(2) 板的弯矩计算此时简支边的跨中弯矩等于零，其余支座弯矩和短跨跨中弯矩不变，长跨跨中弯矩变为： 跨内塑性铰线上的总弯矩为：=（-）=（4.86-4.3/4）0.783=2.964=3.7625支座边负塑性铰线上的总弯矩为：将A区格板算得的短跨支座弯矩=8.11kN.m/m 作为B区格板的。=0，=4.3×8.11=34.873kN.m/m=2.04.860.783=7.611由+（+）=（3-）（为短跨）得：2.964+3.2625+7.611+×34.873=解上式可得=5.20kN.m/m，于是有：(3) 配筋计算方向跨中： = =245.28mm方向跨中： = =214.65mm方向支座：=490.56mm方向支座： = =299.54mm3.2.3 C区格板的计算 C格板区为三边连续一长边简支的双向板。(1)板的计算跨度（净跨）： ，取为2.0(2)弯矩计算此时简支边的跨中弯矩等于零，其余支座弯矩和长跨跨中弯矩不变，而短跨因简支边不需要弯起部分跨中刚筋，故跨中弯矩变为： 跨内塑性铰线上的总弯矩为：=3.301=3.195支座边负塑性铰线上的总弯矩为：将A区格板算得的短跨支座弯矩=10.546kN.m/m作为B区格板的。=0，=4.910.546=51.718kN.m/m=2.04.90.756=7.409由+（+）=（3-）（为短跨）得：3.301+3.195+7.409+×51.718=解上式可得=4.549kN.m/m，于是有：(3)配筋计算方向跨中： = =222.23mm方向跨中： = =187.78mm方向支座：= =389.51mm方向支座：= =336.03mm = =336.03mm3.2.4 D区格板的计算 D区格板属两邻边连续、另两邻边简支板。(1)板的计算跨度（净跨）：，取为2.0(2)弯矩计算跨内塑性铰线上的总弯矩为：支座边负塑性铰线上的总弯矩为：将B区格板算得的短跨支座弯矩=13.282kN.m/m作为D区格板的；将C区格板算得的短跨支座弯矩=9.098kN.m/m 作为D区格板的。=0，=4.8613.282=64.551kN.m/m=0，=4.26×9.098=38.757kN.m/m由+（+）=（3-）（为短跨）得：(3.726+0.780）+×(38.757+64.551)=解上式可得=8.085kN.m/m，于是有：(3)配筋计算方向跨中： = =388.81mm方向跨中： = =337.75mm 方向支座：=490.56mm 方向支座：= =336.03mm支座处的弯矩:A-A支座 A-B支座 A-C支座 B-D支座 C-C支座 C-D支座 表2.6 按塑性理论计算板的配筋表截面选配钢筋实配面积跨中A区格4.21895155.80251 3.24485133.91251B区格6.64195245.282515.20085214.65251C区格6.01795222.232514.54985187.78251D区格10.52795388.814028.08585337.75402支座AA-6.48895239.63251AB-8.11095299.54402AC-10.54695389.51402BD-13.16895490.56 503C-C-9.23295336.03402C-D-9.23295336.03402图2-3 双向板的配筋图4.双向板支承梁设计按弹性理论设计支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图2-4所示：计算梁的内力，进行梁的正截面、斜截面承载力计算，并对此梁进行钢筋配置。图2-4 双向板支承梁承受的荷载4.1纵向支承梁L-1设计取纵向支撑梁截面尺寸为200mm×500mm，符合设计要求。纵向支撑梁有关尺寸以及支撑情况如图2-5所示：图2-5 纵向支撑梁尺寸图4.1.1计算跨度由于此结构属于内框架结构，梁在外墙上的支撑长度围墙后a=300mm,内柱子的尺寸为300mm×300mm。故：边跨：ly1=ln+（a+b）/2=（5.1-0.15-0.15+0.12）+（0.15+0.2)/2=5.095m ly2=1.025ln+b/2=1.025×（5.1-0.15-0.15+0.12）+0.2/2=5.143m取小值：ly1=5.095中跨：去支撑中心线的距离，ly2=5.1m平均跨度：ly=（5.11+5.08）/2=5.098m跨度差：（5.1-5.098）/5.1=0.04%，可按等跨连续梁计算。4.1.2荷载计算由板传来的恒荷载设计值：= kN/m ；由板传来的活荷载设计值： kN/m ； 梁自重： kN/m ； 梁粉刷抹灰：1.2=0.23 kN/m ； 梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值： kN/m。纵向支承梁L-1的计算简图如图2-5所示4.1.3内力计算。图2-6 梯形荷载计算简图按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效原则，将梯形荷载等效为均布荷载：，其中。按附表求得跨中弯矩取脱离体求得，即：=17.02kN/m=23.09kN/m（1）弯矩计算： （k值由附表查得）边跨： kN.m kN.m kN.m 中跨： kN.m kN.m kN.m 平均跨（计算支座弯矩时取用） kN.m kN.m kN.m 纵向支承梁L-1弯矩计算如表7所示：表7 纵向支承梁L-2弯矩计算项次荷载简图恒荷载恒荷载活荷载-17.38活荷载-9.89-4.35活荷载-8.39活荷载-6.75活荷载-9.312.00活荷载-9.31-20.42活荷载2.40-7.52内力组合+67.43-54.15-4.25-40.5552.66+17.38-54.1546.10-40.55-12.95+56.64-79.3237.70-33.968.9144.90+34.02-47.5736.50-67.5343.6766.83+65.11-59.593.82-18.9619.30+17.96-52.9943.76-45.99-3.12+29.67-29.575.78-45.3947.33最不利内力组合项次+组合值/(kN.m)17.38-79.32-4.25-67.53-3.12组合项次+组合值/(kN.m)67.43-29.5746.10-18.9652.66注：无k值系数的弯矩是根据结构力学的方法由比例关系求出的。由以上最不利荷载组合的弯矩分别叠画出包络图11： 图2-7 纵向支撑梁弯矩包络图（2）剪力计算：（k值由附表查得）边跨： kN.m kN.m kN.m 中跨： kN.m kN.m kN.m 表8 纵向支承梁L-1剪力计算项次荷载简图恒荷载恒荷载活荷载活荷载活荷载活荷载活荷载活荷载活荷载内力组合+45.300.0229.10-23.9455.93+23.66-37.1658.59-53.4326.53+40.364.9664.75-47.1124.87+17.18-35.8651.86-54.94-9.6+44.24-67.6234.39-18.6524.87+16.11-36.9357.30-54.7231.59+20.71-32.3323.32-29.7256.01最不利内力组合项次+组合值/(kN.m)16.11-67.6223.32-54.94-9.6组合项次+ +组合值/(kN.m)45.304.9664.75-18.6556.014.1.4正截面承载力计算(1)确定翼缘宽度。跨中截面按T形截面计算。根据混凝土设计规范GB50010-2002第7.2.3条的规定，翼缘宽度取较小值。边跨： 取较小值中间跨： 取较小值支座截面仍按矩形截面计算。(2)判断截面类型。按矩形截面配筋，应根据其钢筋的实际位置来确定截面的有效高度。一般取值为：单排钢筋时，；双排钢筋时，。按单排钢筋考虑，取(跨中)，（支座） =661.8 kN.m >67.43kN.m属于第一类T形截面。(3)正截面承载力计算。按弹性理论计算连续梁内力时，本设计资料图中中间跨和边跨的计算跨度都取为支座中心线间的距离，故所求的支座弯矩和支座剪力都是指支座中心线间的。而实际上正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力的控制截面在支座边缘，所以计算配筋时，将其换算到截面边缘。纵向支撑梁L-1正截面承载力计算见表9。根据混凝土设计规范GB50010-2002第9.5.1条的规定，纵向受力钢筋的最小配筋率为0.2%和0.45中的较大值，这里即0.2%。表9中的配筋率满足要求，配筋形式采用分离式。表9 纵向支承梁L-1正截面受弯承载力计算 计算截面计算过程跨中1、5支座B、E跨中2支座C、D中间跨中ly67.43-79.3246.10-4.25-67.5352.66-3.12V-6.48-5.6067.43-72.8446.10-4.25-61.9352.66-3.120.0860.1070.0590.0050.0910.0670.0040.0900.1130.0610.0050.0960.0690.0040.9530.9430.9700.9970.9520.9650.998536.03627.99360.0432.29528.88413.4123.68选配钢筋512810216212512412212实配As（mm2）565628402226565452226配筋率0.57%0.63%0.40%0.23%0.57%0.45%0.23%4.1.5 斜截面受剪承载力计算纵向支承梁L-1斜截面受剪承载力计算见表10，根据混凝土设计规范GB50010-2002第10.2.1条的规定该梁中箍筋最大间距为200mm。表10 纵向支承梁L-2斜截面受剪承载力计算 计算截面计算过程A支座B支座左B支座右C支座左C支座右ly45.30-67.6364.75-54.9456.01>V 截面满足要求-22.023.30.4>V 按构造配筋0.1190.0170.0003箍筋直径和肢数HRB335 8 双肢312212312