惠民花园9号模板专项方案.doc

惠民花园二期南分区9#楼模板专项方案福建鑫泰建筑集团有限公司2009年10月20日审 批 栏项目部审批审批意见：同意实施。 年 月 日公司审批审批意见： 审核人：审批人： （公章） 年 月 日模板工程施工组织方案本方案依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、 工程概况1、工程名称：惠民花园二期南分区9#楼2、建设地点：漳州市金岭路与厂西二路交叉口东北角。3、建设单位：漳州市城市改造建设公司。4、设计单位：福建省中景建筑设计院有限公司。5、监理单位：漳州信荣建设监理有限公司6、总建筑面积为6344.14。7、结构形式：钢筋砼框架结构。8、建筑高度：33.75m. 9、建筑层数：地上十二层。10、建筑物二层至十二层层高均为2.8m，底层模板搭设层高为3.47m。楼板厚度为110，柱子分别为700×700、600×700、600×600、500×550、450×450。梁最大截面尺寸为300×570，跨度为4.8 m，梁最大跨度为6.6 m，梁截面尺寸为250×550，一层至十二层均采用钢管架支撑体系。11、模板搭设尺寸：梁搭设尺寸：模板支架搭设高度为3.36米，基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×550mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底在增加1道承重立杆。板搭设尺寸：模板支架搭设高度为3.36米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用方木:50.00×80.00mm。剪力墙：模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面60×80mm，每道内楞3根方木，间距200mm。 外楞采用方木，截面60×80mm，每道外楞3根方木，间距400mm。穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离400mm，直径20mm。柱搭设尺寸：柱断面长度B=700mm；柱断面宽度H=700mm；方木截面宽度=80mm；方木截面高度=100mm；方木间距l=300mm；胶合板截面高度=18mm。二、 模板安装施工方法：（一）、模板安装前基本工作： 1、放线：首先引测建筑的角柱轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，柱、墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。 2、用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板需安装位置。 3、模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。 4、需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。 5、按事先确定模板的设计施工方案，项目部应事先向施工班组进行技术、质量、安全交底。 6、经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输，堆放整齐，底部模板应垫离地面不少10cm. 7、由于底层地面为粘土层，底层模板搭设前应对地面进行处理，采用砂石回填，分层夯实，压实系数为94%。在支撑支柱的下方采用50×100的方木作垫板，垫板长度在1米以上。 8、模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。 9、做好施工机具和辅助材料的准备工作。 （二）模板安装 1、技术要求： （1）按配板设计顺序安装，以保证模板系统的整体稳定。（2）配件必须安装牢固，支撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。 （3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞必须位置准确，安设牢固。 （4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。 （5）柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。 （6）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。 （7）对跨度不小于4M的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱，起拱高度为跨度的1/10003/1000。2、模板安装注意事项 （1）柱模板 保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫口在配模时一并考虑留出。在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。（2）梁模板 梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模支柱间距以60CM80CM 为宜，模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按要求布置，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.5 M，纵横方向的剪刀撑间距不大于6米。（4）楼梯板模板 施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。（5）底层层高较大，应按规范要求设置水平及纵向剪刀撑、剪刀撑设置位置，周边封闭，在短方向中间设一道，长方向上每8m设一道。水平连系杆的设置亦尤为重要，其中扫地杆及中间连系杆在纵横向贯通，扫地杆自地面30 CM开始设置，连系杆间距为1800。（三）、保证安全生产和要求 1、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用36V的低压电源或其它有效的安全措施。 2、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，不得掉落。 3、要避开雷雨天施工。 4、装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5 M时，必须搭设脚手架,装、拆时下面不得站人,高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。三、模板设计 1、模板结构的三要素A. 模板面板：是新浇砼直接的承力板，没有模板面板，砼则不能浇注成形。B. 支撑结构：是支撑新浇砼产生的各种荷载和模板自重，以及施工荷载，保证模板结构牢固地组合，达到不变形、不破坏。C. 连接件：是将模板面板和支撑结构连接成整体的部件，使模板结构组合成整体。2、本工程模板及其支架的选型A. 模板主要选用2.5cm厚的松木板和1.8cm厚的九夹板(胶合板)。B. 模骨料选用：4×6cm、5×8cm、5×10cm、5×12cm的松方木。C. 支架立柱选用：钢管架支撑。 3、 模板及支架设计应考虑下列各项荷载：A. 模板及其支架自重：取0.75KN/m2；B. 新浇注砼自重：取24KN/m2；C. 钢筋自重（楼板1.1KN/m3；梁1.5KN/m3）；D. 施工人员及施工设备荷载取2.5KN/m2；E. 振捣砼时产生的荷载（平面取2.0KN/m2；立面取4.0KN/m2）；F. 新浇注砼对模板侧面的压力依据F1=0.22rc12和.两式计算后取较小值G. 倾倒砼时产生的荷载按规范附表1.2取值；四、质量要求及标准1、模板工程1) 砼浇筑前要认真检查模板位置，复核柱墙模板垂直度和平整度及梁板标高，检查预留孔洞预埋件位置是否准确，模板支撑是否牢固，接缝是否严密。2) 所有模板在使用前应涂脱模剂，拼缝处用胶带纸粘贴。3) 砼施工期间安排木工查看模板，出现问题及时处理。4) 砼施工前应将模板内部的垃圾杂物等清理干净，并保持清洁。5)模板及支架必须经质检员验收合格后，报监理公司审批后方可浇砼。6)模板拆除实行报告制度，未经项目工程师和监理公司同意不可提前拆除。7)模板拆除后应将粘贴纸撕掉,如有浇筑不良应及时处理。模板安装允许偏差：项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基 础±10柱、墙、梁4 -5层高垂直5m65m8相邻两板表面高度2表面平整（2m长度上）5五、安全保护措施和要求1、 模板支撑和拆卸时的悬空作业，须遵守下列规定：支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口应按安全措施处理。混凝土浇筑离地2m以上框架、过梁时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作。模板拆除严禁直接从高空抛下。“三边、四口”处必须搭设防护栏杆。模板吊运时，必须设专人现场指挥，统一安排。2、脚手架工程 脚手架必须按设计要求的尺寸进行搭设相邻立杆接头位置要错开布置在不同步距内。上下大横杆接点位置要错开在不同的立杆纵距内。及时将脚手架内外拉结，确保搭设过程中的安全。校正立杆垂直和横杆水平，脚手架搭设完，经验收符合要求后方可投入使用。 脚手架的拆除须经项目工程师同意，由专人指挥，高空拆除人员必须系好安全带，严禁将钢管直接抛下，拆除脚手架必须及时清理，迅速外运，运输整理时严禁拆除作业。建立安全生产责任制，落实到班组及个人，由安全员跟踪检查，发现隐患及时纠正。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为3.36米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用方木:50.00×80.00mm。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.00×0.11×1.20+0.35×1.20=3.72kN/m活荷载标准值 q2 = （2.00+1.00）×1.20=3.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4；1强度计算：f = M / W < f其中 f 面板的强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m）；经计算得到 ：M = 0.100×（1.2×3.72+1.4×3.6）×0.3×0.3=0.0855kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.0855×1000×1000/64800=1.3194N/mm2面板的强度验算 f < f，满足要求！2抗剪计算：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×（1.2×3.72+1.4×3.6）×0.3=1.7107kN截面抗剪强度计算值：T=3×1710.7/（2×1200×18）=0.1188N/mm2截面抗剪强度设计值： T= 1.4N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求！3挠度计算：v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值：v = 0.677×7.32×300.004/（100×6000×583200）=0.1147mm面板的最大挠度小于300.00/250，满足要求！二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 25.00×0.11×0.3=0.825kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q12 = 0.35×0.3=0.105kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到：活荷载标准值 q2 = （1.00+2.00）×Edt0.9kN/m静荷载 q1 = 1.2×0.825+1.2×0.105=1.116kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.9=1.26kN/m2方木的计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 2.8512/1.20=2.376kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.376×1.20×1.20=0.3421kN.m最大剪力 Q=0.6×1.20×2.376=1.7107kN最大支座力 N=1.1×1.20×2.376=3.1363kN方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5×8×8/6 = 53.3333cm3；I = 5×8×8×8/12 = 213.3333cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0.3421×106/53333.3=6.4144N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1710.7/（2×50.00×80.00）=0.6415N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大变形 v =0.677×1.83×12004/（100×9500×2133333）=1.2676mm方木的最大挠度小于1200/250，满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 3.2875kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.0364kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）托梁剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩 M= 1.4846kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.4309kN经过计算得到最大变形 V= 7.3307mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 53.3333cm3；截面惯性矩 I = 213.3333cm4；1顶托梁强度计算：截面应力 =1.4846×106/1.05/53333.3=27.8363N/mm2顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！2顶托梁挠度计算：最大变形 v = 7.3307mm顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架钢管的自重（kN）NG1 = 0.129×3.36=0.4334kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重（kN）NG2 = 0.35×1.20×1.20=0.504kN（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）NG3 = 25.00×0.11×1.20×1.20=3.96kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.8974kN。2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：经计算得到：活荷载标准值 NQ = （1.00+2.00）×1.20×1.20=4.32kN3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 （kN）；N = 11.9249 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数，取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式（1）的计算结果： = 126.3539N/mm2，立杆的稳定性计算 < f，M公式（2）的计算结果： = 86.784N/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为3.36米，基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×550mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底在增加1道承重立杆。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25.00×0.55×0.40=5.5kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2= 0.35×0.40×（2×0.55+0.25）/0.25=0.756kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到：活荷载标准值 P1 = （1.00+2.00）×0.25×0.40=0.3kN均布荷载 q = 1.2×5.5+1.2×0.756=7.5072kN/m集中荷载 P = 1.4×0.3=0.42kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 40×1.8×1.8/6 = 21.6cm3；I = 40×1.8×1.8×1.8/12 = 19.44cm4；计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.5603kNN2=1.7298kN N3=0.0067kN最大弯矩 M = 0.0265kN.m最大变形 V = 0.0461mm2强度计算经计算得到面板强度计算值 f = 0.0265×1000×1000/21600=1.2269N/mm2面板的强度设计值 f，取15N/mm2；面板的强度验算 f < f,满足要求!3抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1098.4/（2×400×18）=0.2288N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!4挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.0461mm面板的最大挠度小于170/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算1梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.7298/0.40=4.3245kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.3245×0.40×0.40=0.0692kN.m最大剪力 Q=0.6×0.40×4.3245=1.0379kN最大支座力 N=1.1×0.40×4.3245=1.9028kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 8×10×10/6 = 133.3333cm3；I = 8×10×10×10/12 = 666.6667cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0.0692×106/133333.3=0.519N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1037.9/（2×80.00×100.00）=0.1946N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算最大变形 v =0.677×3.6038×4004/（100×9500×6666667）=0.0099mm方木的最大挠度小于400/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算1 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.0563kN.m最大变形 Vmax=0.0109mm最大支座力 Qmax=2.2512kN截面应力 =0.0563×106/5080=11.0827N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600/150或10mm,满足要求!2梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.5535kN.m最大变形 Vmax=2.0473mm最大支座力 Qmax=5.6507kN截面应力 =0.5535×106/5080=108.9567N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.6507kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.6507kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×3.36=0.6008kN N = 5.6507+0.6008=7.0075kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式（1）的计算结果： = 74.2501N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!公式（2）的计算结果： = 22.6029N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1；公式（3）的计算结果： = 27.7718N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=700mm；柱断面宽度H=700mm；方木截面宽度=80mm；方木截面高度=100mm；方木间距l=300mm；胶合板截面高度=18mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。二、荷载标准值计算：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中 c为混凝土重力密度，取24.00（kN/m3）； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.7143h； T混凝土的入模温度，取20.0（）； V混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； 1外加剂影响系数，取1.00； 2混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.00kN/m2。三、胶合板侧模验算胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为方木间距，计算如下：胶合板计算简图1侧模抗弯强度验算：待添加的隐藏文字内容2M=0.1ql2其中 q强度设计荷载（kN/m）： q=（1.2×40.00+1.4×3.00）×700/1000=36.54kN/m l方木间距，取l=300mm；经计算得 M=0.1×36.54×（300/1000）2=0.3289kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=700×（18）2/6=37800mm3 =M/W=0.3289×106 /37800=8.7011N/mm2胶合板的计算强度不大于15N/mm2，所以满足要求！2侧模抗剪强度验算：=3V/2bh其中 V为剪力：v = 0.6×q×l=0.6×（1.2×40.00+1.4×3.00）×700×300/106=6.5772kN经计算得 =3×6.5772×103/（2×700×18）=0.783N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2，所以满足要求！3侧模挠度验算：W=0.677qa4/（100EI）其中 q强度设计荷载（kN/m）： q=40.00×700/1000=28kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=700×183/12=340200mm4； a方木间距，取a=300mm； E弹性模量，取E=6000 N/mm2；经计算得 W=0.677×28×3004/（100×6000×340200）=0.7522mm最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.2mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W，所以满足要求！ 四、方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a，支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉力，计算如下：方木计算简图1木抗弯强度验算：M=qB2/8其中 q强度设计荷载（kN/m）：q=（1.2×40.00+1.4×3.00）×300/1000=15.66kN/m B截面长边，取B=700mm；经计算得 M=15.66×（700/1000）2/8=0.9592kN.m；方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=80×1002/6=133333.3333mm3； = M/W=0.9592×106/133333.3333=7.194N/mm2；方木的计算强度不大于13N/mm2，所以满足要求！2方木抗剪强度验算：=3V/2bh其中 V为剪力：v = 0.5×q×B=0.5×（1.2×40.00+1.4×3.00）×300×700/106=5.481kN经计算得 =3×5.481×103/（2×80×100）=1.0277N/mm2方木的计算强度不大于1.4N/mm2，所以满足要求！3方木挠度验算：W=5qB4/（384EI）其中 q 设计荷载（kN/m）： q=40.00×300/1000=12kN.m I=b×h3/12=80×1003/12=6666666.6667mm4 B 柱截面长边的长度，取B=700mm； E 弹性模量，取E=9500 N/mm2；经计算得 W=5×12×7004/（384×9500×6666666.6667）=0.5924mm允许挠度 W=B/250=700/250=2.8mm方木的计算挠度不大于允许挠度W，所以满足要求！ 木模板墙模板计算书 一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面60×80mm，每道内楞3根方木，间距200mm。 外楞采用方木，截面60×80mm，每道外楞3根方木，间距400mm。穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离400mm，直径20mm。墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.7143h； T 混凝土的入模温度，取20.0； V 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 1 外加剂影响修正系数，取1.00； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.5495kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1强度计算 = M/W < f其中 面板的强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩，W =40×1.8×1.8/6=21.6cm3； f 面板的强度设计值（N/mm2）。M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，q1= 1.2×0.4×40.55=19.464kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2= 1.4×0.4×6.00=3.36kN/m；l 计算跨度（内楞间距），l = 200mm；面板的强度设计值f = 15N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值4.2267N/mm2；面板的强度验算 < f，满足要求！