平东互通立交主线箱梁模板支架专项施工方案修改.docx

目 录一、工程概况-2二、编制依据-三、地质条件与地基处理-2四、计算书及模板支撑系统图-3五、模板制作安装质量要求-7六、支架制作质量要求-8七、安装拆除的安全技术措施-19八、材料的性能质量要求及材料数量表-9一、工程概况工程名称:省道S366线（珠海大道)金湾互通立交至高栏港段主线改建工程施工标段工程地点:珠海市金湾区、高栏港区本工程为标段,起点桩号为K4+90至终点桩号为K44260,该标段长度为1。36km,主要工程数量为路基、路面、绿化工程及菱形互通立交1处（平东大道立交)、桥梁拆除重建一处、横穿过路的煤气管道保护涵等工程。 平东大道菱形互通立交注，珠海大道主线桥上跨平东大道。主线桥起点桩号4+50。35,桥梁终点桩号为K4+02.29,全长8m,桥宽27.25m,下部结构采用薄壁式墩,钻孔灌注桩基础.上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁,孔跨布置：（4×0)+(4×30)+（4×30）+(337+30）+(3×30)+（4×30）(4×0）共7联26孔，其中第四联跨越平东大道。箱梁第一、二、三、五、六、七联梁高为。7等高连续预应力混凝土箱梁，第四联上跨平东大道，采用变高连续预应力混凝土箱梁,梁高变化范围为1。7m2。2m现浇连续梁采用满堂支架施工,选用单幅2代表性截面（如图）进行支架设计，单幅桥梁支架宽度74m,梁底支架最大计算高度7m，鱼腹悬臂板底最大计算高度。0，支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中分带填筑土地基上。二、编制依据1、省道S366线珠海大道（三期)金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段标施工合同;、省道S66线珠海大道(三期）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段标施工设计图纸;3、公路桥涵施工技术规范JTG/F502011；4、建筑施工模板安全技术规范JGJ6220085、建筑施工碗扣式脚手架安全技术施工规范JGJ1662086、木结构设计规范GB005、建筑结构静力计算手册三、地质条件与地基处理支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中央分隔带上,原有混凝土路面已通车1年，一般路基沉降已完成，本次改建工程在施工桩基承台挖泥浆池对应的混凝土路面挖除,承台混凝土完成后分层回填粗砂,水密法振捣密实,其上浇筑200m厚C1混凝土至原路面标高。当地基为混凝土时，地基承载力可不进行计算保证均匀传递荷载.桥梁中心线两侧箱梁鱼腹悬臂板支架座落在原路基8m宽中央分隔带上,据地质报告为填筑土潮湿饱和,大部分稍经压实,少部分松散欠压实不均。成分为碎石砂和花岗岩风化图平均厚4。94m,地基承载力容许值8KP。施工时先挖除草皮,迁移地下管线进行清基整平,换填粗砂，石屑40m夯实,其上浇筑20cmC15混凝土同原路面标高。四、计算书及模板支撑系统图（一)、横隔梁高支模计算取纵桥向13#、14墩横梁为计算单元体宽200cm，高20m如下图。(单位:cm)、模板支撑系统设计底模采用8mm厚胶合板;上层小楞、下层支承小楞都采用0×100mm木枋，间距分别为200mm、600mm;支架采用8×3。钢管搭设,行列距为300×60mm.模板支撑构件可根据实际情况调整间距，但不允许大于设计间距。2、验算取值与规定2.1、荷载种类与组合模板及其支架的设计考虑如下荷载: 模板及其支架自重；新浇筑混凝土自重;钢筋自重;施工人员及施工设备荷载;振捣混凝土时产生的荷载;参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载如下表：2。2、刚度规定结构外露模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过模板计算跨度的100。2。、荷载标准值模板及其支架自重标准值 梁模板 0。5kN/新浇筑混凝土自重标准值 4kN/钢筋自重标准值 梁 2。0kN/施工人员及设备荷载标准值 计算模板及其小楞 2。5k 计算支承小楞结构构件 1.5k/ 计算支架立柱 .0kN/振捣混凝土时产生的荷载标准值 水平模板 2。kN/。4、计算模板及其支架时的荷载分项系数3、模板支撑系统验算3.1、底模验算计算参数采用930×180×18胶合板,取600宽度计,，。采用80×10木枋,，模板及其支架自重 q=00005N/mm2×.2。006 N/m2新浇筑混凝土自重 2=0。0024/m3×220m×1。2=0.06336N/m2钢筋自重 q3=.0015/mm×200× 1.20。52 N/mm2施工人员及设备荷载模板、小楞 均布q1。002N/m2×.4。0035/mm2支承小楞 q.001N/mm×1。=0。01 Nmm2支架 43=0。0N/mm×1.4=0。004N/m2振捣混凝土时产生的荷载 q5=0002N/mm2×1.4=.0028 Nm2.2、模板计算强度计算取0mm板宽计算，小楞间距L=20mm。均布荷载:q=600(q1+q2+q+q1+q）60×（。0006+0.0633+0。052+0。05+。028） 45。324 N/mm剪力： QmaxqL2=452×20÷2=4532.0 N 剪应力:max=0。4 N/m21.2 N/mm2 弯矩:Mma = qL/8 =45。324×200÷8=2620 N·mm则抗弯强度：=7.0N/m2<弯=1 N/m2 挠度计算均布荷载q=00(q2+)= 600×（0。00.0528+.004）=。68N/m挠度:fmax =0. m<f=0.5 m结论:当小楞间距200mm时,模板能满足施工要求.。3、上层方木（横梁向）计算取单元体300x20进行计算,按简支梁进行受力计算.强度计算均布荷载:q=20(1+qq+q1q5)=(0.0006+00636+0028+0.0350。0028）15.10N/m剪力： Qmax=qL/2=5。×30=226。2N剪应力：max=0.28 N/m2=。 /mm2 弯矩: Mmax =qL2/8=15。108×0=1696N·mm则抗弯强度：=1。N/mm2弯=13 Nm2 挠度计算q200(q+q+3）=（0.005+00+0。0044）.08Nm挠度：fax =0.02mm<f=0.75 结论：满足施工要求。4、下层方木计算取单元体00×60m进行计算,按简支梁最不利受力计算。强度计算上层方木间距为a=20m,本层方木跨度L=6m，按上层传下的最大集中荷载计算，即：P=2×66。=432.N剪力: QmaxP=532.4N剪应力：max=0.6Nm2。5 Nmm2 弯矩： Mmax=P=45324×20096480N·mm则抗弯强度:=6。8N/mm2<弯=13 /m2 挠度计算P=200x30x(0。000。028+。044）=462.0N =20/00=0.3333挠度：mx =0.4 mm<=1.5mm结论：满足施工要求。4、钢管架计算48×3。5钢管截面积,回转半径mm,最大高度H=340mm，步距h=1200mm,顶层横杆至模板底距离=60mm,(如下图)。钢管自重荷载：G=0.384× （300+600)×OUDUP(7300120)+730=525单根钢管立杆承受的轴向力：P=1。2 G +600×00 （ q+ q2+ q3+ q+q5)。×525+00×300×(0.0006+0.036+.00528+004+00028)=3849。2N可调支托承载力:Rb=4000N P,满足要求。已知钢管截面积=89mm2，截面回旋半径=1.8m,立杆伸出顶层横杆的高度a060m，则立杆计算长度：L00+ 201200+2×600=240mm。长细比：= L0/ i2400÷5。8=1。9查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程（GJ1662008）附表C可得钢管轴心受压稳定系数: =0则P/() 389。÷0.30÷8=94N/ mm2 =205 Nmm2结论:满足施工要求。、基底应力计算横桥向每排钢管底部垫根80×100mm方木,支撑在原250厚混凝土路面上,下为路基、垫层、基底,可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算.(二）、腹板底高支模计算取腹板作计算单元10cm。(如图）单位:1、模板支撑系统设计底模采用1m厚胶合板；上层小楞、下层支承小楞都采用80×100mm木枋,间距分别为20cm、cm；支架采用48×3.钢管搭设,行列距为90×30mm。模板支撑构件可根据实际情况调整间距，但不允许大于设计间距。2、模板支撑系统验算2.1底模验算计算参数:计算单元面积750×2450×25+(125+200)×25+45×202×22017462mm2模板及其支架自重 q1=0。00Nm×1.2=0。006N/mm2新浇筑混凝土自重 q2.024Nm×19462mm×1.2÷100m。07391N/m2钢筋自重 q0。00020N/m3×74625mm×1。÷2m 0.0095 Nmm2施工人员及设备荷载模板、小楞 q41=5N/mm2×1.4=0。035/m2支承小楞 q4=0.015N/m2×。4=0。0021N/m支架 3=0。01/m2×1。4=0.001mm2振捣混凝土时产生的荷载 5=0。0N/mm×.0.08 N/mm22模板计算按简支梁进行受力计算。强度计算取0mm板宽计算，小楞间距L=0mm.均布荷载：q600(q1+q2+q3+q41+q)=600×(0.06+0.7391+0.00949+0。0350.008） =34。944 Nmm 剪力： max=q/=34。944×20÷23494。4 剪应力:max=0。2Nm2=1.4 N/mm2 弯矩： Max= qL2/ 34。94×0÷8174720 ·mm则抗弯强度:=54 Nmm2<弯=1Nmm2 挠度计算均布荷载q'=60(q12+q3)= 60×（0.055+0。039+0。00329)=2。98N/mm挠度:fmx =0。21 mf=05 mm结论:当小楞间距20时，模板能满足施工要求23上层方木(横梁向)计算取单元体00×200m进行计算，按简支梁进行受力计算.强度计算均布荷载:q200（q1q2q3+q41+5)00×（0。000。04739.0039。0035+0.8） =11。48 N/mm剪力： Qmax=qL/2=1。648×90÷2=524.N剪应力:max=0。65 N/mm2=1.5 N/2 弯矩:max = qL8 1.648×9002÷8=11730N·mm则抗弯强度:=8。9N/mm2<弯=13 N/mm2 挠度计算均布荷载q=20(q+q2+3）= 150×（0。00+0.034+0。0039)=8.656N/mm挠度:fmx=11mf=2。25mm结论：满足施工要求。2.下层方木计算取单元体900×30mm进行计算,按简支梁进行受力计算。强度计算上层方木间距为a=200mm，本层方木跨度=3mm,按上层传下的最大集中荷载计算,即:2×416=143.2剪力: maxP104.N （作用在立杆边）剪应力：ax=1.31 N/mm1.5 mm2 弯矩： Mmax = /4=1483。2×00÷786240·mm则抗弯强度:=5。9N/mm<弯=3 N/mm挠度计算P=20090（0.000+.0949+0。00329)=770.4挠度：fmx =。7mm=0。75mm结论:满足施工要求。5钢管架计算48×3。5钢管截面积,回转半径m,最大高度H=700mm，步距h=120m,顶层横杆至模板底距离a=mm,钢管自重荷载：=84×（900+30）×ROUNDU(73/1200）+1 +730060N单根钢管立杆承受的轴向力：P=.2 G+0×00 (q1+ 2q+ q3q5)1。2×670900×30×（0.00+0004739+。039+。001+。008)=588.2可调支托承载力:Rb=400> P，满足要求。已知钢管截面积=8m2，截面回旋半径=.8mm，立杆伸出顶层横杆的高度0=60m，则立杆计算长度：L0= h0+a0=1200+2×60000mm。长细比:= L i=2400÷15。8=151。9查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程(G66008)附表C可得钢管轴心受压稳定系数: =0。01则P/（A) 1862÷0.301÷89=108N/m = N/ mm2结论:满足施工要求。3、基底应力计算横桥向每排钢管底部垫2根00×100mm方木,支撑在原20厚混凝土路面上 ,下为路基、垫层、基底，可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算.结论：满足施工要求。(三)、箱体翼缘板底高支模计算箱体取横桥向箱体宽307。cm截面为计算单元如图(单位：)鱼腹悬臂底板设计圆弧R550cm(梁高1700)渐变至40cm(梁高)220cm,为满足工程进度的要求,此段底模采用木模板制作安装，为便于施工不改变原设计截面的控制尺寸,将圆弧线改为三段长约120cm折线与原设计线悬臂板截面尺寸相比悬臂板曾厚最大值0。.c平均增厚。5cm,见下图。(单位:cm)注："(括号）”中数字为梁高170c时尺寸鱼腹悬臂板厚10渐变至440mm小于箱体面板25m与底板220m之和为70mm，故鱼腹悬臂模板支架采用箱体模板支撑系统计算成果。1、模板支撑系统设计底模采用1mm厚胶合板；上层小楞、下层支承小楞都采用80×0m木枋,间距分别为200m、00m;支架采用48×3。5钢管搭设,行列距为00×60mm.模板支撑构件可根据实际情况调整间距，但不允许大于设计间距。2、底板支撑系统模验算2。1底模验算计算参数计算单元面积为:07×(250+)+600×20+2×20=1605250mm2模板及其支架自重 =0。000N/mm2×1.2=0。0006N/m2新浇筑混凝土自重 2=0.0024N/mm×16050÷7×12=。050N/m2钢筋自重 q30。0000N/mm3×60525÷305×1.0.0125N/m2施工人员及设备荷载模板、小楞 均布q41=。02N/mm2×。4=0。003N/mm2集中P4=2500N×1=3500N支承小楞 42=0.015Nmm2×1.4.001 /mm2支架 q43=0。001Nmm2×1。4=0。04N/mm2振捣混凝土时产生的荷载 0.002N/m2×1。4=0.8 N22.2模板计算按简支梁进行受力计算。强度计算取=6mm板宽计算,小楞间距L=200mm。均布荷载：q=b(1+q+q3+q4+q5)=60×（0.00060.0535+。00125+0.003+002） =3.91 N/mm 剪力: mx=q/2 =1.911x2÷2=19。1N剪应力:max=。3 /m2<1。2 Nmm2 弯矩:Mx= qL2/8 =。911×2002÷=955 N·m则抗弯强度:=2。1N/m2弯=11 /m2 挠度计算均布荷载q=(q1+q2q3)= 60×（0.005+0。025+0。00104)=。442N/m挠度:fm =0。mf=0。5 mm结论:当小楞间距20mm时,模板能满足施工要求.2。3上层方木计算取单元体×20进行计算,按简支梁进行受力计算强度计算均布荷载:q=20(+q2+q4q）=00×(0。00060。135+。0125+.35+.002) =4637Nmm 剪力: Qmax=q /2=.637×0÷2=2086。7 剪应力:ma=6 /=.5 N/mm 弯矩： Mmax = qL2=。37×902÷8469N·则抗弯强度:=3。52Nm<弯=13/m 挠度计算均布荷载q20(+q2+3）= 0×(0。0005+0.023+0000）=814N/m挠度:fmx=0.6 mf=3.25m结论：满足施工要求。2。4下层方木（横桥向)取单元体60×300mm进行计算,按简支梁进行受力计算.强度计算上层方木间距为a=200m,本层方木跨度L=60mm,按上层传下的最大集中荷载作用于跨中进行计算,即：P=2×208.7=13.4N剪力: ma=P=73。4N 剪应力：max=0。52N/mm2<=1。5 Nmm2 弯矩: Ma =P=41.4x00=834680·mm则抗弯强度:=6。N/mm2弯=13 /mm挠度计算=000x（.00050123+0.00104)=252./=2600=0。33挠度:fa=x(-x0。3333)=0。2mm<f=1。 mm结论：满足施工要求。3、钢管架验算48×3。5钢管截面积,回转半径m,最大高度H70mm,步距h=1200m,顶层横杆至模板底距离a=600m，钢管自重荷载:G=0034×(6090)× (7300/12001+300=88.3单根钢管立杆承受的轴向力:P12 G +60×900 (q1+ + q3+ 43+5)=。2×8。+60×90×（0。006+0。505+.12+0。0014+0.028）11.9N可调支托承载力：Rb=40000N> P，满足要求。已知钢管截面积48mm2，截面回旋半径i=。8mm，立杆伸出顶层横杆的高度a0600,则立杆计算长度：L0= h0+ 2a010+×00=2400。长细比：= L0/=2400÷15.8=151.9查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程(JJ16620）附表C可得钢管轴心受压稳定系数： =0。301则(）=12211。9÷001÷49=8N/ m2 <=20 / mm2结论:满足施工要求。4、基底应力计算横桥向每排钢管底部垫2根00×100方木,支撑在原250厚混凝土路面上 ，下为路基、垫层、基底，可保证荷载均匀传递,基底应力不再计算。（四)、结果汇总五、模板制作安装质量要求箱梁外模除底板与翼板交汇处的圆角采用钢模制作外，其余均采用18mm厚酚醛模板。底模下设两层80x10方木，下层方木均支撑在钢管立柱顶托上。侧模设置斜撑并固定在下层木枋上,腹板侧模用对拉螺栓拉接。板面平整接缝严密,模板制作安装符合施工规范的要求。、模板制作安装精度要求、模板、支架安装质量标准六、支架制作质量要求：箱梁支架搭设按批准的“主线箱梁模板支架构造图”的要求进行安装,采用碗扣式模板支撑架、立杆、横杆构成网格体系几何不变条件应保证网格的每层,即横桥向纵桥向均设置一根斜杆,立杆应垂直,节点连接可靠，确保整体稳定,支架制作安装应符合建筑碗扣式脚手架安全技术规范的要求。1、根据支架实际荷载确定立杆的间距,箱体纵距09m,横距0。6m，步距1。2m;箱梁腹板纵距0.9m,横距0。3m，步距为。2m，横隔梁纵距0。6m,横距3m,步距.2m。横向每排立杆设置可调底座，脚垫根0x100m方木与混凝土路面密贴，纵横向扫地水平杆距离地面应小于等于。35m;立杆上端可调螺杆不应伸出顶层水平杆0。m，立杆上端采用U型顶托支撑模板底层80x100m方木底部，方木间用扒钉连接。2、架体立杆垂直度应小于L/50，最大应许偏差应小于00mm,底层水平框架纵向直线度小于等于L/200；横杆间水平度应小于等于L/40、用48×。5mm钢管扣件作斜杆，设置成八字形,每步与立杆扣接，扣接点距碗口节点的距离10mm,当出现不能与立杆扣接的情况时，可与横杆扣牢，斜杆水平倾角在45o60o之间。4、在支架四周及中间的纵向横向，由底至顶用4×3。5mm钢管连续设置竖向剪刀撑,其间距不大于4。5m，剪刀撑的斜杆每步与立杆扣接,与地面的夹角在45o6之间。中间每排每列设置八字斜撑。5、支架高度大于4.8时其顶部和底部均设置水平剪刀撑,中间水平剪刀撑的间距不大于4m。6、支架与已经浇筑完成的混凝土墩用两道钢管井字箍扣结.用扣件式钢管制作安装斜杆、剪刀撑应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范GJ1201的要求。7、支架预压支架搭设完成后，通过预压的方式消除支架的地基不均匀沉降,消除支架非弹性变形,验证支架的承载力,验证弹性变形参数预压荷载为支架承受的箱体混凝土自重及施工荷载之和的120。预压是分级别加荷载,第一级为0，第二级为00%，第三级为0%，每级相隔时间为2小时。预压材料采用砂包或水箱，预压荷重按照箱体荷载分部相应布置,预压前需设置变形沉降观测点,每级加载前及加载后需进行观测并记录，直至沉降稳定（24小时沉降±1m）。8、预拱度设置施工预拱度考虑模板支架接头承压后非弹性变形+2=6m卸落设备的压缩变形+2=mm支架地基受载后沉降5m支架受压弹性变形按箱底模板方木计算挠度值相加,0。7+。071。22136m施工设置预拱度近似取值25mm施工时再加设计图提供的预拱度值，并根据支架预压进行调整.七、安装拆除的安全技术措施1、搭设和拆除支架必须由专业架子工担任,并做到持证上岗,凡不适于高空作业者,不得进行支架操作2、搭设前工程技术负责人按专项方案的要求对搭设和使用班组人员进行安全技术交底,作业班组明确岗位职责和现场安全操作规程。3、架体按立杆、横杆、斜杆、连柱井字箍的顺序逐层搭设,自一端向另一端延伸,每次上升高度不大于3;搭设完成后组织自检,自检合格后报监理工程师验收确认后才能进入下一道工序施工。、支架拆除应分层拆除,从顶层开始,先搭后拆，后搭先拆。先跨中向支座卸落，拆除的钢管必须用绳吊下或人工传递至地面，严禁随意抛扔,拆除时划出安全区，设置警戒标志,专人看管。5、搭设和拆除支架时,操作人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋,使用工具合适完好无损。6、操作层上不得超载，不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件,严禁在支架上拉缆风绳或固定其他物件;、在支架外侧,要设栏杆和安全网等防护措施，防止坠物伤人。8、六级及以上大风和雨天、大雾天气时要停止支架的搭设及搭拆施工作业.9、支架在使用期间，要设专人进行检查和保修，检查杆件的设置、连接是否符合要求、地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、碗扣是否可靠锁紧、安全防护措施是否符合规范要求。在承受六级及以上大风或大暴雨后必须进行全面检查,发现问题及时组织人员整改和处理。10、在架体中间和边角位置各设置1个监测剖面,每个监测剖面布设两个水平位移监测点，3个沉降观测点,在浇筑箱梁混凝土过程中实时进行监测,一般监测频率为个小时不少于1次。高支模变形允许偏差及监测预警值：11、支架在加载预压过程中出现异常情况时,立即停止加载,采用可靠措施加固并重新验算及预压验收合格后才能使用。八、材料的性能质量要求及材料数量表、碗扣架用钢管规格为4×3.5mm，钢管壁厚不得小于 。5 -0。025mm。应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/1393-92)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中的Q235A级普通钢管,其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（G/70)的规定。2、上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造,其材料机械性能应符合G944中KTH330-8及G11352中G270-50的规定下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合G1132中G230-450的规定.采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB00标准中235A级钢的要求,板材厚度不得小于6mm。并经6006·C的时效处理.严禁利用废旧锈蚀钢板改制。3、立杆连接外套管壁厚不得小于3。5-0.02,内径不大于50mm, 外套管长度不得小于160mm,外伸长度不小于11m;立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象;杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施;在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧.5、 构配件外观质量要求：5。1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀,不得采用接长钢管;.2铸造件表面应光整,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净.3冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;.4 各焊缝应饱满,焊药清除干净,不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5。5 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。56主要构、配件上的生产厂标识应清晰.