稠油油井防砂工艺技术研究毕业论文.doc

稠油油井防砂工艺技术研究 摘要孤岛油田属于胶结疏松的砂岩油藏，随生产压差增大容易出砂。本文对影响出砂 进行了分析，研究了剪切、拉伸对砂岩的破坏机理，总结了出砂预测方法，进而对防 砂方法和相应的配套工艺技术进行了筛选和改进。 对于稠油热采井，由于地层疏松以及高温高压蒸汽的注入和高强度的采液，对油 层产生了极大的冲击和破坏，造成稠油热采井出砂。采用注汽前化学机械复合防砂 一次性工艺以及高孔密射孔和地层深部处理配套技术，降低了成本投入，提高了热采 效果。 关键词：油井,防砂,稠油热采,孤岛油田 AbstractGudao Oil Field is a sandstone reservore cementing loosely which is easy to produce sand under larger pressure drops .In this article, we will analyze the reasons such as the geological factors,the explortation factors and the well completion factors and the well completion factors that leads to the sand production.And we do some research to the destroying mechanism of shera force and tensile force.Then we concluded some methods to forcast the sand production and mimprove the sand conteol methods and matching technology. During the thermal recovery of heavy-oil,the injection lf steam under high pressure and high temperature and the production with high rate,the chemical-mechanical sanding control method before the injection of steam and matching technology were selected.Using such methods can greatly reduce the cost and improve the effect of steam soak. Keywords:oil wells,sand control,thermal recovery of viscous crude,Gudao oil field 目录 第一章 绪论 5 1. 研究的目的和意义 5 2. 国内外研究现状 5 3. 研究的目标、技术路线及所完成的工作 7 3.1 研究的目标 7 3.2 技术路线 7 3.3 本文所完成的工作 8 第二章 出砂原因和出砂机理 9 1. 出砂因素 9 1.1 地质因素 9 1.2 开采因素 11 1.3 完井因素 13 2. 油层出砂机理 14 2.1 剪切破坏机理 15 2.2 拉伸破坏机理 15 2.3 微粒运移 16 第三章 稠油井防砂及配套工艺技术研究 17 1. 孤岛油田稠油热采区块开发概况 17 2. 稠油热采一次防砂工艺的研究 18 2.1 稠油热采一次防砂工艺防砂机理 18 2.2 割缝管防砂工艺的研究 19 3. 配套工艺技术研究 25 3.1 高温防砂剂强度及耐温性能的研究 25 3.2 射孔工艺 25 3.3 深部处理油层技术 26 4. 现场应用效果分析 26 5. 小结 27 第四章 结论及建议 28 1. 结论 28 2. 建议 28 致谢 29 参考文献 30 第一章 1. 研究的目的和意义 绪论 自 1971 年孤岛油田投入开发以来，影响开发生产的主要矛盾一直是砂、稠、水。 进入 90 年代后，孤岛油田主力油层进入特高含水期开采阶段，经过长期的注水、大泵 提液、强注强采以及 Ngl+2 油层、稠油低品位油藏的动用，油层状况发生了很大的变化， 砂埋油层、砂卡油管、砂磨油泵等“砂害”更加严重和复杂化。常规的、单一的防砂 工艺技术己难以满足开发生产需要，造成很大一部分油井因防砂失败而无法正常生产 或长期停产。因此，及时进行防砂技术研究与应用，对孤岛油田的稳产、高产具有重 要的意义。 针对孤岛油田生产现状，要维持油田的高效开发，需要对不同油井防砂及其配套 工艺进行分类研究，这主要包括：(l)粉细砂岩油井防砂及配套工艺技术研究：(2)稠 油井防砂工艺技术研究；(3)套损油井防砂及配套工艺技术研究。 2. 国内外研究现状 国外油气井防砂工艺技术研究起步较早，最初采用限产的办法来控制油气井出砂， 1932 年开始采用砾石充填方法，目前国外在油气井防砂方面主要以机械防砂为主，约 占防砂作业的 90%， 其中绕丝筛管砾石充填经过不断的完善和发展， 到八十年代己发展 成为一项较成熟的技术，如美国的贝克一休斯公司，道威尔一斯伦贝谢公司，哈里伯 顿公司等都拥有自己专门的防砂器材、施工设备和施工工艺，从砾石充填工具、封隔 器、滤砂管、泵送设备到施工液、化学药剂、技术咨询、现场服务等形式一条龙服务。 随着油田的进一步开发，为满足其复杂性和多样性的要求，减少油井作业成本和修井 费用，现在又相继研究开发出各种类型的滤砂管、可膨胀性割缝筛管和压裂防砂、过 油管防砂等防砂工艺技术。化学防砂六十年代在美国墨西哥湾地区曾占据防砂作业的 主导地位，但由于机械防砂的完善和发展，其主导地位逐渐被后者所取代。进入九十 年代后，性能较好的固砂剂不断出现，化学防砂的前景又趋看好。目前，国外化学防 砂主要有树脂防砂、树脂深层砾石防砂、焊接玻璃固砂及四氯化硅固砂等方法，基本 可满足某些特殊出砂井的防砂需要。 5 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 国内防砂工艺技术的发展已有数十年的历史，其中起步较早，防砂工艺技术比较 配套，已形成规模的研究单位是胜利油田防砂中心，该中心是 1982 年在联合国开发计 划署资助下创立的，是全国唯一一所油气井防砂技术研究中心。近几年，辽河油田、 大港油田在油气井防砂方面也作了大量工作，使防砂工具器材及防砂工艺等有了进一 步发展，丰富和提高了国内防砂工艺技术水平。 国内化学防砂在 60 年代开始研究应用，很快形成能力，酚醛树脂溶液地下合成、 水带干灰砂等多种防砂工艺，成为当时主要的防砂方法。随着油田的深入开发，70 年 代开始了机械防砂的研究，首先研制成了环氧树脂滤砂管并广泛应用，取得了良好的 效果；进入 80 年代，在学习国外技术的基础上，又研制开发了以绕丝筛管砾石充填为 主导的机械防砂技术；到了 90 年代，多种防砂工艺技术获得了广泛应用。目前国内己 形成机械防砂、化学防砂工艺和复合防砂工艺三大体系的油气水井防砂工艺技术。 近年来，国内机械防砂工艺技术发展较快，相继研究开发、发展了绕丝筛管砾石 充填防砂工艺、树脂滤砂管防砂工艺、金属棉滤砂管防砂工艺、双层预充填筛管防砂 工艺、金属毡滤砂管防砂工艺等多种防砂工艺技术，可适用于常规井、热采井等不同 类型油气水井防砂，仅胜利油田防砂中心在国内陆上、海上十几个油田现场应用 9000 余井次，施工成功率达 90%以上；化学防砂近几年发展也很快，常用的化学防砂工艺主 要有：酚醛溶液合成防砂、水带干灰砂人工井壁防砂、水泥砂浆人工井壁防砂、酚醛 树脂核桃壳人工井壁防砂、脉醛树脂核桃壳人工井壁防砂、树脂涂层砂防砂等。化学 防砂由于其施工简单，防砂后井内无异物而受到现场施工人员的欢迎，目前该项技术 已累计施工数千井次， 成功率达到了 75%以上， 取得了良好的防砂和增油效果， 对孤东、 孤岛等油田的高效开发发挥了重要作用。复合防砂是近几年研究开发的一项新型防砂 工艺，它是针对地层亏空的老井或地层砂较细的井而采用的一种综合防砂工艺，是将 化学防砂和机械防砂有机结合起来的一种复合防砂工艺。由于机械防砂和化学防砂的 方法、种类繁多，由此形成的复合防砂方法也就多种多样。目前应用较广的主要有涂 料砂加滤砂管与涂料砂加砾石充填两大类，该项技术在胜利、大港及青海油田进行了 现场应用，防砂效果良好，保证了油井的正常生产。 随着压裂技术和连续油管、过油管技术的不断进步，近几年，压裂防砂和过油管 防砂工艺技术在国外发展迅速，并己形成规模，大量进入现场应用，取得了较好的防 砂与增油效果。目前国内己开展了压裂防砂的研究，除了国外常用的端部脱砂压裂防 6 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 砂工艺外，另外有所突破，现场应用方面也取得了良好的效果。胜利油田井下作业公 司研究开发的 PS 防砂工艺技术，吸取了国外压裂防砂技术的长处，并有所创新，具备 自己的特点，不仅在国内占有了一席之地，在土库曼司坦更是获得了前所未有的成功。 过油管技术目前国内还未着手这方面的研究工作，但该项工艺对中后期低产井、海上 油井和套管损害严重的井意义尤其重大，它不仅可以大大减少油井的修井费用，而且 可以解决常规防砂技术无法解决的难题，经济效益显著。因此，目前国内迫切需要进 行过油管防砂工艺技术方面的研究和应用。 3. 研究的目标、技术路线及所完成的工作 3.1 研究的目标 疏松砂岩油藏在我国分布范围广、储量大，其油井产量在原油总产量中占有十分 重要的地位，如我国的胜利、辽河、华北、大港以及渤海、南海等油田，其疏松砂岩 油藏储量非常丰富。 疏松砂岩油藏开采中的主要矛盾之一是油层出砂。油层出砂可分为游离砂和骨架 砂，现场实践与室内试验均表明：游离砂随流体进入井内的程度取决于井底压差、储 集层物性和采出液的物理性质，并随压差线性增大，这种类型的出砂在疏松油藏开发 中不可避免地存在，一般属于不稳定出砂，量少且其它生产条件不变时递减很快，对 生产的影响较小。骨架砂破坏后成为自由砂是油气井出砂的重要来源，这是防砂治砂 的主要对象。由于油藏岩石的疏松程度以及油藏的温度、压力、流体性质、钻井完井 措施等不同，各油藏及油井的出砂情况也不一样，有的油井只要一开井生产就会出砂； 而有的油井只是在作业强度、生产压差、地层压力、含水程度等参数超过某一限值时 才出砂。 因此，各个区块或油藏都有其各自的出砂原因，只有有针对性地进行相应的研究， 开展出砂机理和出砂原因的研究和分析，找出各区块或油藏的出砂原因、出砂规律， 确定防砂原则，进行防砂方法优化选择，从而在此基础上拟定切实可行的防砂措施。 本文针对孤岛油田开发过程中油井出砂和防砂存在的问题，通过室内试验，对油 井的出砂机理进行了研究，对防砂方法和相应的配套工艺技术进行了筛选和改进。 3.2 技术路线 以油藏出砂的基本理论为蓝本，充分运用国内外比较成熟先进的防砂技术与工艺， 围绕孤岛油田原有常规的，单一的出砂预测的方法研究和防砂方法的选择。展开对稠 7 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 油热采井的研究与应用。研究方法采用岩石力学，油藏工程，现代数学，现代计算技 术等方法开展。 3.3 本文所完成的工作 孤岛油田目前常用绕丝筛管、滤砂管、涂敷砂等防砂方法，但随着油田的不断开 发和低品位油藏的动用，这些常用的防砂工艺已经不能满足油井正常生产的需要，这 就要求进一步对防砂工艺进行研究，并提出相应配套的工艺措施。根据调查研究表明， 孤岛油田防砂工艺目前存在的主要问题和下一步的研究方向为： (l)粉细砂岩油井用绕丝筛管易堵塞，需要解决好防砂与产能的关系； (2)稠油热采井需要防砂工艺耐高温、高强度； (3)斜井、套管损坏井、侧钻井、水平井等，由于油水井的井身结构及地层条件的 差异，防砂工艺要有针对性； (4)开采多年的油井，近井地带油层也发生了很大变化，油井出砂越来越严重，单 一的防砂工艺难以达到油井防砂需要，防砂工艺从单一的防砂方法向复合防砂工艺发 展； (5)注聚驱油井的防砂。 针对以上问题，本文对防砂方法和相应的配套工艺技术进行了筛选和改进。 本文对稠油热采一次防砂工艺机理及工艺参数进行了研究。通过室内研究和现场 应用可以看出，稠油热采一次防砂工艺能够很好地满足孤岛稠油田油热采注汽生产需 求，其实施后油井能够实现一次防砂两(多)轮注汽生产，热采效果明显提高。对新井 进行大孔径，高孔密射孔，对部分近井地带堵塞严重的油井进行深部处理，都能提高 稠油热采吞吐效果，增加原油产量，延长油井生产的有效期。 8 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 第二章 出砂原因和出砂机理 影响地层出砂的因素大体划分为三大类1，即地质因素、开采因素和完井因素。第 一类因素由地层和油藏性质决定(包括构造应力、沉积相、岩石颗粒大小、形状、岩矿 组成，胶结物及胶结程度，流体类型及性质等)，这是先天形成的，当然在开发过程中， 由于生产条件的改变会对岩石和流体产生不同程度的影响，从而改善或恶化出砂程度； 第二、三类因素主要是指生产条件改变对出砂的直接影响，很多是可以由人控制的， 包括油层压力及生产压差，液流速度，多相流动及相对渗透率，毛细管作用，弹孔及 地层损害，含水变化，生产作业及射孔工艺条件等。通过寻找这些因素与出砂之间的 内在关系，可以有目的地创造良好的生产条件来避免或减缓出砂。 1. 出砂因素 1.1 地质因素 1.1.1 水平构造作用力下的胶结地层易出砂2 由岩石力学理论可知：在疏松砂岩地层中只要完成钻井，则在井壁附近总是存在 一个塑性变形地带，塑性带的稳定条件是1： 1 ? p 0 = 2S 0 tan = （21） （22） 2 + 4 式中： 1 一最大主应力，Mpa； p 0 一地层孔隙压力，Mpa； S 0 一岩石固有剪切强度，Mpa； 一破坏角； 一内摩擦角。 对于疏松砂岩，一般地： S00.5Mpa， =60°65° 则(21)式右端2Mpa。 左端表示岩石颗粒承受的有效径向应力，可见(21)式左端径向应力。 r >2MPa， 9 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 则会破坏其稳定条件，使塑性半径向外扩张，即骨架结构失去平衡，开始出砂。 由于在断层附近或构造部位，原构造应力很大，己经局部破坏了原有的内部骨架 (己产生局部天然节理和微裂隙)，故 S0 更低。换言之，这些部位是地层强度最弱的部 位，也是最易出砂的部位和出砂最严重的地区。断层附近或构造顶部区域是出砂最剧 烈的区域，而远离断层和构造低部位区域出砂程度相对缓和。但是如果地层有一定胶 结，孔隙度降低，很小的地球运动也会引起较大的定向地层应力，破坏地层原始结构， 挤压胶结物及砂粒，导致出砂。 1.1.2 地层胶结疏松，容易出砂 颗粒胶结程度是影响出砂的主要因素3， 胶结性能是否良好又和地层埋深， 胶结物 种类、数量和胶结方式、颗粒尺寸形状密切相关。表示胶结程度的物理量是地层岩石 强度。 关于胶结物，主要是看其种类。钙质胶结为主的砂岩较致密，地层强度高。而以 泥质胶结的砂岩较疏松，强度较低(此外泥质胶结物性能不稳定，易受外界条件干扰而 破坏胶结)。胶结方式中以孔隙式胶结性能最好，其它如孔隙一接触式、接触式的胶结 强度较低。颗粒的大小，形状及分选性也影响胶结强度，细的分选差而带有棱角的颗 粒其胶结较好(其它条件相同时)，反之粗颗粒分选好的圆颗粒则表现为弱胶结。 薄片分析结果表明4，如果砂岩颗粒为点接触，油层压实作用较弱，地层胶结类型 为接触式，胶结物以粘土矿物为主，地层的这些性质决定了地层具备地层出砂的内在 条件。 从岩石力学的角度分析5，地层的胶结性质直接影响了岩石颗粒固有的剪切强度 (见图 2l)，低的地层强度是造成地层出砂的主要内在因素。 在生产过程中，流体流动的剪切破坏克服了砂粒之间的聚合力(岩石强度)，使油 井出砂。原油粘度越高，生产过程中与岩石表面产生的切力越大，携砂能力越强，造 成的出砂就会加重。 1.1.3 流体性质 岩石的固结力还包括地层流体与颗粒之间的毛细管作用力。若含油饱和度越高， 则胶结较好(其它对比条件相同)，反之若含油饱和度低，则胶结程度下降。这是因为 油相颗粒界面张力较大的原故。当然原油粘度也对胶结强度产生影响，稠油的毛细管 作用力小于稀油。 10 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 此外，毛管作用力大小还受颗粒表面润湿性的影响。若强亲水，则易与水牢固结 合，内聚力就增加。 原油性质较差，在生产中，施加在岩石颗粒上的拖曳力大，易造成出砂。 1.2 开采因素 1.2.1 地层压力下降及生产压差导致油井出砂6 上履岩层压力是靠孔隙内流体压力和岩石本身的强度来平衡的。随着油井的不断 生产，地层压力逐渐降低，上覆岩层的压力增加了对地层颗粒及胶结物的应力。在胶 结差的地层中，随着地层压力下降，增大的应力会使岩石胶结层发生形变，岩石骨架 会破坏，在液体流动条件下将地层颗粒携至井底，引起出砂。 油藏压力下降对地层出砂的影响表现在：压降过大使岩石颗粒的负荷加大，造成 了岩石的剪切破坏，导致地层大量出砂；当油藏压力低于原油饱和压力后，将出现层 内脱气，形成油气两相流，使地层对油相的相渗透率显著下降。此时，脱气还使原油 粘度提高，两方面综合作用便增加了油流阻力(严重时会产生气顶)，欲保持产量不变， 必须提高生产压差，导致出砂情况更加恶化；油层压力的下降总是伴随边、底水(或注 入水)的侵入，从而在层内出现油(气)、水多相流，同样使油相渗透率急剧下降，不得 不放大生产压差来维持产量，势必产生出砂加剧的后果。 油藏经过长期开采，地层能量下降较快。而地层压力的下降是对原始地层骨架的 一种破坏，而且地层本身胶结强度不高，这样在地层中流体长期亏空的情况下，油层 发生坍塌、破碎，直至成为分散结构，从而出砂。对于暂停井由于地层压力的降低， 造成地层压力与井筒液柱静压力之间的压差，随着地层压力的变化而出现有时是正值， 有时是负值的情况。如果地层压力与井筒液柱静压力之间的压差波动较大，就会对近 井地带油层的冲刷、伤害加剧，从而使出砂加剧。 1.2.2 流速对出砂的影响1 假定炮孔可简化为一圆柱和一半球的组合，炮孔的前端为圆柱状，顶端为半球状。 研究表明炮孔球状顶端的流体压力梯度要比圆柱前端的流体压力梯度大，容易破坏。 假设岩石遵循 Mohr 一 Coulomb 破坏准则，得出无砂生产的极限产量为9： q l 4C cos = 4 kl 1 ? sin (23) 式中：q 一为流量； l 一为从球心到地层的距离； 11 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) k 一地层的渗透率； 一流体粘度； 一为内摩擦角； C 一为岩石的胶结强度。 对于疏松砂岩易出砂的地层，常常存在速敏问题，当油层内流体流速低于临界流 速时， 实验研究发现尽管也会产生微粒的运移， 但是它们会在弹孔入口处自然形成 “砂 拱” ，可以进一步阻止出砂。但是随流速的增加，砂拱尺寸不断增大，稳定程度降低(砂 拱越小越稳定)，当 V=VC 时，砂拱平衡完全被破坏，无法再形成新的砂拱，砂粒可以 自由流入井筒，开始出砂。 如流速进一步增加(V>VC 时)，其带来的后果只能是加剧出砂。根据实验研究，在 一定流速范围内，出砂量随流速线性增加。 1.2.3 含水上升或注水对出砂的影响10 含水对出砂的影响可归结为以下几方面： (a)含水上升使地层颗粒间原始的毛细管力下降，导致了地层强度的降低； (b)由于胶结物被水溶解，特别是一些粘土矿物，如蒙脱石等，遇水后膨胀、分散， 大大降低了地层的强度； (c)注水对地层的冲刷作用会导致地层强度降低。 从岩石力学的角度分析，注水后，油层强度降低是必然的。首先，注水后，含水 上升，使地层原始强度降低，即地层的内聚力降低，另外，注水的反复冲刷，导致岩 石发生拉伸破坏，加剧地层的出砂。 在以粘土为主要胶结物的地层中，当油井开始产水后，水溶解地层中的胶结物， 使地层胶结强度降低，导致油井出砂。某些油田在无水采油期间油井不出砂，而随着 生产周期增长，边底水见效，注水见效，则随着含水上升，出砂加剧。另外，由于油 层见水，也导致砂粒结合在一起的毛管压力降低了，引起胶结物的剪切破坏，导致出 砂。 1.2.4 MFE 测试引起的地层出砂11 目前 MFE 测试是获取油层静压、流压及生产压差等参数的最理想的测试手段，但 由于 MFE 测试在造成大负压后，在短时间内实施连续开关，对油层造成剧烈的激动， 往往在二开抽汲测试时造成很大的生产压差及井底油层激动而导致油井近井地带的骨 12 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 架砂破坏，油层出砂。 1.2.5 油井含水后采液强度不合理引起出砂12 从后面岩心驱替实验结果来看，油藏在无水采油期时，流速对出砂影响不大，而 当油藏含水后，流速对出砂影响很大，随着含水增加，出砂量成倍增加，因此含水控 制采液强度非常重要。 1.2.6 地层伤害的影响 在钻井、完井、采油、作业过程中或者由于工作液固相颗粒含量高，或者由于入 井液与地层及地层流体不配伍，都会在井底附近对油层造成一定的伤害，主要伤害类 型包括：弹孔及地层孔喉堵塞(固相颗粒堵塞)，粘土伤害(粘土膨胀、分散和运移)、产 生二次沉淀和原油乳化伤害(使原油粘度急剧增加)。 由于入井液的侵入导致井底附近地层渗透率显著下降，以及原油的乳化和近井地 带含水饱和度的急剧增加，总之各种伤害恶化了地层渗流条件，增加了流动阻力，换 言之，需提高生产压差才能保持相同的产量。 生产压差的增大对出砂的影响，地层损害的最终结果仍是加剧出砂。出砂又会使 地层损害更严重(孔喉堵塞)这种恶性循环的后果不堪设想。所以，在油井生产的各个环 节，减少或防止地层伤害的措施怎么强调也不过分(如稳定粘土、防止乳化、作业液过 滤等)。要创造各种必要条件来保护油层，既有利于高产稳产，又有利于控砂。 由于地层条件及入井液情况千差万别，地层损害程度难以用定量的数学解析式加 以描述，但是上述定性的结论仍对指导控砂和采油有十分积极的作用。地层伤害半径 一般不大于 1 米，这一地带是油井生产最重要的敏感地带。 1.2.7 其它影响出砂因素15 原油粘度变化和岩石表面润湿性变化也会对出砂产生一定影响。若油藏压力下降 造成原油脱气，原油粘度增加，从而增大对岩石颗粒的剪切作用力，而胶结疏松的砂 岩抗剪切强度较低， 易产生剪切破坏使砂粒脱落随油流运移到井底。 此外， 油/水乳化(在 中、低含水阶段)也使原油变稠难于流动，这容易造成出砂。稠油井往往是出砂井，粘 度越高，出砂越严重。 若在油井作业处理过程中，应用了不适当的某些表面活性剂，使地层原亲水表面 变成亲油表面使毛细管作用力由动力变成了流动阻力，加剧了出砂。 1.3 完井因素 13 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 1.3.1 炮眼面周围高压力梯度引起出砂17 如果孔密低，孔径小，每个炮眼周围的压力梯度增加，流动阻力就增加，产生大 的拉伸破坏而引起出砂。弹孔尺寸对油流阻力会产生巨大的影响。弹孔内压降可以下 式表达： p = 0.888 L × q q + 9.1× E ? 13l( ) 2 kA A (24) 另外，由于射孔时的振动，使得炮眼周围的地层强度明显降低且周围的渗透性也 遭到破坏。这些地层对流阻和流速的突然改变很敏感，流速改变，出砂量突增。 1.3.2 射孔参数对地层出砂的影响18 弹孔流道面积直接影响弹孔压降，对每个弹孔而言既要提高孔径，对整个井段而 言，是要增加孔密。增大孔径、提高孔密的综合效果是提高了有效流动面积，从而降 低了流动阻力，也降低了流速，即在其它条件不变时，降低了生产压差，有利于减缓 出砂。即使要采取防砂措施，高孔密、大孔径射孔也有利于减少因防砂而带来的产量 损失。 计算表明：在孔径相同(孔径 15mm)，孔密 32 孔/米和 16 孔/米的弹孔压力梯度相 差 2 倍多，孔径变化造成的压力梯度变化大于 1.7 倍。 关于井斜的影响。当井斜倾角小于 45°时，仍可把它当作垂直井，不会对出砂产 生重大影响。 关于射孔相位角，研究表明 90°时最好。软件优化计算发现产能比最高(即阻力最 小)，这是由于地层流线以井轴为中心，相对对称，减少了流线的弯曲和收缩，阻力最 低，有利于减少出砂。 2. 油层出砂机理 油井出砂通常是由于井底附近地带的岩层结构遭受破坏引起的，其中，弱固结或 中等胶结砂岩油层的出砂现象较为严重。由于这类岩石胶结性差，强度低，一般在较 大的生产压差下，就容易造成井底周围地层发生破坏而出砂。油井出砂与油藏深度、 压力、流速、地层胶结情况、压缩率和自然渗透率、流体种类和相态(油、气、水的情 况)、地层性质等有直接的关系。从力学角度分析油层出砂有两个机理：即剪切破坏机 理和拉伸破坏机理，前者是炮孔周围应力作用的结果，与过低的井底压力和过大的生 产压差有关；后者则是开采过程中流体作用于炮孔周围地层颗粒上的拖曳力所致，与 过高的开采速度或过大的流体速度有关。这两个机理相互作用，相互影响。除上述两 14 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 个机理外，还有微粒运移出砂机理，包括地层中粘土颗粒的运移，因为这会导致井底 周围地层的渗透率降低，从而增大流体的拖曳力，并可能诱发固相颗粒的产出。 2.1 剪切破坏机理 在未打开油层之前，地层内部应力系统是平衡的；打开油层后，在近井地带，地 层应力平衡状态被破坏，当岩石颗粒承受的应力超过岩石自身的抗剪或抗压强度，地 层或者塑性变形或者发生坍塌。在地层流体产出时，地层砂就会被携带进入井底，造 成出砂。 图 21 炮眼周围地层受损情况 图 21 是射孔造成弱固结的砂岩破坏的示意图。射孔使炮孔周围往外岩石依次可 以分为颗粒压碎、岩石重塑、塑性受损及变化较小的较小受损区。远离炮孔的 A 区是 大范围的弹性区，其受损小，B1B2 区是一个弹塑性区，包括塑性硬化和软化，地层 具有不同程度的受损，C 区是一个完全损坏区，岩石经受了重新塑化，近于产生完全 塑性状态的应变。紧挨炮孔周围的岩石受到剧烈震动被压碎，一部分水泥环也受到松 动损害。从力学角度分析，这种条件下的油层出砂机理，为剪切(压缩)破坏机理，力学 机理是近井地层岩石所受的剪应力超过了岩石固有的抗剪切强度。 形成剪切破坏的主要因素是油藏压力的衰减或生产压差过大，如果油藏能量得不 到及时补充或注水效果差或者生产压差超过岩石的强度，都会造成地层的应力平衡失 稳，形成剪切破坏。由于井筒及射孔孔眼附近岩石所受周向应力及径向应力差过大， 造成岩石剪切破坏，离井筒或射孔孔眼的距离不同，产生破坏的程度也不同，从炮眼 向外可依次分为：颗粒压碎区、岩石重塑区、塑性受损区及变化较小的未受损区。若 岩石的抗剪切强度低，抵抗不住孔周围的周向、径向应力差引起的剪切破坏，井壁附 近岩石将产生塑性破坏，引起出砂。 2.2 拉伸破坏机理 拉伸破坏是地层出砂的另一机理。在开采过程中，流体由油藏渗流至井筒，沿程 15 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 会与地层颗粒产生摩擦流速越大摩擦力越大施加在岩石颗粒表面的拖曳力越大即岩石 颗粒前后的压力梯度越大。如下图： 图 22 拉伸破坏微观模型示意图 流体对岩石的拉伸破坏在炮眼周围是非常明显的，由于过流面积减小，流体在炮 眼周围形成汇聚流，流速远大于地层内部，另外，近井地带流体易脱气，粘度增大， 对岩石颗粒的拖曳力也会增加。 实际上，剪切和拉伸两种机理将同时起作用且会相互影响，受剪切破坏的地层会 对流体的拖曳力更加敏感。当剪切破坏是主要机理的情况下，流体流动对携带颗粒进 入到井里也是很重要的。 一般来说， 地层剪切破坏引发地层的 “突发性大量出砂” 而拉伸破坏引起地层 ， “细 砂长流” 。出砂使孔穴通道增大，而孔穴增大又导致流速降低，从而使出砂有“趋停” 趋势。因此，拉伸破坏有“自稳性”效应。 2.3 微粒运移 在疏松砂岩油藏，地层内部存在着大量的自由微粒，在流体流动时，微粒会在地 层内部运移，直至井筒。如果这些微粒在被地层孔喉阻挡后，会使流体渗流阻力局部 增大，增大了流体对岩石的拖曳力，未被阻挡的更细微粒随流体进入井筒，造成出砂。 16 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 第三章 稠油井防砂及配套工艺技术研究 1. 孤岛油田稠油热采区块开发概况 孤岛油田的稠油主要分布在位于底部的 Ng5Ng6 砂层组及边部的 Ng34 砂层组， 储量丰富。该砂层组为河流相正韵律沉积，渗透性好，胶结疏松，非均质性强，岩性 以粉细砂岩和细砂岩为主，胶结物以泥质为主，油藏埋深 12001400m，油层厚度 5 16m，平均孔隙度 30.033.0%，空气渗透率 1.652.035 × 10-3 m 2，含油饱和度 60.0 61.5%， 地面脱气原油粘度(50时)300035000mpa?s， 原油相对密度 0.981.00g/ m3， 地层水矿化度 5000 一 35000mg/l，泥质含量 1020%，净总比 0.630.82。目前已形 成了中一区 Ng5、 中二北 Ng5 等六个热采区 9 个开发单元， 蒸汽吞吐含油面积 15.7Km2， 地质储量 2525×104t。表 31 列出了孤岛油田六个稠油热采区的基本情况。 表 31 孤岛油田稠油热采区地质基础数据表 孤岛油田的原油对温度非常敏感，原油温度每上升 10，粘度下降一半以上。根 据这个特点，孤岛油田稠油油藏的开发采用了蒸汽吞吐热采和井筒加热采油的方式， 取得了比较好的开发效果。从 1991 年 8 月开始稠油注蒸汽吞吐热采试验，到已有六个 区块投入开发，现有注蒸汽吞吐井 300 口，开井 252 口，日产油 1600 吨。 17 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 图 31 16X22 井粘温曲线 孤岛油田稠油层的地质特征决定了稠油储量的动用必须以做好油井防砂为前提。 注蒸汽吞吐开采时，高温高压蒸汽的注入以及高强度的采液，对油层产生了极大的冲 击和破坏，这给热采防砂工艺提出了更复杂的技术要求。特别是随着热采井吞吐轮次 的增加，油层状况恶化，热采井的成本效益矛盾更加突出。为此，对注蒸汽井热采防 砂工艺进行研究和改进，显得非常必要和紧迫。 2. 稠油热采一次防砂工艺的研究 随着稠油油藏开发技术的不断发展，形成了注汽前高温涂敷砂防砂、注汽后绕丝 筛管防砂为主的稠油热采配套防砂工艺技术。从油田的防砂现状来看，现有防砂工艺 技术基本能够满足生产要求，但也出现了一些难以解决的问题，如绕丝筛管防砂施工 复杂，在斜井或套损井上防砂有效率低，在热采井影响了热采效率等。稠油热采一次 防砂工艺就是注汽前进行化学一机械综合防砂，注汽后直接下泵生产的稠油热采防砂 工艺。要使该项工艺能够满足稠油热采高强度注汽和高强度采液的要求，实现一次防 砂两(多)轮注汽生产，就必须对其防砂机理及影响因素进行全面地分析和研究，对工艺 进行有针对性的改进和完善，才能满足稠油热采生产需求。 2.1 稠油热采一次防砂工艺防砂机理 稠油热采一次防砂工艺的防砂机理是：首先在油层近井地带充填高温防砂剂(高温 涂敷砂、RC 一 G 高温防砂剂等)，形成第一级挡砂屏障，生产时阻挡地层砂运移至近 井地带。 然后在油层部位下入机械防砂工具(绕丝管、 割缝管等)后进行环空充填石英砂， 在油层部位形成完整的挡砂屏障，生产时阻挡地层砂进入井筒，达到防砂的目的。注 汽时高温防砂剂固结形成的高强度挡砂屏障能阻挡环空石英砂进入地层，保证注汽正 常进行。图 32 是稠油热采一次防砂工艺机理示意图。 18 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 图 32 稠油热采一次防砂工艺机理图 在稠油热采井一次防砂工艺机理图上，把由机械防砂工具环空充填砂地层充 填高温防砂剂组成的现场大面积完整的挡砂屏障作为研究对象，对影响稠油热采并挡 砂屏障性能的因素进行研究和分析。 研究表明，影响稠油热采井挡砂屏障性能的主要因素为挡砂屏障本身的强度和完 整性。它包括地层充填高温防砂剂的性能和固结强度、井筒内机械防砂工具的性能及 强度，而其中地层充填高温防砂剂的性能和固结强度是最重要的因素，它还包括环空 充填砂及地层充填高温防砂剂的密实程度等。 2.2 割缝管防砂工艺的研究 在整个稠油热采一次防砂挡砂屏障中，机械防砂工具的作用是十分重要的。它不 仅影响油井的正常注汽和生产，而且还影响着油井的后期处理难度。 针对孤岛油田稠油热采生产中绕丝管因强度较低注汽后易出砂，失效后需大修处 理的生产现状，利用国内激光及刀具割缝技术，进行了割缝筛管防砂工艺的研究工作。 2.2.1 割缝筛管优化设计 割缝筛管是用油田标准的管材来制造的，即在管子壁上割出一系列纵向的“缝” ， 现在一般采用激光来割缝。割缝端面的形状可以是直槽形或梯形。梯形断面的割缝管 子外表面的缝宽比内表面的缝宽稍窄。这种形状割缝的横断面象倒置的“V”字，它不 容易被堵塞，因此任何通过了割缝的外表面开口的砂粒都能继续流入割缝衬管内，而 不会堵塞在割缝处。 割缝筛管设计时，需要确定以下参数： (1)缝眼梯形夹角。一般取 12°左右。 (2)缝口宽度。梯形缝眼的小底边宽度用下式计算： e 2 D10 19 （3 1 ） 中国石油大学胜利学院本科毕业设计(论文) 式中：D10 一地层砂筛析曲线重量累积百分数为 10%对应的砂的直径，mrn e缝口宽度，mm (3)缝眼排列方式。一般采用平行轴向方向交错排列方式。 (4)缝眼长度。平行割缝衬管取 L=50300mm，垂直割缝取强度衬管取大值，大直 径低强度衬管取小值。 (5)缝眼纵向间距。一般取 0.7L。 (6)缝眼数量。保证衬管强度的前提下尽量增大流通面积，管外表面积的 2%。 n= F eL （32） 式中：n 一缝眼数量； Q 一缝眼总面积和筛管外表面积的比值，一般取 2%； F 一每米割缝衬管的外表面积，mm2/m。 根据孤岛油田稠油热采井的生产现状，结合现场填砂施工的合理性和处理的方便 性，对割缝筛管进行如下优化设计。 (1)管材选择 根据现有研究条件和孤岛油田油井套管规格，对割缝筛管管材作如下选择： 139.7rnm 套管， 89.7mm 油管； 177.8mm 套