25kW逆变焊接电源资料.doc

某 某 大 学电力电子技术课程设计（论文）题目：25kW逆变焊接电源主电路设计院（系）： 专业班级： 学 号： 学生姓名： 指导教师： 起止时间： 院（系）：电气工程学院 教研室： 电气学 号学生姓名专业班级设计题目25kW逆变焊接电源主电路设计课程设计（论文）任务课题完成的设计任务及功能、要求、技术参数实现功能是将工频（50Hz）交流电，先经整流器整流和滤波变成直流，再通过大功率开关电子元件（晶闸管SCR、晶体管GTR、场效应管MOSFET或IGBT），逆变成几kHz几十kHz的中频交流电，同时经变压器降至适合于焊接的几十V电压，再次整流并经电抗滤波输出相当平稳的直流焊接电流。设计任务1、方案的经济技术论证。2、整流电路设计。3、逆变电路设计。4、参数计算；5、选择器件的具体型号。6、绘制相关电路图。7、进行matlab仿真。要求1、文字在4000字左右。2、文中的理论分析与计算要正确。3、文中的图表工整、规范。4、元器件的选择符合要求。技术参数1、输入电压三相380V。2、输入交流电频率4565HZ。3、具有过流保护。4、输出最大功率25kW。5、采用IGBT或MOSFET均可。工作计划第1天：集中学习；第2天：收集资料；第3天：方案论证；第4天：主电路设计；第56天：参数计算；第78天：器件选择、进行matlab仿真；第9天：总结并撰写说明书；第10天：答辩指导教师评语及成绩平时： 论文质量： 答辩： 指导教师签字： 总成绩： 年 月 日注：成绩：平时20% 论文质量60% 答辩20% 以百分制计算摘 要随着电力电子技术的发展，焊接电源不断更新换代，其中逆变焊接电源具有体积小、生产效率高、节约能源等优越性得到广泛的应用，同时具有控制性能好，动态响应快，易于实现焊接过程的实时控制。逆变焊接电源易实现数字控制，并能在一台电源上集成多个功能。它由主电路、保护电路、控制电路3部分组成。主电路的核心是逆变器，逆变器的电路拓扑结构有推挽式、全桥式、半桥式、单端正激式、单端反激式等多种类型，对于大功率逆变电源，适宜采用全桥式逆变器。逆变焊接电源常用的电子开关器件为IGBT，它具有容量大、开关频率高等优点，已经逐步成为大、中容量逆变器的功率开关管的主流。关键词：体积小；效率高；节约能源；IGBT；目 录第1章 绪论11.1 电力电子技术概况11.2 本文设计内容1第2章 25KW逆变焊接电源主电路设计22.1 25kW逆变焊接电源主电路设计总体设计方案22.2 具体电路设计42.2.1 主电路设计42.2.2 整流电路设计42.2.3 控制电路设计52.2.4 保护电路设计82.3 元器件型号选择112.3.1 电力二极管参数计算与选择112.3.2 滤波电容、电感参数计算与选择122.3.3 绝缘栅双极型晶体管（IGBT）参数计算与选择132.3.4 变压器参数计算与选择142.4 系统仿真152.4.1 MATLAB仿真软件简介152.4.2 仿真模型建立152.4.3 仿真波形及数据分析16第3章 课程设计总结17参考文献18第1章 绪论1.1 电力电子技术概况在工业生产中，逆变电源被称为“明天的电源”，其在焊接设备中的应用为焊接设备的发展带来了革命性的变化。逆变式焊接电源比工频焊接电源节能20%30%，效率可达80%90%；其次，逆变式焊接电源体积小、重量轻，整机重量仅为传统工频整流焊接电源的1/51/10，减少材料消耗80%90%。特别是逆变式焊接电源有着动态反应速度快的优势，其动态反应速度比传统工频整流焊接电源提高了23个数量级，有利于实现焊接过程的自动化和智能控制。但目前大部分逆变焊机产品工作在硬开关状态，开关损耗严重，开关频率限制在几KHz到几十KHz内，不能充分发挥逆变焊机小型化和便携式的优点。另外，焊机类产品耗电量大，是十大高能耗产品之一。逆变焊接电源中的逆变器电路有四种基本拓扑结构：推挽式、全桥式、半桥式、单端式。 逆变器：由电力电子器件和中频变压器组成的逆变功率转换电路，是逆变焊接电源的核心部件。它有推挽式、全桥、半桥、单端反激、单端正激等五种逆变电路型式。本本课设研究对象是一台最大功率为25kw电流为500A全桥式IGBT逆变焊接电源主电路的设计。详细介绍了主电路的设计和有关计算。在进行主电路设计时可跟据主电路的输入、输出参数来确定各个期间的参数，在对器件进行合理的选择以便达到设计要求。1.2 文设计内容1、方案的经济技术论证。2、主电路设计。3、驱动电路的设计。4、保护电路设计。5、选择器件的具体型号。6、进行matlab仿真。第2章 25kW逆变焊接电源主电路设计2.1 25kW逆变焊接电源主电路设计总体设计方案根据输入端不同，可以将电源逆变器分为电压式逆变器和电流式逆变器两种逆变结构。 图2.1电流型逆变电路 图2.2电压型逆变电路 电压型逆变电路直流侧并有大电容，输出电压为矩形波，电流与负载有关。而电流型逆变电路直流侧串电感，输出电流为矩形波，电压与负载有关。综合比较电压型和电流型逆变器的优点和从比较频率角度选择电压型逆变电路。 图2.3可控整流电路 图2.4不可控整流电路三相整流电路可由6个晶闸管或由6个电力二极管组成的全桥式整流电路，由晶闸管组成的全桥式整流电路可以控制输出电压，需要设计控制电路，成本高，计算量大。由电力二极管组成的全桥式整流电路输出电压不可控，不需要控制电路，成本底，简单。这里选择由电力二极管组成的整流电路。 图2.5输出整流电路输出整流电路可由4个晶闸管或4个电力二极管构成，由于整流电路输出端要串电感器，由晶闸管构成的整流器将很难达到整流的目的，而且输出端很难得到想要的电压，而由电力二极管构成的整流器不但简单而且有很好的整流效果。所以选择电力二极管构成的整流器。通过上面的比较，可以得出设计的方案的总体图。如下图所示。 图2.6总电路2.2 具体电路设计2.2.1 主电路设计 图2.6 主电路采用二极管整流，得到脉动的直流电；再用电解电容进行滤波，输出稳定的电压；考虑电网电压波动，通过检测高频变压器原边线圈电流I1并与额定值相比较，调节PWM信号从而通过斩波电路稳定高频变压器原边线圈电流；用IGBT器件逆变，并用SPWM控制方式对逆变开关器件进行控制。从而使输出端得到一系列幅值相等而脉冲宽度不相等的脉冲，用这些脉冲来代替正弦波或者需要的波形。此电路特点：（1）可以得到相当接近正弦波的输出电压； （2）整流电路采用二极管，可以获得接近1的功功率因数； （3）通过对输出脉冲宽度的控制就可改变输出电压，大大加快了变频器的动态响应。2.2.2 整流电路设计三相整流部分三相 380V电源整流电路为三相桥式全波整流电路。假定没有电压变化其输入电压为 U=380V,则通过三相桥式不可控整流输出电压直流平均值： U1= =514V （2.1）滤波后的电压为：U2=1.2U1=615.6V （2.2）考虑电网电压波动(±10%波动)则整流滤波最高电压为： U2max=110U2=677.2V （2.3）整流滤波最低电压为： U2min=90/U2=554V （2.4）电源输出功率为Pd=25kW,考虑设整流器、逆变器的效率的都为98，以及高频变压器的效率都为90，并假设电源的功率因数为0.95，设计最大整流输出功率为：P=Pd/= =30445W则最大整流输出电流 ：Imax=P/U2min=30445÷55455A （2.5）输出整流部分整流输出电流I1=500A，输出最大功率Pd=25kW，输出最大电压为：U1max=Pd/I1=25000÷500=50V （2.6）2.2.3 控制电路设计在现代电力电子电路中，IGBT以其驱动方便、高耐压、低导通电阻、高工作频率而得到广泛应用。IGBT的应用依靠实际的驱动电路条件和开关环境，性能优良的驱动和保护电路是保证IGBT高效、可靠运行的必要条件。本设计采用芯片HCPL-316J构成驱动电路。内部集成集电极-发射极电压(CEV)欠饱和检测电路及故障状态反馈电路，具备过流软关断、高速光耦隔离、欠压锁定、故障信号输出的功能，兼容CMOS/TTL电平，采用三重复合达林顿管集电极开路输出，可驱动150 A/1 200 V的IGBT，最大开关时间500 ns，“软”IGBT关断，工作电压范围1530V。DSP控制器与该器件结合可实现IGBT的驱动，使得IGBT欠饱和检测结构紧凑，低成本且易于实现，同时满足了宽范围的安全与调节需要。驱动电路的主要逻辑部件是芯片HCPL-316J。它控制IGBT管的导通、关断并且保护IGBT。它的输出功能可以简略的用下面的逻辑功能表来描述。 图2.7 HCPL-316J逻辑功能表 表格中最后一列为输出。当输出为High时IGBT导通，否则IGBT关断。IGBT导通需要同时具备最后一行的五个条件，缺一不可，即同相输入为高；反相输入为低；欠压保护功能无效；未检测到IGBT故障，无故障反馈信号或故障反馈信号已被清除。 根据上述输出控制功能，设计电路如图 2.8 图2.8 触发电路整个电路板的作用相当于一个光耦隔离放大电路。它的核心部分是芯片HCPL-316J，其中由控制器(DSP-TMS320F2812)产生XPWM1及XCLEAR*信号输出给HCPL-316J，同时HCPL-316J产生的IGBT故障信号FAULT*给控制器。同时在芯片的输出端接了由NPN和PNP组成的推挽式输出电路,目的是为了提高输出电流能力，匹配IGBT驱动要求。 当HCPL-316J输出端VOUT输出为高电平时，推挽电路上管(T1)导通，下管(T2)截止， 三端稳压块LM7915输出端加在IGBT门极(VG1)上，IGBT VCE为15V，IGBT导通。当HCPL-316J输出端VOUT输出为低电平时，上管(T1)截止，下管(T1)导通，VCE为-9V，IGBT关断。以上就是IGBT的开通关断过程。 HCPL-316J保护功能的实现 HCPL-316J内置丰富的IGBT检测及保护功能，使驱动电路设计起来更加方便，安全可靠。其中下面详述欠压锁定保护(UVLO) 和过流保护两种保护功能的工作原理： (1)IGBT欠压锁定保护(UVLO)功能 在刚刚上电的过程中，芯片供电电压由0V逐渐上升到最大值。如果此时芯片有输出会造成IGBT门极电压过低，那么它会工作在线性放大区。HCPL316J芯片的欠压锁定保护的功能(UVLO)可以解决此问题。当VCC与VE之间的电压值小于12V时，输出低电平，以防止IGBT工作在线性工作区造成发热过多进而烧毁。示意图详见图中含UVLO部分。（2)IGBT过流保护功能 HCPL-316J具有对IGBT的过流保护功能，它通过检测IGBT的导通压降来实施保护动作。同样从图上可以看出，在其内部有固定的7V电平，在检测电路工作时，它将检测到的IGBT CE极两端的压降与内置的7V电平比较，当超过7V时，HCPL-316J芯片输出低电平关断IGBT，同时，一个错误检测信号通过片内光耦反馈给输入侧，以便于采取相应的解决措施。在IGBT关断时，其CE极两端的电压必定是超过7V的，但此时，过流检测电路失效，HCPL-316J芯片不会报故障信号。实际上，由于二极管的管压降，在IGBT的CE 极间电压不到7V时芯片就采取保护动作。其工作原理如图2.9所示。若Vin+正常输入，脚14没有过流信号，且Vcc2-Ve=12V即输出正向驱动电压正常，驱动信号输出高电平，故障信号和欠压信号输出低电平。首先3路信号共同输入到JP3，D点低电平，B点也为低电平50×DMOS处于关断状态。此时JP1的输入的4个状态从上至下依次为低、高、低、低，A点高电平，驱动三级达林顿管导通，IGBT也随之开通。 图2.9 HCPL-316J内部结构2.2.4 保护电路设计电力电子电路运行不正常或者发生故障时，可能会发生过流。过电流分过载和短路两种情况。其中快速溶断器、直流快速断路器和过电流续电器是较为常用的措施。一般电力电子装置均同时采用几种过流保护措施，以提高保护的可靠性和合理性。在选择各种保护措施时应注意相互协调。通常，电力电路作为第一保护措施，快速熔断器仅作为短路时的部分区段的保护，直流快速短路器整定在电子电路动作之后实现保护，过电流续电器整流在过载时动作。 流侧过电流保护采用快速熔断器。额定电压：额定电压不小于正常工作电压的方均根值。 额定电流：额定电流应按它保护的元件实际流过的电流（方均根值）来选择，一般可用下列各式计算。 交流侧： （2.7） 熔体额定电流 最大整流电流 三相桥式取0.816 所以： (2.8) 故交流侧快速熔断器F0F3选择RS3额定电压750V,考虑熔体额定电流应选45A的快速熔器。为限制短路电流上升率和瞬时短路电流峰值，在交流输入端串三只进线电抗（L1L3）,数值180，进线电抗还能阻隔中频谐波影响交流电网。 极管采用过电流保护和过压保护： A (2.9) 故交流侧快速熔断器FU1FU6选择RS3额定电压750V,熔体额定电流45A的快速熔断器。整流二极管的过电压保护，通常是在二极管元件两端并联RC电路，如图所示。整流二极管过电压保护电路RC的选择：电容耐压 Uc（1.11.5）Um，电阻R一般取R=1030,对于整流管取下限值。其功率满足： (2.10)整流输出额定电压(V)· 二极管两端电压峰值。表3-1 二极管RC保护电路参数经验值10205010020050010000.10.150.20.250.5121008040201052 整流二极管的过电压保护，通常是在二极管元件两端并联RC电路，如图2.10所示。 图2.10 RC保护 则保护电路参数计算： 电容C取0.2；，取1000V； R=10，取1W。按上计算方法可求得输出整流二极管的直流侧过电流保护采用快速熔断器 =45A故直流侧快速熔断器FU7FU8选择RS3额定电压750V,熔体额定电流45A的快速熔断器。IGBT的过流和过压保护IGBT的栅极一发射极驱动电压CEU的保证值为±20v,如果在它的栅极与发射极之间加上超出保证值的电压,则可能会损坏IGBT,因此,在IGBT的驱动电路中流当设置栅压限幅电路。另外,若IGBT的栅极与发射极间开路,而在其集电极与发射极之间加上电压,则随着集电极电位的变化,由于栅极与集电极和发射极之间寄生电容的存在,栅极电位升高,集电极发射极有电流流过。这时若集电极和发射极间处于高压状态,可能会使IGBT发热甚至损坏。如果设备在运输或震动过程中使得栅极回路断开,在不经检查的情况下就给主电路加上电压,则IGBT就可能会损坏。为防止IGBT的栅极一发射极过电压情况发生应在IGBT的栅极与发射极间并接一只几十千欧的电阻。过电流保护的熔断器的额定电流，取值取IGBT额定电流的1.52倍裕量，即： IRN=55×（1.52）=82.5A110A， URN=1000V。所以FU9FU12选择RS3型额定电压1000V,熔体额定电流110A的快速熔断器。功率主回路的吸收电路如图6所示,是用来吸收IGBT关断浪涌电压和续流二极管反向恢复浪涌电压。IGBT的过压保护如图所示 图2-2 IGBT过压保护电路 容C的选取： 根据 C= ； (2.11) 其中 IC-IGBT最大集电极电流（A） tfv-IGBT最大集电极电压上升时间（s）, tfi-IGBT最大集电极电流下降时间（s）, UCE-IGBT最大集电极与发射极电压（V）； 一般电容不要选择过大，以0.1F0.2F为宜，否则电阻发热严重。（取C=0.2F） 阻的选择： R= (2.12) 其中ton-IGBT最小导通时间； C-吸收缓冲电路中电容值。在逆变频率为20kHz 则D(占空比)= =ton×f ton=5 s (2.13)电源最小占空比为0.1，由R=确定阻值大小。所以，R=8.3，取10。二极管D的选择： 快恢复二极管（FRD）：有0.8-1.1V的正向导通压降，35-85ns的反向恢复时间，在导通和截止之间迅速转换，提高了器件的使用频率并改善了波形。 整流输出的最大电流为I=（1.52）×4.4=（6.759）A ，所以选择10A，1200V故即使在该开关管发热情况较严重的情况下仍可保证其通流能力在可靠范围内。所以器件选取型号：MUR10120。2.3 元器件型号选择2.3.1 电力二极管参数计算与选择三相整流电力二极管的参数计算与选择 二极管的平均通态电流为Idm/3(1/3应是三相整流中，每组二极管通过电流的总电流的1/3)，则二极管电流有效值 ID= ID= =31.8A (2.14) 二极管电流定额： IDN=2=2=40.5A 二极管承受的电压：U3=539V二极管电压定额： UNRM=21.1539=1186V (2.15) 选择额定电流为40.5A ，额定电压为1200V的快速恢复整流二极。 输出整流二极管参数的计算与选择 在输出由于输出电流Id=500A，变压器二次侧经整流后输出电压平均值最大为50V，所以变压器二次侧输出电压有效值为56V。则流过二极管电流的有效值：二极管的平均通态电流为Id/2，二极管电流有效值 Id= A=250A 二极管电流定额： I=2=2=319A （2.16）二极管承受的电压：U=56=79V 二极管电压定额： UNRM=21.179=175V （2.17）选择额定电流为320A ，额定电压为180V的快速恢复整流二极管。 2.3.2 滤波电容、电感参数计算与选择（1）电解电容Cd的作用：三相全波整流输出的直流脉动频率300Hz，为了供给逆变平滑的直流电压，必须输入整流电路和逆变器之间加入滤波电容，以减小整流输出后直流电的交流成分。滤波电容一用电解电容器。电容不仅增加了整流的效率，而且保证了逆变器的可靠运行。（2）滤波电容Cd的计算如果把6次谐波脉动电压Ud(6)限制在的范围内则： （2.18）（式中 Id(6) 6次脉动电流有效值，市电网频率，当f =50Hz时，=314rad/s)确定电解电容时，应首先考虑电网波动±10%，当输出整流输出电压为最低值为90%U1= ；且要保证输出功率则 Id(6)； 这里；，电容两端电压 考虑较大的电解电容可以得到更平缓的输入电压并综合考虑成本实际选用两只标称为3300F/600V直流的电解电容串联使用。2.3.3 绝缘栅双极型晶体管（IGBT）参数计算与选择（1）确定IGBT额定电压UUd=380=650V （2.19）式中，为波动系数，值取1.1。关断时的峰值电压 表 IGBT电压选择 交流电压（输入）/V直流母线电压/V选择器件耐压/V单相交流230350600三相交流3806001200 则U =650×1.15=987.25V式中1.15为过电压保护系数；为安全系数，一般取1.1。考虑表41 IGBT的电压规格，本设计中选用的IGBT额定电压为1200V(2)IGBT模块额定电流确定：主变压器一次侧电流：I1= （2.20）其中，N1高频为变压器原边绕组的匝数；N2为高频变压器副边绕组的匝数；U1为变压器一次侧电压，因为经整流逆变后输出电压为方波电压，其有效值不变所以U10=U1=537V；U2为变压器二次侧电压，由设计基本条件得出U2=55V； I2为变压器二次侧电流,同时还要考虑电网的波动。 则：I1= =500×55/554=50A （2.21）IGBT模块每只管上的平均电流额定值(全桥式整流)I=0.5×I1=0.5×50=25A，如选用 IGBT模块给定电流额定值是在结温TC=25条件下，则模块电流值ICS应按下列条件给予确定。 ICS=×I×1.5×1.4=1.414×25×1.5×1.4=75A，式中：为峰值系数；I为IGBT管上平均电流；1.5为单位时间(1min)过载容量系数；1.4为IGBT的IC减小系数。根据U=987V， ICS=75，考虑充足的安全余量选择型号为FUJI公司的IGBT，型号1MBH05D_120。 通过上述两种对IGBT模块选择和理论计算，IGBT模块选基本吻合的，这说明实际工作中所选用的IGBT是可行的2.3.4 变压器参数计算与选择逆变电路由于是高频逆变，适用于高频的磁芯材料有铁氧体磁芯，铁粉磁芯以及非晶合金。设计时，要查找三类磁芯的基本特性以选择合适的磁芯材料，在一般情况下都可选用铁氧体材料满足设计要求。然后在根据厂家提供的磁芯材料手册(一般可在磁芯厂家网站获得) 选取具体的磁芯材料编号并获得其具体特性参数。磁芯规格的选取通常可先估算变压器的效率，然后由输出功率和估算效率计算出变压器的输人功率，再根据生产厂家给出的磁芯规格和传送功率的关系数据来选择。高频变压器输出功率PT=Pd=25000W；原边绕组电压幅值U1=616V；次级输出电压U2=55V；开关频率=10kHz；额定输出电流I2=500A；变压器效率=0.9 计算高频变压器原边绕组的匝数值： .6 （2.22）取原边匝数110砸。计算高频变压器副边绕组的匝数值： （2.23）取整数时副边匝数为10砸。2.4 系统仿真2.4.1 MATLAB仿真软件简介 MATLAB是由英文单词Matri和Laboratory的前3个字母组成，目前MATLAB已成为国际认可的最优秀的科技应用软件之一。MATLAB已成为应用于线性代数、自动控制理论、数理统计、数字信号处理、时间序列分析、动态系统仿真等高级课程的基本教学工具：在研究单位、工业部门，MATLAB也被广泛用于研究和解决各种工程问题。MATLAB作为科学计算软件，主要适用于矩阵运算和信息处理领域的分析设计，它使用方便、输入简捷，运算高效、内容丰富，并且有大量的函数库可提供使用。MATLAB软件主要包括主包、Simulink和工具箱三大部分组成，Simulink是MATLAB提供的实现动态系统建模和仿真的一个软件包，是基于框图的仿真平台，Simulink挂接在MATLAB环境上，以MATLANB的强大计算功能为基准，利用直观的模块框图进行仿真和计算。2.4.2 仿真模型建立 建模采用电力二极管、电容、绝缘栅双极型晶体管（IGBT）、变压器、和电感构成。电力二极管组成三相整流和输出整流，绝缘栅双极型晶体管（IGBT）构成逆变电路。 图3.1仿真建模图2.4.3 仿真波形及数据分析图3.1为三相整流后输出电压波形，仿真时间为1秒，电压波形在670V震荡，与计算值有一定的差距，引起该差距可能是整流二极管。 图3.2 三相输出整流电压波形图 在逆变过程中，由于绝缘栅双极型晶体管（IGBT）自身的影响，导通有一定的延迟，逆变频率为10kHz波形如图3.2，波形峰值为570V，仿真时间为1秒。峰值电压与计算值存在电压差距是绝缘栅双极型晶体管（IGBT）和其它器件引起。 图3.3 逆变波形图经过单线桥式整流后，电压有瞬间减小到0V，引起电压突然减小可能是二极管换流是不能迅速关断。整理后输出电压为45V，该值和课设的设计值基本上吻合。波形如图3.3所示。 图3.4 输出电压波形图第3章 课程设计总结本课设研究的是25kw逆变焊接电源，它主要应用在高效率的焊接电源中。主电路主要由三相整流电路、 滤波电路、逆变电路、和输出整流电路组成；主体采用的是交-直-交-直整流思想。在逆变过程中，采用高频逆变，这可以提高电源的效率，同时节省变压器的用料。IGBT驱动电路使用芯片HCPL-316J，它不但可以驱动IGBT，而且可以保护IGBT。从电路整体来看，电路采用过流保护，而整流器件和逆变器件还使用过压保护，这可以使逆变焊接电源使用时间寿命更长。整流电路中该输入为三相电，可提供较大的功率，经过滤波电容可得到平稳的直流电，在逆变时，逆变频率为10kHZ，这对器件的选择和驱动电路都有很高的要求，由于逆变后频率高，使变压器的体积减小，经整流后输出较大的功率。有上面理论数据基础，在此进行仿真测量也有事实依据。在仿真测量中，主要是对输入市电值与波形图测试、功率开关管触发脉冲波形测试、变压器经过整流后二次直流电压测试、输出恒流电流测试以及输出功率等参数测试。在这此仿真测试中，测量技术参数（见仿真测试部分）均符合本毕业（论文）设计技术要求，也达到要求理想的效果，进一步证实该方案可行性与理论分析正确性。参考文献1 王兆安主编.电力电子技术.第五版.北京：机械工业出版社,20032刘凤君.逆变器用整流电源.北京：机械出版社，2003，10.3徐德鸿.现代电力电子器件原理与应用技术.北京：机械出版社，2008，1.4吴雷主编.电力电子技术.基于DSP大功率中频感应焊机的研究, 2003.45李金刚主编.电力电子技术.基于DSP感应加热电源频率跟踪控制的实现, 2003.46曲学基等.电力电子整流技术及应用.北京：电子工业出版社，2008，4.7吴冬春等.应用于软开关逆变焊接电源的中频变压器设计.机电工程技术，2007，36（10），88-908陈国呈.新型电力电子变换技术.北京：电力出版社，2004.9莫正康.电力电子应用技术.北京：机械出版社，2000，510吕宏主编.电力电子技术.感应加热电源的PWM-PFM控制方法, 2003.111陈长江.IGBT逆变式手弧焊电源主电路的设计,武汉船舶职业技术学院船舶工程系,2000,812姚高尚等.半桥逆变电路中高频变压器的设计,电源技术应用，2007，413王兆安主编.电力电子技术.第四版.北京：机械工业出版社,200314钱金川.全桥式逆变电源主电路设计.现代焊接，2010,9,14-2015杨威等.电力电子技术.重庆：重庆大学出版社，2003,7.16初中原.基于IGBT的150kHz大功率感应加热电源的研究.江南：江南大学，2008