钢管脚手架搭设及拆除施工方案.doc

广西贵港市欧景蓝湾7楼扣件钢管式脚手架搭设与拆除专项施工方案编制：广西建工集团第二建筑工程有限责任公司日期:2009年 7月 20日施工组织设计(方案）报审表工程名称:欧景蓝湾7#楼 编号:致：广西华蓝工程咨询有限公司（监理单位）我方根据施工合同的有关规定完成欧景蓝湾7楼外架施工专项方案施工组织设计(方案)的编制，并经我单位上级技术负责人审查，请予以审查。附：欧景蓝湾7楼外架施工专项方案施工组织设计(方案）承包单位（章)：广西建工集团第二建筑工程有限责任公司第十分公司项目经理：日 期: 年 月 日 专业监理工程师意见:专业监理工程师：日 期：总监理工程师意见：项目监理机构（章)：总监理工程师：日 期：施工组织设计（方案)会签表 sc-4名称：欧景蓝湾7#楼外架专项方案 编号：责任部门或岗位签名日期编制项目技术主管安全员审核项目经理审批目 录一、工程概况3二、施工部署3三、编制依据5四、施工准备6五、脚手架构造与搭设要求7六、脚手架拆除11七、脚手架搭设的安全事项12八、脚手架质量保证措施13九、扣件式钢管脚手架的计算书14（一)、落地式扣件钢管脚手架计算书14(二)、钢管扣件式悬挑外双排脚手架计算24十、悬挑钢梁的受力计算33(一）、无挑板钢梁计算34(二）、悬挑梁的整体稳定性计算36(三）、钢梁对边梁结构影响的验算37（四）、锚固段与楼板连接的计算39(五)、有挑板钢梁计算41（六)、悬挑梁的整体稳定性计算43(七）、钢梁对边梁结构影响的验算43（八）、斜拉钢丝绳承载力的验算45十一、脚手架外施工楼梯47十二、应执行的强制性条文48十三、安全通道及电梯井等防护大样49一、 工程概况本工程为贵港市欧景蓝湾7楼工程，工程位于贵港市金港大道与迎宾大道交汇处东北面，框架剪力墙结构，地上181层，一层层高4米，其余层高为3米，建筑总高度58。15米，建筑面积约为29923。64。二、 施工部署1、脚手架搭设方式确定本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架体系。根据本工程情况，从地面至第跃层屋面总高度58。00m，该高度扣件式钢管脚手架大于搭设的允许最大高度，必须考虑采取分段卸载方法搭设，分段卸载采用工字钢悬挑方式支固的双排脚手架，按总高度分三段:第一段从地上四层以下部分采用落地式双排脚手架,高度13m，脚手架从第5层楼面开始设置悬挑脚手架至第13层楼面，高度24m，为第二段;第13层楼面至梯间天面为第三段， 高度21m；建筑物四周从第5层楼面开始均设置悬挑钢梁.2脚手架外观形象确定本工程地理环境优越，为达标文明施工,安全生产，为树立市民及各界人士好形象， 脚手架外观策划如下:（1）脚手架外面平整垂直。（2）出入口设置合理，搭设方正，挂安全标志牌。（3)脚手架钢管统一颜色，本工程脚手架钢管采用黄色油漆，剪刀撑、临边围护钢管用红、白色间色油漆。（4）设置层标线，每层数字标志.（5）脚手架体保持清洁。（6）采用2000目密目全新的安全网,用尼龙绳绑扎牢固，严密封闭。（7）架子工按规程作业,钢管扣件等材料堆放整齐.三、 编制依据1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。2. 钢管脚手架扣件GB15831.3. 建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99。4. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。5. 建筑施工手册第四版四、 施工准备（一）、材料要求1. 工字钢、钢管:悬挑脚手架底部的挑梁采用18号工钢，架子采用外径为48mm，壁厚为3。5mm的的3号钢焊接钢管搭设。其化学成分及机械性能应符合国家标准。钢管上严禁有打孔，其表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和涂的划道，并涂有防锈漆。每进场一批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告.2. 连接扣件：有直角、旋转、对接扣件三种，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间距要小于5mm。扣件应符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67)的规定。有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺丝必须更换.每进场批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告。3. 脚手板采用25×200×2500mm竹脚手板。4. 采用2000目每100CM2的密目式安全网，其厂家或代理商必须持有关部门核发的生产许可证等有效证照，每进场一批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告，并已向贵港市建筑安全监督站办理备案手续。5。 计划钢管800吨，100000个扣件，15000安全网,4000块竹串片脚手板。（二）、劳动力计划1. 进场架子搭设工人，必须持有特殊工种上岗证才准施工。2. 作业架子工10人。（三)、施工进度要求紧跟主体工程施工进度，保持高于施工面2米。五、 脚手架构造与搭设要求根据建筑物总高度及规范的要求，外架搭设高度大于24m。采用刚性连接件与建筑物可靠连接.本工程脚手架采用刚性连墙件，连墙件采用直径48mm，壁厚3。5mm的3号钢焊接钢管,连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的墙柱包拉.连接采用扣件.1、 基本要求：采用落地式双排扣件式钢管脚手架，是施工时的临时结构。它承受施工过程中的各种垂直和水平荷载。因此,脚手架必须有足够的承载力，刚度和稳定性。在施工过程中,确保在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜，摇晃或扭曲现象，保证施工安全。（1）、在大横杆与立杆的交点处必须牢固，立杆下应有底座和垫板,整个架子应放置必要的支撑与结构连结，以保证脚手架成为一个稳固的结构。（2）、外脚手架的搭设应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时，应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。 (3)、脚手架搭设应满足工人操作,材料堆放及运输等使用要求，并要保证搭升高，周转脚手架和操作安全方便。2、 对地基的要求: （如右图)在地面上搭设脚架，该地基必须夯实，并用C20混凝土做临时散水,设置排水明沟，每根立杆端部应并垫上厚度大于5cm的木板，木板面积大于0。15,也可垫通长脚手板，为避免或减少架子不均匀沉降在立杆底部加扫地杆.本工程脚手架搭设在地下室顶板上.3、为避免或减少架子不均匀沉降在立杆底部加纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不大于1M，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不大于500MM。扫地杆搭设如图2示。4、立杆的横向间距为0。8m，纵向杆间距为1.5m，立杆步距1。8m,其里排立杆，立杆离墙0.35m，相邻立杆接头要错开并应用对接口件连接，（如图3)与纵、横向的扫地杆用直角扣件固定，立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/2000，纵向水平杆间距1。5m，两杆接头要错开，并用对接扣件连接，与立杆用直角扣件连接。5、脚手板在首步层、每隔三层或10米高、施工层须满铺，在架子拐弯处脚处手板应交叉搭接，脚手板均采用三支点承重,当脚手板长度小于2m时，可采用两支点承重，但应将两端固定，以防倾翻，脚手板采用对接平铺，其外伸长度应大于130mm,小于150mm.（如图-4)6、脚手架在架体的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑， 剪刀撑与地面的角度应在4560度之间,剪刀撑杆的连接可采用搭接，并应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150MM。（如图5）7、整副脚手架，每垂直高3.6米，水平每隔4.5米，必须设置一刚性拉结点与主体结构连接，使脚手架同建筑物连接牢固。采用刚性连墙件,连墙件采用直径48mm，壁厚3。5mm的3 号钢焊接钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的墙柱包拉。连接采用扣件。（如图-6）8、脚手架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度不超过相邻面脚手架两步以上。脚手架的外侧的平台,要绑1。2米高的护身栏杆和18厘米高的挡脚板，防止施工人员从脚手架滑落.9、安全网的挂设外脚手架安全网的挂设应随外架作业层的上升.安全网应挂设在脚手架外排杆内侧，在每个系结点上，边绳与支撑物（架)靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于750MM。系结点应符合打结方便,连接牢靠以容易解开，受力后以不会散脱的原则。两相邻处应重叠搭接，并用系绳系牢，系绳强力不得低于网绳强力。10、受料台搭设必须分层错开，台底及周边严密封闭,应与脚手架体分离搭设，做法按计算如附图.11、施工通道做法如图：12、电梯井道及电梯门防护做法如图：13、施工电梯接料平台及门口做法见附图。六、 脚手架拆除1、 外架拆除上岗人员必须持有特种作业上岗证。2、 严禁酒后，带病或穿鞋上岗操作。3、 拆除外架应在白天进行,并做好区域维护工作，在通道明显的地方挂好警示牌并由专人监督。4、 拆除外架首先拆除所有竹夹板及安全网，然后自上而下先拆大横杆、小横杆、然后再拆除立杆。5、 拆除下的钢管严禁向楼下抛设，应逐层向下传递。6、 拆除时应四周同时进行,禁止单面拆除后再拆另一面.7、 拆除下的所有周转材料应分类堆叠整齐。8、 拆除注意事项:（1）、划出工作区域,禁止行人进入；(2）、严格遵守拆除顺序，由上而下,后绑者先拆，先绑者后拆,一般是先拆栏杆,脚手架、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等;（3）、统一指挥,上下呼应动作协调,当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；（4）、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。七、 脚手架搭设的安全事项 1、架子搭设前，架子专业工长向全队架子操作工进行安全技术交底，组织大家学习上级文件规定，外架施工技术，安全操作规程，规范，提高他们的技术素质，增强安全意识。2、每层架子搭设好后，要经公司安全人员全面检查鉴定，验收合格后，并办好验收手续,才允许使用该脚手架.3、架子搭设必须有专人指挥,用栏杆做危险区拦护，并派专人站岗,不允许进入危险区内。4、主体施工至二层以上，外脚手架必须与主体同步进行。外脚手架必须高于操作层1。2米.5、在外墙施工前，必须对外架进行检查加固工作,经过检查加固合格的外架，才能进行外墙装饰工作。6、在施工过程中,架子队必须派专人定点在施工现场随时进行外架加固维修工作。7、严格禁止以下违章作业： 利用脚手架吊运重物； 作业人员攀登架子上下； 推车在架子上跑动； 在脚手架拉结吊装缆绳； 任意拆除脚手架部件和联墙杆件； 脚手架底部或近旁进行开挖沟槽等影响脚手架地基稳定的施工作业； 起吊构件和器材碰撞或扯动脚手架; 加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。八、 脚手架质量保证措施1. 把好材料，加工和产品质量关，加强对架设工具的管理和维修保养工作，避免使用质量不合格的搭设工具的材料。2. 严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直偏差和杆的水平偏差，并确保节点联接达到要求（绑好、拧紧或插挂好）；3. 脚手板要铺满，铺平或铺稳,不得有探头板；4. 搭设过程中要及时设置联墙杆、斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆绳和吊索，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜和倾倒。搭设完毕后应进行检查验收，检验合格后才能使用. 5、严格控制使用荷载,确保有较大的安全储备。使用荷载，以脚手板上实际作用的荷载为准。一般传统搭法的多立杆工脚手架,其使用均匀布荷载不得超过2648N(270kg）;不得在脚手架上堆砖及其它材料，防止坠落伤人.6、要有可靠的安全防护措施,其中包括： 作业层的外侧面应设踢脚板、护身栏杆,整个脚手架外侧挂设密目式安全网； 在架高方向按规定设置多层挑出式安全网; 设置供人员上下使用（包括携带工具和少量材料)的安全扶梯、爬梯或斜道，梯道上应有可靠的防滑措施；在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的防护档（在作业层下挂棚布、竹笆或小孔绳网等），以防止上层坠物伤及下层作业人员。九、 扣件式钢管脚手架的计算书(一)、 落地式扣件钢管脚手架计算书1、垂直荷载的传递路线 ：施工动、静荷重脚手板小横杆大横杆立杆垫木基础（地面）2、基本数据本工程四层以下脚手架采用落地式双排脚手架，搭设高度13m，裙楼以下即二层以下外架直接支撑在地面，搭设高度7m,34层外架支撑在裙楼上，立杆采用双排架。搭设尺寸为：立杆横距0.80m,纵距为1.5m，脚手架步距1。8m，内立杆距建筑外墙皮距离a=0.35m,铺设竹串排脚手板2层，脚手架与主体结构连接的布置，连墙件采用2步3跨，其竖向间距2h=3。60m，水平向间距3la=4。5m，同时施工作业层n1=2层，施工荷载为3.0KN/，采用48×3。5mmQ235钢管。脚手板共铺设2层。四层以下外架搭设高度小于24米，不用计算,只需验算裙楼楼板承载力是否能满足要求即可。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）.3、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.A、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1。500/2=2。250kN/m荷载的计算值 q=1。2×0.038+1.2×0。262+1。4×2.250=3。511kN/m小横杆计算简图B、抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： M=3.511×0。82/8=0.281kN。m=0.281×106/5080=55.293N/mm2小横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求。C、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0。262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5×2.551×8004/(384×2。06×105×121900）=0。542mm小横杆的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求。4、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。A、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0。350×0。800×1。500/2=0.210kN活荷载标准值 Q=3。000×0。800×1。500/2=1.800kN荷载的计算值 P=(1。2×0.031+1.2×0。210+1.4×1。800）/2=1。404kN大横杆计算简图B、抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.08ql2集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax=0.175pl M=0.08×（1。2×0。038)×1.5002+0。175×1。404×1。500=0。377kN。m=0。377×106/5080=74.204N/mm2大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求.C、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0。038×15004/(100×2。060×105×121900)=0。05mm集中荷载标准值P=0。031+0.210+1。800=2。041kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.146×2041×15003/（100×2。060×105×121900.000)=2.99mm最大挠度和 V=V1+V2=3。04mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求。5、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；A、荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0。210kN活荷载标准值 Q=3.000×0。800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1。2×0.210+1.4×1。800=2。841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN；6、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1248,取最高搭设高度6米计算 NG1 = 0。125×6=0.75kN (2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35 NG2 = 0。350×1×1.500×（0。800+0.350)/2=0.30kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0。14 NG3 = 0.140×1.500×4/2=0。420kN （4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）;0.005 NG4 = 0。005×1.500×6=0。045kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1。515kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3。000×2×1。500×0。800/2=3。600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0-基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用:W0 = 0。350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1。670 Us -风荷载体型系数：Us = 1。560经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0。350×1.670×1.560 = 0。638kN/m2。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQN =1.2×1。515+1。4×3。6=6。858kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。85×1.4NQN =1.2×1。515+0.85×1。4×3.6=6。102kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2）； la -立杆的纵距 （m）; h -立杆的步距 (m）。7、立杆的稳定性计算： 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.858kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 - 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定,l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。50； A - 立杆净截面面积，A=4。89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。08cm3; - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =73。81 N/mm2f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N -立杆的轴心压力设计值，N=6.102kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3。12m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4。89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0。378kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 65.68N/mm2f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f,满足要求。8、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),应按照下式计算: Nlw = 1.4 × wk × Aw wk - 风荷载基本风压标准值，wk = 0。638kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3。60×4。50 = 16.2m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN);No = 5。000经计算得到 Nlw = 14.47kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 19。47kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0。94； A = 4.89cm2;f = 205。00N/mm2。经过计算得到 Nf = 94。23kN Nf>Nl，连墙件的强度设计计算满足要求！连墙件采用三扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 19.47kN小于扣件的抗滑力3×8.0=24。0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意见图。立杆地基承载力计算：立杆立在楼面，楼板砼C30,以最小板厚100mm计算.活荷载20KN/m2。立杆段轴力设计值不考虑风荷载：N = 1。2NG + 1.4NQ=1。2×1。515+1。4×3。6 =6。858KN计算支撑面面积100mm厚砼板 A=0.8×1.5=1。2m2确定楼板承载力设计值承载力标准值30KN/m2立杆支撑面的平均压力：满足要求。(二)、 钢管扣件式悬挑外双排脚手架计算本工程外围护结构脚手架主要起安全围护作用，第二三段搭设为悬挑式脚手架。本计算书取最高段高度13步（24m）进行计算。1、地环钢筋设置位置采用20Q235号圆钢筋预埋地环，楼层位置 3000 (1500）一组，每组两个地环，内穿18号工字钢，作为悬挑承重架。2、挑架的基本数据钢管扣件式悬挑外脚手架按内立杆与墙距300mm,内外立杆横向间距800mm，步距1800mm,内外立杆纵向间距1500mm，当架高24m时，每四步四跨设置剪刀撑,且在外侧立面两端设置一道剪刀撑，其剪刀撑间距小于15m；当架高24m时，应沿架体外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。墙连杆设置可采用脚手架钢管与墙柱抱拉。钢管扣件式悬挑外脚手架详见附图。施工层挡脚板设置挡脚板,在脚手架外侧面设置，挡脚板高度200mm.3、悬挑架计算（1)悬挑工字钢梁沿楼边轴线平面尺寸每3m(1。5m)设一道，承受12步脚手架荷载。（JGJ1302001）。计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为24米，立杆采用单立管.搭设尺寸为:立杆的纵距1。50米，立杆的横距0。80米，立杆的步距1.80米.采用的钢管类型为48×3。5，连墙件采用2步3跨,竖向间距3。60米,水平间距4。50米。施工均布荷载为3。0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1。75米.悬挑水平钢梁采用悬臂式结构加钢丝绳或拉杆与建筑物拉结。4、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.A、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。350×1.500/2=0。262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1。2×0.262+1。4×2.250=3。511kN/m小横杆计算简图B、抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.511×0.82/8=0.281kN。m=0。281×106/5080=55。293N/mm2小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求。C、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0。038+0。262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×2.551×8004/(384×2.06×105×121900)=0.542mm小横杆的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求.5、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。A、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0。800=0。031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1。500/2=1.800kN荷载的计算值 P=（1.2×0。031+1。2×0。210+1.4×1.800）/2=1。404kN大横杆计算简图B、抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.08×(1。2×0.038）×1.5002+0.175×1.404×1。500=0。377kN.m=0。377×106/5080=74。204N/mm2大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求！C、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。677×0。038×15004/（100×2.060×105×121900)=0。05mm集中荷载标准值P=0。031+0.210+1.800=2。041kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1。146×2040。720×15003/(100×2。060×105×121900）=3.14mm最大挠度和 V=V1+V2=3.19mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求.6、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；A、荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。038×1。500=0。058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0。800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值 Q=3。000×0。800×1。500/2=1。800kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1。800=2。841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN；7、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。125 NG1 = 0.125×21.6=2。7kN(2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0。35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.800+0.350）/2=1。208kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×1。500×4/2=0。42kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0.005 NG4 = 0。005×1。500×20.80=0。156kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。484kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。000×2×1。500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用:W0 = 0。30 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Uz = 1.640 Us 风荷载体型系数:Us = 1.2经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。7×0.30×1.640×1.2 = 0。413kN/m2。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +1。4NQ=10。4KN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=9。665KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10=0。239KN。m其中 Wk - 风荷载基本风压标准值(kN/m2）； la - 立杆的纵距 （m); h - 立杆的步距 (m）。8、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=10.4kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19; i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm； l0 - 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50; A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 114.02N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!3. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9。665kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 - 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=3。12m； k 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1。50 A 立杆净截面面积，A=4。89cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5。08cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.239kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9665/(0。19×489)+239000/5080=151.07N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!9、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： N