附录2：板模板计算书汇总.doc

附录2:板模板计算书1.计算依据： 1.1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 1.2混凝土结构设计规范GB50010-2010； 1.3建筑结构荷载规范GB 50009-2012；1.4钢结构设计规范GB 50017-2003；1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。2.工程属性 新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架纵向长度L(m)27模板支架高度H(m)6.5模板支架横向长度B(m)153.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.163地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)6.5风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.54.模板体系设计 主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)5.面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5 ×1=8.137kN/m q1静=0.9×G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b = 0.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)×1=4.987kN/m q1活=0.9×(QQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18)×14.618kN/m 计算简图如下：5.1强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.1×4.987×0.32+0.117×3.15×0.320.078kN·m M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.30.202kN·m MmaxmaxM1，M2max0.078，0.2020.202kN·m Mmax/W0.202×106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！5.2挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×3004/(100×10000×281250)=0.09mm 0.09mmL/250300/2501.2mm 满足要求！6.小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5×0.3=2.506kN/m 因此，q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3=1.561kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.945kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 计算简图如下：6.1强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125×1.561×0.92+0.125×0.945×0.920.254kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.90.581kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.506×0.32/2，0.097×0.32/2+3.15×0.30.949kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.254，0.581，0.9490.949kN·m =Mmax/W=0.949×106/83330=11.393N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！6.2抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625×1.561×0.9+0.625×0.945×0.91.41kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.097×0.9+0.688×3.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.506×0.3，0.097×0.3+3.153.179kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.41，2.222，3.1793.179kN max=3Vmax/(2bh0)=3×3.179×1000/(2×50×100)0.954N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！6.3挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.31.445kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×9004/(100×9350×416.67×104)0.127mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.445×3004/(8×9350×416.67×104)0.038mm2×l1/2502×300/2502.4mm 满足要求！7.主梁验算 主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.67.1小梁最大支座反力计算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1.5×0.32.226kN/m q1静0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.31.829kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b 0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.31.505kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25×2.226×0.92.504kN 按悬臂梁，R12.226×0.30.668kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R1×0.61.503kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max1.25q2L1.25×1.505×0.91.694kN 按悬臂梁，R'1q2l1=1.505×0.30.452kN R'maxR'max，R'1×0.61.016kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一7.2抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) =Mmax/W=0.451×106/4490=100.427N/mm2f=205N/mm2 满足要求！7.3抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=2×1.704×1000/4248.036N/mm2=125N/mm2 满足要求！7.4挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.350mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.783mm=2×300/250=2.4mm 满足要求！7.5支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.71kN，R2=4.308kN，R3=4.308kN，R4=4.71kN8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.71/0.6=7.849kNN30kN 满足要求！9.立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48×3钢管计算截面类型(mm)48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.159.1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1200=2106mm =maxl01，l0/i=2217.6/15.9=139.472=210 满足要求！9.2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q11×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1×0.3 = 2.184kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.622kN，R24.228kN，R34.228kN，R44.622kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/15.9=161.09 查表得，0.271 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.622，4.228，4.228，4.622/0.6=7.703kN f N1/(A)7703/(0.271×424)67.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.163×0.9×1.22/100.027kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+0.027/0.9=7.733kN f N1w/(A)+ Mw/W7733/(0.271×424)+0.027×106/449073.313N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm =l0/i=2432.430/15.9=152.983 查表得，1=0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H=Max4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+1×1.2×0.15×6.5=8.873kN f=N/(1A)8.873×103/(0.301×424)=69.525N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.163×0.9×1.22/100.027kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1×G×q×H+Mw/lb=Max4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+1×1.2×0.15×6.5+0.027/0.9=8.903kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.903×103/(0.301×424)+0.027×106/4490=75.773N/mm2=205N/mm2 满足要求！10.高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.5/15=0.4333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！11.立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)700混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=8.903kN11.1受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s<2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=680mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×3520×680/1000=1234.858kNF1=8.903kN 满足要求！11.2局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)×(b+2b)/(ab)1/2=(600)×(600)/(200×200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kNF1=8.903kN 满足要求！