转换层高大模板专项施工方案.docx

目录第一节、工程概况3第二节、编制依据及方案选择3一、编制依据3二、方案选择原则3三、模板支撑方案4第三节、各部位模板支撑设计计算4一、转换梁大构件模板支撑计算4（一）、侧模验算5（二）、底模验算9（三）、转换梁支撑架体验算 12二、转换层板模板支撑计算13（一）、梁底木枋验算 14（二）、托梁验算15（三）、门架支撑验算16第四节、施工方法18一、转换梁高大模板支撑施工18二、转换层板高支撑模板施工 20第五节、高支模施工现场应急救援预案 21一、救援预案的目的21二、救援机构21三、应急响应22四、 模板及支架倒塌事故的应急救援 22第六节、高支撑模板系统防失稳措施 23一、技术措施23二、施工措施24三、施工管理措施24第七节、高支撑模板系统检查验收 25一、模板工程检查验收25二、高支撑系统检查验收27（一）高支撑系统的基本构造措施与要求 27（二）高支撑系统验收重点部位 29（三）检查验收的程序及内容 31第八节、高支撑系统监测33第九节、混凝土浇筑方法及技术措施 35第十节、施工安全技术措施36一、安全技术措施 36二、预防坍塌事故的安全技术措施 38三、预防高空坠落事故安全技术措施 39第十一节、附图40一、转换梁支撑系统施工详图40二、转换层模板支撑平面布置图 40三、转换层模板支撑监测平面图 40河源长鸿国际花园二期工程结构转换层高大模板专项施工方案第一节、工程概况河源长鸿国际花园二期工程地下1层，12层为裙楼，3层为转换层，以上为塔楼，地上总高 30层。结构转换梁位于第3层，转换梁最大截面为1.5 x 1.8m,转换层层高4.8m,转换层板厚约200mm 由于转换梁的线荷载已达到了 64.8 KN/m因此须按高大模板的相关要求进行模板支撑设计，并按 高大模板的施工要求进行监控。第二节、编制依据及方案选择-、编制依据1、 河源长鸿国际花园二期工程建筑、结构施工图。2、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083、混凝土搅拌站提供的混凝土配合比设计试验报告4、混凝土模板用胶合板GB/T 17656-19995、建筑施工计算手册6、建筑施工手册（第四版）7、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001&建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20009、建筑安装工程安全技术规程10、 广东省建设工程高支模模板系统施工安全管理办法粤建监字1998 027号文。二、方案选择原则本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收；5、 综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省市安全文明工地的有关标准、模板支撑方案为保证模板工程施工质量与安全，结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际 情况，综合考虑了以往的施工经验，和充分利用我司现有的周转材料，模板及支撑主要材料选取如 下：18mm厚胶合板；68X 68松木枋，支撑架管选用：48X 3.0钢管；MF1219系列门架式脚手架。模板支撑设计选取最不利受力构件进行验算，各部位支撑及施工方案如下：1、转换梁：选取最大截面1.4 X 1.8m，板厚200mm梁底支撑高度3.00m,采用木模板，48 X 3.0钢管支撑。2、 转换层板：板厚200mm板底支撑高度4.60m,木模板，MF1219系列门架式脚手架支撑。3、砼的浇筑：全部选用砼地泵或砼泵车输送，出料口选用导管。第三节、各部位模板支撑设计计算本工程模板选用S =18mn厚胶合板，重力密度为7kN/m横、竖楞均选用68X 68mm木枋。木枋 和胶合板数据如下：1）木枋:顺纹抗压：fc 10N / mm2顺纹抗剪：fv 1.4N/mm"抗弯:fm 13N / mm2弹性模量：E 9 103N / mm222） 胶合板顺纹容许强度：fm 24N/mm一、转换梁大构件模板支撑计算计算参数：换梁截面：1.5 X 1.8m;板厚200mm梁底支撑高度3.00m支撑体系：采用48X 3.0扣件式钢管脚手架，钢材材质 Q235支撑架体搭设尺寸为：梁下横向设4排48X 3.0立管，4横向间路500mm纵向间距600mm方管上下均设顶托，（管 脚顶托倒置，下设2条68X68mm木方作垫木，使转换梁荷载能更均匀向下传递）。梁底木方68X 68mm间距200mm托梁采用2条48X 3.0mm钢管。kctl-J'll-. 1 -1!Fill :； II.I I :i rTff /r1k1 11 - I wI叩;仝n I II < r Pl转换大梁模板支撑（一）、侧模验算1侧模荷载梁侧模高为：1.8-0.2=1.6m11） 、砼侧压力：Fi 0.22 ct。i 2V20.22 24 7 1.2 1 迈 62.723KN/m2F2 cH 24 1.638.4KN /m2取较小值：即侧压力标准值为：F=38.4KN/nf则：侧压力设计值：F X分项系数=38.4 X 1.2=46.08KN/m22）、倾倒时产生的水平荷载 查表：采用导管时取2KN/m水平荷载设计值 F=2X 1.6 X 1.4=4.48KN/m2组合荷载：46.08+4.48=50.56KN/m3）、侧模板强度验算131354Ibh3600 183 2.916 105mm412 12W-bh261243-600 183.24 10 mm6q150.560.4522.752 N / mm故18mm厚胶合板强度满足侧模要求4）、模板刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载q2(50.564.48)0.4520.736KN/m则:Kw 鈕0.967100EI225 0.9mm250420.736 225350.019mm100 9 103 2.916 105故在竖楞200m时，梁侧模板挠度符合要求3、梁侧竖枋验算1）、梁侧竖枋抗弯强度验算梁侧竖枋间距225mm为简化计算，将其简化为更趋保守的简支梁来计算。小横楞选用68x 68mm木枋，则:I丄 bh31368 681.7826410 mm12121 2W bh21 2-68 6825.241410 mm661UK1mi225转换梁侧模板受力简图模板最大弯矩：M 丄 q2 丄 22.752 0.22520.115KN m10 10模板截面强度：6M0.115 102厂 3.55N / mmW3.24 104查表，胶合板顺纹抗弯强度容许值：fm 24N/mm2q150.56 0.22511.376N / mm11111 1.L1«1冗转换梁侧模板竖枋受力简图竖枋最大弯矩： M0.077q1l2 0.077 11.376 0.452 0.177KN m竖枋截面强度:M0.177 106W5.241 1043.377N / mm2查表，胶合板顺纹抗弯强度容许值：fm 24N/mm2故68 x 68mn木枋强度满足梁侧竖枋要求4）、梁侧竖枋刚度验算 采用标准荷载，不考虑振动荷载q2(50.56 4.48) 0.225 10.368KN /m则：0.632q2l4100EI0.632 10.368 4504100 9 103 2.916 1051.023mm450 1.8mm250故在梁侧竖枋225m时，梁侧竖枋挠度符合要求4、侧模纵楞验算1）、纵楞抗弯强度验算纵楞选用2条48x 3.0钢管为一组，纵向间距 450mm最不利时每组纵楞承受两条竖向木枋 传来的荷载，则3截面抵抗矩 W =10160mm截面惯性矩I =243800mm4;转换梁侧模纵楞受力简图每组的荷载为：P ql 11.376 0.455.119KN，设横楞间距为450mm最不利情况下每组纵楞上将承受4条小横楞传递的荷载（如上图示）每条横楞传递给纵楞的荷载相等，贝U：最大弯矩：M 0.158PI0.158 5.119 0.45 0.363KN m6M0.363 1022截面强度：434.24 N / mm 205 N / mmW1.060 104纵楞每组选用2条48 x 3.0mm钢管时强度符合要求。2）、纵楞挠度验算331.097 5.119 10450100 206 103 2.438 1050.102mmI 450/4001.125mm250纵楞挠度满足要求。5、对拉螺栓验算1）、砼侧压力1F10.22 缶 1 2V20.22 24 7 1.2 1 1 144.352KN / m2F2cH 24 1.8 43.2KN /m2取较小值，即F=43.2KN/m砼侧压力设计值为：F X分项系数X折减系数2=43.2 X 1.2 X 0.9=46.656KN/m2）、倾倒时产生的水平荷载查表：采用导管时取2KN/m水平荷载设计值F=2X 1.4 X 0.9=2.52KN/m2组合荷载：46.656+2.52=49.176 KN/m 2查表：M12对拉螺栓，其容许拉力为12.9KN,间距按横竖双向450贝U：N FS 49.176 0.45 0.45 9.958KNN 12.9KNN N故 双向M1245对拉螺栓可转换梁模板要求，施工时选用双向M1445对拉螺栓（二）、底模验算1、底板计算1）、荷载计算:底板自重：7 0.018 1.5 1.2 0.227kN / m砼自重：24 1.5 1.8 1.2 77.76kN / m钢筋荷重：3.0 1.5 1.8 1.2 9.72kN /m浇、振捣砼荷载：4 1.5 1.4 8.4kN/m荷载合计：96.107 kN/m2）、抗弯承载力验算按等跨连续梁计算，小横楞跨间距按 200mm考虑:1丨丨丨丨1 1 I 1一A9-梁底模受力简图21500 188.14310 mm1则：W -bh26M Kmql20.121 96.1070.220.465KN m 0.465 106 N mm0465 1065.74 N/48.1 102 mmfm 24KN /mmQU jj1故底模板强度满足要求3）、挠度验算荷载不包括振捣砼荷载则：q296.107 8.487.707KN/m丄bh31213541500 1837.29 105mm412q2l487.707 2004KW 20.967350.207mm底板挠度为：100EI100 9 103 7.29 1052000.8mm250故小横楞200m时，底板模板挠度符合要求。2、梁底木枋验算梁底木枋选用木枋68 X 68200mm,:11I bh368 6831.782 106mm41212121243W bh268 6825.241 104mm36 6框支转换梁模板支撑采用钢管，其受力如下图示:梁底木枋受力简图1）、梁底木枋荷载计算底板自重：7 0.018 0.2 1.20.03kN/m砼自重： 24 0.2 1.8 1.2 10.368kN/m钢筋荷重：3.0 0.2 1.8 1.2 1.296kN/m浇捣砼荷载：2 0.2 1.4 0.5&N/m荷载合计：12.254 kN/m2）、梁底木枋抗弯强度验算M KWql20.10 12.254 0.520.306kN mM0.306 106W5.241 1045.839N /mm2fm 13N /mm2故梁底木枋68 X 68200m时，木枋抗弯强度符合要求3）、梁底木枋抗剪强度验算V KVql 0.6 12.254 0.53.676kN3V2bh3 3.676 1032 68 681.192N/mm2fV 1.4N /mm2故梁底木枋68 X 68200m时，木枋抗剪强度符合要求4）、梁底木枋挠度验算q212.254 0.5611.694KN /mK q2l40.677 11.694 500100 El100 9 103 1.782 1060.308mm5002.0mm250故 梁底木枋选用68 X 68mn木枋，间距200m时挠度符合要求。3、托梁验算纵楞选用48X 3.0钢管，每2条48X 3.0钢管为一组，纵向设4道，支撑钢管支撑间距450mm由于中间2组托梁受力最大，因此计算时取中间1组托梁进行验算，则:截面积 a =2423.9=847.8mm;截面抵抗矩W =2 4494=8988mm截面惯性矩I =210783仁215662口打Rnn6001转换梁底枞向托梁受力简图每组的荷载为：P ql 12.254 0.56.127KN最大弯矩：M 0.238PI0.238 6.127 0.6 0.875KN m6截面强度： 0.875 103 97.35N /mm2 205N/mm2W 8.988 10纵楞每组选用2条48 x 3.0mm钢管时强度符合要求。2）、纵楞挠度验算331.764 6.127 1 03 600335-100 206 102.157 100.525mm丄 600/4001.5mm250转换梁纵向托梁选用2条48x 3.0mm钢管时挠度满足要求。（三）、转换梁支撑架体验算转换梁底钢管采用448x3.0500X600mn架管，沿高度方向设置水平拉杆和剪刀撑，与门架 拉为一体，水平拉杆步距约1.1m，最不利情况下，中间每组立管承受3条梁底木枋传下的荷载，则:N F*3 6.127*3 18.381kN查表：48X 3.0钢管计算参数如下：钢管截面积A=424mm抗压强度设计值为：f=205N/mm2回转半径i=15.95mm按稳定性计算竖管的受压应力为：立管的长细比为：丄i1200 2 20015.95100.31查表：得0.566mN18.38 1032则：76.59N / mmf 205N / mmA 0.566 424故转换梁底支撑采用348X3.0钢管，横向间距600mmj距纵向600mm横杆步距1200mm其支撑满足梁底支撑稳定性要求。、转换层板模板支撑计算转换层板模板支撑高度达到了 4.60m,厚达到了 200mm模板及支撑架体计算参数如下：板厚200mm板底支撑高度4.60m,支撑体系：采用 MF1219门架式脚手架，剪刀撑采用48 X 3.0mm钢材采用Q235门架搭设尺寸为：门架纵向双体排列，纵向间距为900mm板底木方68X 68mm间距200mm梁顶托采用木方2条68 X 68mm1、荷载计算：底板自重：7 0.018 1 1.20.151KN /m2砼自重： 24 0.2 1.25.76KN/m2钢筋荷重：1.1 0.2 1 1.20.264KN /m2浇捣砼荷载：2 1 1.42.8KN /m2施工人员及设备荷载（活载、堆载各按 2.5kN/m2计）：5.0KN /m2荷载合计：13.975 KN/m2（一）、梁底木枋验算1）、荷载计算：q 13.975 0.202.795kN/m2）、抗弯承载力验算按单跨简支梁计算，板底木枋间距按 200mm考虑:板底木枋受力简图. 1 2则：Wbh6-68 6825.241 104mm36ql222.795 1.2280.503KN m 0.503 106N mm6M0.503 10W5.241 1049.6N / mm2fm 13KN /mm2故底模板强度满足要求。3）、板底木枋抗剪强度验算2.795 1.221.677 kN3V33 1.677 10220.544N /mm2化 1.4N / mm22bh2 68 68故板底木枋68 X 68200m时，木枋抗剪强度符合要求4）、板底木枋挠度验算445ql5 2.795 1200一364.7mm384 EI 384 9 101.782 1012002504.8mm故 梁底木枋间距为200m时，挠度满足要求。（二）、托梁验算托梁选用2条68X 68mm木枋,门架纵向间距900mm托梁选用2条48X 3.0钢管，最不利工况下每组托梁承受5条梁底木枋传下的荷载，假设各组托梁受力相等，则:截面积 a =2423.9=847.8mm;截面抵抗矩W =2 4494=8988mm截面惯性矩I =210783仁215662mm托梁受力简图1）、荷载计算：每个板底木枋传下荷载：13.975 1.2 0.2 3.354kN设两侧荷载相等,则：P 3.354/2 1.677kN2）、托梁抗弯强度计算：52 18 51.677 0.90.981kNmM 0.981 106W 8.988 103109.15N/mm2 fm 205N/mm2托梁选用2条48X 3.0钢管抗弯强度满足要求3）、托梁挠度验算425n 2n 384n3EI1.81mm1Pl3384 53 2.06 105 2.157 1051.667 103 90033.6mm900250故 托梁2条48X 3.0钢管时，挠度符合要求。（三）、门架支撑验算1）、门架验算900mm转换层板底采用MF1219系列门架支撑系统，门架纵向按双体排列，贝湘邻门架间距为最不利时托梁跨间承受3条梁底木枋传下的荷载，则：作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.779kN/mNQ 托梁传递荷载，NQ =5X 3.354=16.77kN ;H 脚手架的搭设高度，H =4.6m。经计算得到，N = 1.2 X0.779 X4.6 +16.77 =21.07kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N 作用于一榀门架的轴向力设计值；Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值公式计算叭"4 f厶十斤加/坷其中M 门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/i查表得到，丁 =0.376 ;k 调整系数，k=2.268 ;i门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm；I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4;h0门架的高度，h0=1900mmI0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4;A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2;h1门架加强杆的高度，h仁1536mmII 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.2cm4 ;A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。Nd 调整系数为1.0经计算得到，Nd=0.376>6.2 xl00>205/1000=47.79kN。N 21.07N47.79kN且 N1 或 N2 N/2故门架支撑承载力满足要求。第四节、施工方法、转换梁高大模板支撑施工1、材料选用a立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、顶撑等全部选用48X 3.0mm高频焊接钢管，材质Q235。 管材必须顺直，不得有瘪痕、弯曲等缺陷。b、连接件均选用铸铁配件。材质符合可锻铸铁分类及技术条件中的技术要求。铸铁件不 得有裂纹、气孔及疏松，丝扣良好。2、支撑系统参数：1）架体尺寸参数：转换大梁模板支撑脚手架均从第 2层楼板面开始搭设，立杆横距 500mm,每排4立管，纵距 600mm。横杆杆步距1200mm，从下向上设3道，。2）模板参数：钢管顶部设钢顶托，梁（板）底木枋68 X 68200纵向托梁248X 3.0mm,每顶托放置2条。3）支撑系统：垂直剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起，纵向每隔5条立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑连续设置。 横向剪刀撑设置一道，与水平方向夹角为 60°。水平剪刀撑：水平剪刀撑沿架高每 4步设置一道，整个架体设置3道。3、搭设方法钢管脚手架的搭设顺序为：放置纵向扫地杆 搭立杆 放置纵、横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆连墙件 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。1）因脚手架从第2层楼板板面开始搭设，按要求设置 2条68 x 68mn垫木仿，并设置扫地杆。2）立杆在搭设时相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜 大于步距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆 承载能力的关系很大）。不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直度偏差不应大于 100mm。3）大横杆上下横杆的的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排横杆的水平偏差不应大于该片脚手架总长度的1/250,且不大于50mm。相邻大横杆的水平偏差不大于10mm。4）横杆贴近立杆布置，并且扣件扣紧，在相邻立杆之间增设一道小横杆，小横杆作为基本构 架结构杆件，在任何情况下均不能拆除。5） 剪刀撑斜杆与地面夹角为4560。，沿脚手架两端和转角起，每6根立杆设置一道，且沿脚 手架纵向连续设置。剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或 大横杆扣紧外，在其中间应增加 24个扣结点。6）连墙顶撑与拉结点同时设置，连墙件一般应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力 作用的结构部位。7）所有扣件螺栓的拧紧扭力不应小于 40N.m，并不大于65 N.m。8）模板的安装：架体顶部采用可调式钢顶托，梁模板安装时，应在梁模下方地面上铺垫板， 并按梁模长度等分顶撑间距，立中间部份的顶撑。梁模板安装时应校对正确，拉中线进行检查，复 校各梁模中心位置是否对正，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上，各顶撑 之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固可靠，当梁的跨度在 4.0m或4.0m以上时，在梁模的 跨中要起拱，起拱高度为梁板跨度的 0.1% 0.3%。悬挑梁应按0.2%进行起拱。4、转换梁支撑系统设置要点：1） 为避免应力集中对支承层结构砼产生冲切破坏，应在每个立管下部设2条68x68mn木枋作 垫木，使转换梁荷载均匀传向下部楼面。2）架体构造要求：a为提高支撑系统的整体稳定性和抗倾覆能力，在门架和钢管立柱的顶部和下部须用水平连杆将其连为一体。b、转换梁下的支撑架应每 5道设置垂直剪刀撑，保证大梁下架体稳定，尤其注意转换梁下的 支撑立柱在纵横两个方向均要加设剪刀撑。3）卸荷回顶设置a、 位于转换层下的第2层梁板板厚为160mm其支撑先不能拆除，应在转换梁砼浇筑至少14 天后再拆除。b、由于转换梁砼一次成型，产生的荷载较大，为保证结构安全，首层梁与转换梁对应位置下加设回顶，回顶采用钢管脚手架搭设，架体构造为：48 X 3.0钢管，纵横各间距1200X 600mm步距1800mm3、架体验收在高大模体系搭设完后，须对支撑体系进行专项检查，合格后才可转入下一工序的施工。浇筑 转换大梁的砼时，安排专人观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常及时处理，以免发生质量 和安全事故。二、转换层板高支撑模板施工板厚200mm板底支撑高度4.60m,支撑体系：采用 MF1219门架式脚手架，剪刀撑采用48 X 3.0mm钢材采用Q235门架搭设尺寸为：门架纵向双体排列，纵向间距为900mm板底木方68X 68mm间距200mm托梁采用2条48X 3.0mm钢管。1、门架式脚手架的搭设方法脚手架的搭设顺序：安放底座 首步架装在底座上装剪刀撑铺设脚踏板（或平行架）插上驳芯安装上一步门架装上锁臂。门架式脚手架应从一端一开始向另一端搭设，在首步脚手架搭设完毕后再搭设上一步脚手 架。第一步门架下方应在架体底部设可调式钢顶托，并排安放两条木枋用垫木。依次搭设以后的门架；每搭设一榀门架即安装好剪力撑并锁好锁片，并用钉子固定底座以防 滑移。当首步脚手架搭设完毕后，应用水准仪检测门架的标高，用可调底座调整高度，使门架上部 标咼一致。在门架上端的锁座上依次装上锁臂，锁臂的方向应注意另一端一律向上，弯曲一致，不要错 向，以免与上一步门架连接时无法就位安装。在最初两榀门架用剪力撑固定后，即安装脚踏板或水平架，其两端的卡钩锁片应随安装随锁 紧。首步门架式脚手架搭设完毕后，可从首步脚手架的搭设终点一端，向回搭设第二步脚手架， 以防止接头处因误差而造成的联接困难。对整片的门架式脚手架，要加水平加固杆和交叉加固杆以增加整体刚度。水平、交叉加固杆 采用钢管，用扣件与门架立直连接。交叉加固杆与门架立杆的夹角应为45°左右。在搭设门架式脚手架时的时，应先安装好外脚手架（扣件式钢管脚手架）并挂好安全网。第五节、高支模施工现场应急救援预案、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止 事故继续发展。二、救援机构1机构为及时对高大模板施工过程中发生的如沉陷事故、塌模事故、失火事故等进行有效处理，特成立现场应急救援组织如下:咼支模工程施工现场应急救援小组项目姓名电话组长副组长组员2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险 救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长 或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程 度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的 动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立 即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向 上汇报。四、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶 赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。 组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排将处于危险区的人员疏散到安全 的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行 抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员 进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后， 确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、 气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作 要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第六节、高支撑模板系统防失稳措施一、技术措施1、根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法中的有关规定，技术方案应有 计算书。计算书应包括施工荷载计算，模板及其支撑系统的强度、刚度、稳定性、抗倾覆等方面的 验算，支承层承载的验算。对已重复使用多次的模板、支撑材料，应作必要的强度测试，技术方案 应以材料强度实测值作为计算依据。2、高支模立柱4.5米以下部分，应设置不少于两道的纵横水平拉杆；立柱 4.5米以上部分每 增高1.5米应相应加设一道水平拉杆。剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5米; 支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。对于特殊的工程结构，当模板面非水平面或施工荷载不均衡时， 应按整体稳定性和抗倾覆能力计算确定水平拉杆、剪刀撑的设置。3、支撑系统设计时立柱接长宜尽量采用对接，避免采用搭接做法。对接立柱在同等情况比搭接立柱施工简单，扣件使用少，自重轻，承载力高。4、荷载计算中不能忽略模板支架的自重。5、根据JGJ130规范对满堂脚手架构造的要求，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由顶至底连续设置，高于 4m的模板支架，其两端与中间每隔 4排立杆从顶层开始 向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，特别是在动荷载较大处（如混凝土泵送处）。6、对超高、超重钢筋混凝土大梁模板支架设计，可采用可调顶托座将大梁底模楞木托住，保 证大梁的集中力的作用点在立柱中心线（铅垂线）上，避免经横管、扣件传递使立柱产生附加弯矩 与偏心弯矩。二、施工措施1. 严把模板支架的质量关。特别是木枋、门架、钢管、扣件的质量，应禁用带节榫节的木枋， 门架和钢筋应严格剔除弯曲、变形的架体材料，并对扣件质量和扣件丝扣质量进行详细检查，符合 设计要求方可使用。2. 严格按照模板施工专项方案进行搭设。搭设步距大小直接影响立柱的稳定性，架体的间距和 步距应符合本方案要求，扫地杆也必须予以重视。3. 本工程模板支撑均从坚实的结构混凝土表面开始搭设，但须做好相关部位的卸荷，并注意在 荷载较大的立柱下加底座或垫木，以保证立柱底部良好支承和力的传递。4. 支架中每步纵横向水平支撑杆的端部，均要顶住柱、剪力墙，或紧箍柱、剪力墙，以防止、减 少模板支架侧移，特别对斜板支撑支架显得尤为重要。5. 对大面积模板支撑系统，搭设中要预留出若干通道，以便供物料运输和人员的进出，以及当 发生险情时，有利人员的逃生。三、施工管理措施1、高支撑模板工程专项技术方案必须经施工单位技术负责人、监理单位总监理工程师审批签 字和加盖公章后方可实施，施工单位还应当组织有关专家进行论证、审查。2、施工单位施工前必须制订监测方案和应急方案，监测方案针对模板工程重点部位（如梁端 、梁中、动荷载较大处、悬挑梁板等）进行监控，主要是监控模板及支架水平侧移和沉降情况；应急方案是采取应急措施预防、减少、降低损失，包括应急机构、应急物资、应急救援等。3、制订混凝土输送、浇筑技术措施，由于混凝土输送（如、泵送）处的动荷载较大，须对该处加固处理（如加密立杆，缩小水平的步距，加剪刀撑或斜撑等），否则容易发生险情；以及混凝土浇筑顺序、方向、层次会影响到模板支架稳定性，避免混凝土堆集造成模架局部荷载、应力集中，使模架系统失去平衡，破坏模架的稳定性，特别是大梁、斜板、悬挑结构处的混凝土浇筑技术 更应加倍重视。4、搭设安装前，针对专项技术方案、有关操作规程进行技术交底和班前安全教育，提供必备检测 、防护设备（如扭力计、安全带等），因为上述措施最后靠一线工人来完成，稍有差错，将可能造成重大 安全事故。5、应明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在高支模搭设、拆除和 混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。6、组织有关部门对有关工序进行验收，针对立柱支架、模板和重点部位验收，预防将事故隐患带 进下一工序。7、高支模施工应按经审批的技术方案进行，技术方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。 8混凝土浇筑时，施工单位应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。第七节、高支撑模板系统检查验收、模板工程检查验收模板成型和模板支撑交验实行“三检制”，合格后报配属专业工长检验，合格后依次报主管施 工员、质量员核定，并按公司颁发的建筑工地施工技术资料管理实用手册及技术资料管