箱涵模板支架专项方案.doc

现浇箱涵工程模板与支架专项施工方案一、工程概况3四、材料进场计划（详见箱涵施工材料投入计划表-附表4-1）4五、劳动力计划（详见箱涵施工劳动力进场计划表-附表5-1）4六、机械设备计划（详见箱涵施工机械设备计划表-附表6-1）4七.箱涵涵身施工工艺流程（详见图7-1 箱涵涵身施工工艺流程图）5八. 箱涵涵身施工要点6九、箱涵现浇模板及顶板模板满堂支架方案及计算8十、主要项目的方法45十一确保工程质量的措施61十二.安全防护措施及安全技术交底63十三、文明施工68十四、预防6大伤害安全生产事故应急救援预案68十五、厦门集杏海堤开口工程现浇箱涵支架方案技术咨询意见及整改情况77十六、厦门集杏海堤开口工程现浇箱涵支架方案技术审查意见及整改情况79十七、厦门集杏海堤开口改造主体工程现浇箱涵模板与支架施工方案审查会议纪要80十八、附图及附表80一、工程概况本工程箱涵纵向共六联，其中第一联、第六联为3×15m，第二五联为4×15m，每联设置4cm的分缝，箱涵全长共330.2m；箱涵横向全宽50.5m由四个箱涵组成（A、B、C、D），A箱涵宽12.49m，B、C箱涵宽12.98m，D箱涵宽11.99m，箱涵横向设置2cm的分缝。1.1.A箱涵：A箱涵宽12.49m，顶板厚1.2m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。每个腹板下设置两根直径1.2m的桩基础，桩中心距离箱涵边缘的横向距离为3m，纵向距离为1m。桩顶处底板横向加厚为1.6m，底板下缘浇注20cm混凝土垫层。A箱涵为城市公交预留车道，现阶段为人行道。1.2.B、C箱涵：B、C箱涵宽12.98m，顶板厚1.0m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。B、C箱涵为灌注桩基础，底板下缘浇注20cm混凝土垫层。1.3.D箱涵：D箱涵宽11.99m，其中靠近C箱涵一侧5m范围内顶板厚1.5m，另一侧7m范围内顶板厚0.8m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。D箱涵上检修车道下设三个净宽为1.8m的管线沟，管线沟上设预制混凝土盖板，盖板厚0.5m，长度1.49m，靠近内湾侧的管线沟设单向排水口，防止海水进入管线沟，盖板间的缝隙用沥青麻絮填充。D箱涵为灌注桩基础，底板下缘浇注20cm混凝土垫层。D箱涵靠近C箱涵一侧5m范围内为绿化带，另一侧7m范围内为检修车道和非机动车道。1.4混凝土箱涵采用纵向及竖向预应力体系，顶板采用15-9钢束，腹板采用15-3钢束。1.5预应力钢束张拉完毕后，必须及时压浆，压浆应采用真空压浆，浆内渗入阻绣剂，张拉锚槽应及时封锚，封锚混凝土为C45，封锚时将弯起钢筋板直并焊接即可。1.6箱涵顶板及腹板预应力钢束张拉顺序由中间向两边按顺序对称张拉。1.7预应力钢束设计张拉控制力为0.75Ryb，管道偏差系数0.0015，塑料波纹管管道壁摩擦系数为0.17，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束弹性模量1.95×105MPa，钢束松弛率3.5%;顶板钢束采用15-9预应力钢束，控制张拉力为1757.7kN；腹板钢束采用15-3预应力钢束，控制张拉力为584.9kN，预应力钢束采用张拉力与引伸量双控，引伸量误差在-6%+6%以内。所有预应力张拉端槽口和锚下垫板与预应力钢束垂直。二、施工组织和管理机构（详见附后表施工组织和管理机构-附图2-1）三、施工进度计划（详见详见附后表施工进度计划-附表3-1）四、材料进场计划（详见箱涵施工材料投入计划表-附表4-1）五、劳动力计划（详见箱涵施工劳动力进场计划表-附表5-1）六、机械设备计划（详见箱涵施工机械设备计划表-附表6-1）七.箱涵涵身施工工艺流程（详见图7-1 箱涵涵身施工工艺流程图）测量放样浇注垫层砼绑扎底板及腹板钢筋浇注底板及腹板砼搭设顶板支架及模板绑扎顶板钢筋浇注顶板砼预应力张拉预应力孔灌浆钢筋制作钢筋检验底板及腹板砼养护安装模板底板及腹板模板拆除拆除支架及模板图7-1 箱涵涵身施工工艺流程图八. 箱涵涵身施工要点8.1C20砼垫层：地基处理经监理验收合格后浇注垫层砼，垫层砼采用商品砼，商品砼采用搅拌车运至现场，用地泵入模浇注，振捣密实，采用覆盖土工布浇水保湿养护；8.2箱涵涵身竖向施工施工分3个阶段，第一阶段绑扎底板和腹板钢筋，浇筑底板砼（详见附图8-1）；第二阶段绑扎腹板水平钢筋，安装腹板模板，搭设顶板支架及模板，浇注腹板砼（详见附图8-2）；第三阶段绑扎顶板钢筋，安装顶板侧模，浇注顶板砼，待顶板砼强度达到设计强度90%后，先张拉腹板预应力钢束，再张拉顶板预应力刚束；8.3箱涵涵身施工纵向分两个阶段施工，第一阶段施工A、B箱涵，计划开工后6个月内完成A、B箱涵的施工，确保开放临时交通的需要。第二阶段施工C、D箱涵。施工时计划拟投入2个钢筋施工班组、2个木工施工班组、1个砼浇捣施工班组进行作业，其施工顺序详见施工进度计划。8.4模板安装前，应由测量放出承台和腹板的边线和中轴线，并用墨斗弹出边、轴墨线，放样后经监理检查，合格后安装模板； 8.5箱涵的承台、腹板和顶板侧模采用18×2440×1220mm高强胶合板做面板，采用100×100方木做侧模的内外围楞，采用拉条平衡侧模板受力。机械配合人工进行模板安拆；8.6现浇箱涵顶板支架采用碗扣式钢管满堂支架，钢管采用48×3.5mm，根据顶板厚度不同，对于顶板厚度为1.5m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60×60cm，倒角部分立杆步距采用60×30cm，水平杆步距采用120cm；对于顶板厚度为1.2m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60×90cm，倒角部分立杆步距采用90×30cm，水平杆步距采用120cm；顶板厚度为1.0m和0.8m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60×90cm，倒角部分立杆步距采用90×30cm，水平杆步距采用120cm。纵、横向杆及立杆用扣件式钢管连接，支架纵横均按有关规范要求设置剪刀撑，横桥向斜撑间隔4排设一道，纵桥向斜撑每隔4排设一道，水平剪刀撑由上往下每个2层设一道，距离地面10cm设置纵横扫地杆，同时为满足支架受力稳定，特在箱涵底板面上设置50mm木板垫平。支架立杆顶设二层方木：横向方木15×12cm、纵向方木10×10cm（净间距不大于20cm）。8.7内侧模及外侧模板应在同步养护的砼试块强度达75时方可拆除，箱梁底模及支架必须在砼强度达到设计强度的100且纵向预应力张拉完毕后方可拆除。支架、侧模和底模采用人工拆除。拆除时模板和支架分类对放整齐。8.8根据要求，支架架设后应进行预压，加在支架上的预压荷载应不小于箱涵顶板自重的1.2倍，预压材料拟采用堆载钢材（捆装钢筋），模拟箱梁设计断面布载。支架预挠度设置按施工设计中弹性变形的计算和预压过程的实测挠度数值综合考虑后进行设置。8.9预应力钢绞线、锚具、必须经业主和监理工程师认可后方可使用。所有预应力张拉端槽口和锚下垫板与预应力钢束垂直。钢束下料采用砂轮切割机断料，并严格按有关规范和标准验收。8.10箱涵普通钢筋的施工严格按有关技术规范认真施工，材料进场后经严格检验合格后加工下料、制作和绑扎。8.11现浇箱涵砼采用商品砼，用搅拌车运至现场，再用车泵将砼泵入模。8.12箱涵砼浇筑完毕，表面收浆后即开始对砼洒水养生，养护采用覆盖土工布洒水保湿的养护方法，养护时间不少于14天。8.13砼箱涵采用纵向及竖向预应力体系，顶板采用15-9钢束，腹板采用15-3钢束。预应力钢束张拉完毕后，必须及时压浆，压浆应采用真空压浆，浆内掺入阻绣剂，张拉锚槽应及时封锚。九、箱涵现浇模板及顶板模板满堂支架方案及计算9.1.概况本工程箱涵纵向共六联，其中第一联、第六联为3×15m,第二五联为4×15m，每联设置4cm的分缝，箱涵全长共330.2m；箱涵横向全宽50.5m由四个箱涵组成（A、B、C、D），A箱涵宽12.49m，B、C箱涵宽12.89m，D箱涵宽11.99m，箱涵横向设置2cm的分缝。9.1.1.A箱涵：A箱涵宽12.49m，顶板厚1.2m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。每个腹板下设置两根直径1.2m的桩基础，桩中心距离箱涵边缘的横向距离为3m，纵向距离为1m。桩顶处底板横向加厚为1.6m，底板下缘浇注20cm混凝土垫层。A箱涵为城市公交预留车道，现阶段为人行道（详见附图9-1）。9.1.2.B、C箱涵：B、C箱涵宽12.98m，顶板厚1.0m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。B、C箱涵为灌注桩基础，底板下缘浇注20cm混凝土垫层（详见附图9-2）。9.1.3.D箱涵：D箱涵宽11.99m，其中靠近C箱涵一侧5m范围内顶板厚1.5m，另一侧7m范围内顶板厚0.8m，底板厚0.8m，中腹板厚0.8m，边腹板厚0.6m，与道路相接的边腹板厚1.0m，底板沿纵向设置两道宽×高为2.0×0.8m的纵肋，纵肋中心距离箱涵边缘3m。D箱涵上检修车道下设三个净宽为1.8m的管线沟，管线沟上设预制混凝土盖板，盖板厚0.5m，长度1.49m，靠近内湾侧的管线沟设单向排水口，防止海水进入管线沟，盖板间的缝隙用沥青麻絮填充。D箱涵为灌注桩基础，底板下缘浇注20cm混凝土垫层。D箱涵靠近C箱涵一侧5m范围内为绿化带，另一侧7m范围内为检修车道和非机动车道（详见附图9-3）。9.2.编制依据9.2.1.施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。9.2.2.国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。9.2.3.公路桥涵设计规范；9.2.4.公路桥涵施工技术规范；9.2.5.公路桥涵施工手册；9.2.6.公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86；9.2.7.建筑施工脚手架实用手册9.2.8.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001；9.2.9.建筑地基基础设计规范；9.3.支架及模板设计要点本工程顶板模板支架采用满堂式碗扣支架体系由支架基础、48×3.5mm碗扣立杆、横杆、扫地杆、斜撑杆及扣件、立杆可调顶托、立杆可调托撑、12cm×15cm方木纵梁、10cm×10cm方木横向分配梁等组成；墙体模板支撑体系内楞采用10cm×10cm方木,间距30cm、外楞采用248×3.5mm及12对拉螺栓等。碗扣式脚手架杆主要配件采用：立杆：LG-120、LG-90、LG-60、LG-30横杆：HG-120、HG-60、HG-30立杆可调座：KTZ-60立杆可调顶托：KTC-60斜撑杆：48×3.5mm钢管及扣件9.4.支架、模板布置及搭设要求顶板模板支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上横向设12×15cm方木分配梁；横向方木上设10×10cm的纵向方木分配梁，纵向方木分配梁间距不大于0.3m。模板宜用厚1.8cm的高强胶合板，横板边角用4cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均设置剪刀撑，其中横纵桥向斜撑每间隔4排设一道，支架外表面满布剪刀撑。每根立杆底部设置底座或垫板，同时支架立杆设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。支架立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：对于顶板厚度为1.5m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60*60cm，水平杆步距采用120cm布置形式的支架结构体系（详见附图9.4-1，附图9.4-2，附图9.4-3）；对于顶板厚度为1.2m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60*90cm，水平杆步距采用120cm布置形式的支架结构体系（详见附图9.4-4，附图9.4-5，附图9.4-6）；对于顶板厚度为1.0m和0.8m的碗扣式钢管满堂支架其立杆步距采用60*90cm，水平杆步距采用120cm布置形式的支架结构体系（详见附图9.4-7，附图9.4-8，附图9.4-8）。箱涵腹板模板支撑体系内楞采用10cm×10cm方木，间距30cm、外楞采用48×3.5mm及12对拉螺栓，间距45cm。9.5支架、模板及墙模验算9.5.1验算采用的相关数据C45钢筋混凝土：自重26KN/m3。木材容许应力及弹性模量按公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86（50页 表2.1.9）马尾松：顺纹弯应力w=12.0Mpa弯曲剪应力=1.9 Mpa顺纹承压应力a=12.0Mpa弹性模量E=9×103Mpa杉木：顺纹弯应力w=11.0Mpa弯曲剪应力=1.7 Mpa顺纹承压应力a=11.0Mpa弹性模量E=9×103Mpa钢材容许应力及弹性模量按公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86（4页 表1.2.5）A3钢（Q235）：弯曲应力w=145Mpa剪应力=85Mpa轴向应力=140Mpa弹性模量E=2.1×105MpaQ235钢容重78.5KN/m3。木材容重7KN/m3，胶合板容重9KN/m3。钢管48×3.5mm截面特性，见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001中第49页附录B。截面面积：4.89×102mm2；惯性矩：12.19×104mm4；最小抵抗矩5.08×103mm3；回转半径i=15.78mm；自重：38.4N/m钢管立杆、横杆容许荷载桥涵（人民交通出版社）下册第10页表13-5立 杆横 杆步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.82.4201.83.397.49.5.2.验算的荷载组合及其计算荷载分析根据本桥现浇顶板的结构特点，在施工过程中将涉及以下荷载形式：q1 顶板自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。q2顶板底模荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q5 新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm×60cm×60cm（或90cm）3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.2190cm×90cm×120cm1.84荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算q1q2q3q4q7q1q2q7侧模计算q5q6q5荷载计算.顶板自重计算q1计算a顶板厚度为1.5m的情况荷载计算：根据D箱涵横断面图，其顶板最大厚度为1.5m，则：q1=26×1.5=39kpa取1.2的安全系数, q1=39kpa×1.2=46.8kpab. 顶板厚度为1.2m的情况荷载计算：根据A箱涵横断面图，其顶板最大厚度为1.2m，则：q1=26×1.2=31.2kpa取1.2的安全系数, q1=31.2×1.2=37.44 kpac. 顶板厚度为1.0m的情况荷载计算：根据B、C箱涵横断面图，其顶板最大厚度为1.0m，则：q1=26×1.0=26kpa取1.2的安全系数, q1=26×1.2=31.2 kpad. 顶板厚度为0.8m的情况荷载计算：根据D箱涵横断面图，其顶板部分厚度为0.8m，则：q1=26×0.8=20.8kpa取1.2的安全系数, q1=20.8×1.2=24.96 kpa新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱涵采取水平以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=0.9m/h浇注速度控制,砼入模温度T=20度C控制，因此新浇混凝土对侧模的压力 q5= Pm=K×r×hq5 新浇混凝土对侧模的压力。K为外加剂修正系数，不取掺缓凝外加剂K=1.0当V/t=0.9/20=0.0450.035 h=1.53+3.8V/t=1.70mq5=q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。9.5.3.支架结构验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱涵顶板支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为48×3.5mm）。顶板厚度为1.5m时碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算.立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.5m支架立杆范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构。根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N40kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×39=14.04KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.21)=1.88KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（14.04+0.36）+0.85×1.4×1.88=19.517KNN40KN ，强度满足要求。 单肢立杆承载力计算(本款根据专家组意见进行补充立柱强度计算)根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N40kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2V（依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JTJ166-2008中5.6.2-1）N=1.2*1+1.4(2.0+2.5)*0.6*0.6+1.2*39*0.36=19.57<N40KN ，承载力满足要求。经以上立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.5m支架立杆范围内碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm×3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。L=h+2a（本款立杆的计算长度已经跟据专家组意见及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行调整计算）h为立杆步距；a为顶层水平杆长度L=1.2+2*0.31.8m。于是，L/i114，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.489。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0953 KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08×103mm3则，N/A+MW/W19.517×103/（0.489×489）+0.0953×106/（5.08×103）100.38N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的顶板厚度为1.2m时碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算.立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.2m支架立杆范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×31.2=16.848KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（16.848+0.54）+0.85×1.4×2.813=24.21KNN35KN ，强度满足要求。 单肢立杆承载力计算(本款根据专家组意见进行补充立柱强度计算)根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2V（依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JTJ166-2008中5.6.2-1）N=1.2*1+1.4(2.0+2.5)*0.6*0.9+1.2*31.2*0.54=25.21 KN <N35KN ，强度满足要求。经以上立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.2m支架立杆范围内碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm×3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。L=h+2a（本款立杆的计算长度已经跟据专家组意见及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行调整计算）h为立杆步距；a为顶层水平杆长度L=1.2+2*0.31.8m。于是，L/i114，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.489。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143 KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08×103mm3则，N/A+MW/W24.21×103/（0.489×489）+0.143×106/（5.08×103）129.39N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的顶板厚度为1.0m时碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算现浇箱涵顶板厚度为1.0m支架立杆范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构。根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×26=21.06KNNG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KNNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（21.06+0.81）+0.85×1.4×3.92=30.91KNN35KN ，强度能满足要求。但安全储备系数较低，仅1.13因此板厚为1.0m的碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构（已经在厚度为1.2m板中得到验算）。 单肢立杆承载力计算(本款根据专家组意见进行补充立柱强度计算)根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2V（依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JTJ166-2008中5.6.2-1）N=1.2*1+1.4(2.0+2.5)*0.9*0.9+1.2*26*0.9*0.9=31.34<N35KN ，承载力满足要求。经以上立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1m支架立杆范围内碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构强度满足要求。立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm×3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。L=h+2a（本款立杆的计算长度已经跟据专家组意见及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行调整计算）h为立杆步距；a为顶层水平杆长度L=1.2+2*0.31.8m。于是，L/i114，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.489。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143 KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08×103mm3则，N/A+MW/W30.91×103/（0.489×489）+0.143×106/（5.08×103）157.41N/mm2f205N/mm2计算结果说明板厚为1.0m的碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构支架是安全稳定的。但强度计算不能满足要求。因此板厚为1.0m的碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构（60*90*120布置结构立杆稳定性已经在厚度为1.2m板中得到验算，所以不再重复计算）。顶板厚度为0.8m时碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算现浇箱涵顶板厚度为0.8m支架立杆范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构。其强度和稳定可满足要求。根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×20.8=16.848KNNG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×0.8=0.648KNNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（16.848+0.648）+0.85×1.4×3.92=25.66KN<N35KN ，强度满足要求。 单肢立杆承载力计算(本款根据专家组意见进行补充立柱强度计算)根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2V（依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JTJ166-2008中5.6.2-1）N=1.2*1+1.4(2.0+2.5)*0.6*0.6+1.2*20.8*0.36=22.93<N35KN ，承载力满足要求。立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A支架立杆的截面积A489mm2(取48mm×3.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。L=h+2a（本款立杆的计算长度已经跟据专家组意见及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行调整计算）h为立杆步距；a为顶层水平杆长度L=1.2+2*0.31.8m。于是，L/i114，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.489。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143 KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08×103mm3则，N/A+MW/W25.66×103/（0.489×489）+0.143×106/（5.08×103）135.45N/mm2f205N/mm2计算结果说明板厚为0.8m的碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构支架是安全稳定的。立杆底座及地基承载力计算 立杆承受荷载计算现浇箱涵顶板