0Pl气化装置操作规程.doc

水煤浆气化装置操作规程目 录第一章 装置概况4第一节 概况4第二节 设计参数4第三节 公用工程8第四节 气化装置物料平衡表9第二章 工艺原理13第一节 气化反应原理13第二节 闪蒸原理16第三章 工艺流程及说明16第一节 气化炉系统16第二节 合成气洗涤系统17第三节 烧嘴冷却水系统18第四节 锁斗系统19第五节 渣水处理系统24第六节 火炬系统25第七节 高压氮气系统26第八节 气化炉安全系统及联锁27第四章 开车41第一节 开车条件41第二节 开车准备41第三节 正常开车程序42第四节 第二气化系列开车54第五章 停车56第六章 正常操作62第七章 主要控制指标64第八章 不正常现象及事故处理81第九章 事故预案87第十章 安全阀一览表94第十一章 设备一览表100第十二章 单体设备操作法113第一节 高压煤浆泵P8103单体操作法113第二节 破渣机单体操作法125第三节 捞渣机M8201ABC单体操作法130第四节 离心泵单体操作法138第五节 火炬系统单体操作法140第六节 搅拌器单体操作法158第七节 事故高压氮气压缩机C8201单体设备操作法160第八节 真空过滤机M8501单体操作法170第十三章 安全技术179第一节 气化装置中有毒有害气体的理化性质179第二节 有毒有害气体急救方法179第三节 气化工段一氧化碳浓度指示及报警181第四节 气化工段分析仪表指示及报警182第五节 安全生产注意事项182第一章 装置概况第一节 概况本装置采用美国德士古发展公司的水煤浆加压气化技术，以煤、石油焦和纯氧为原料，年产30万吨合成氨和3万吨氢气。采用激冷流程，气化压力为4.0MPa(G)、气化温度1400。系统配置3台气化炉、3台洗涤塔，正常生产时均为两开一备；同时配置2个闪蒸系列，正常生产时，闪蒸系统无备用系列；1套沉降及灰水回用系统和2套真空过滤系统。此外，装置中还设置了火炬系统，以满足开、停工和事故工艺气放空的环保要求。装置正常生产时排出的废气量约为155Nm3/h、废水量约50m3/h（送污水处理装置）、粗渣（干基）约10.48t/h、细渣（干基）约3.11 t/h。本岗位的主要任务是把制浆岗位生产的煤浆与空分生产的氧气在气化炉内进行部分氧化反应，生产出以CO、H2为主要成分的工艺气，洗涤后送往净化工段；同时，回收利用系统排出的黑水，并将粗渣和细渣从系统中分离出去。第二节 设计参数1. 洗涤塔出口合成气产量（两个系列）：178934Nm3/h（干基）；2. 洗涤塔出口有效气产量（两个系列）：137136Nm3/h（干基）；3. 两套磨煤系统，每套的设计能力为总能力的75%；4. 三套气化炉、洗涤塔，每套设计能力为总能力的50%；5. 二套黑水闪蒸、黑水处理系统，每套设计能力为总能力的50%；6. 一套沉降及灰水回用系统，设计能力为总能力的100%；7. 二套真空过滤系统，每套设计能力为总能力的100%；8. 气化炉燃烧室尺寸：25.5m3，即900立方英尺；9. 气化炉燃烧室温度：1370；压力：4.0 MPa (G);10. 原料煤和石油焦分析数据如下（元素分析，Wt%，干基）： 煤或焦 元素分析义马常村煤北宿煤华亭煤镇海石油焦金陵石油焦碳60.1270.1269.2290.1991.44氢4.004.944.343.994.66氮0.751.220.580.961.70硫(8) 0.314.740.724.551.96氧13.725.1513.110.000.00灰份21.1013.8012.030.310.47总量100.0099.97100.00100.00100.23氯含量PPMW 25.00无19.004.0010.00高热值KJ/Kg23767.029182.027056.035697.036041.0Btu/b10218.012558.011632.015361.015495.0灰熔点12341319125613581261含水量wt% 10.2010.0010.008.607.0011. 50%煤和50%焦混合后分析数据如下：元素分析：重量%(干基)煤/焦常村煤焦碳75.1660.1290.19氢4.004.003.99氮0.860.750.96硫2.430.314.55氧6.8613.72灰份10.7121.10.31水份：重量% (收到基)9.410.28.6氯含量：PPM(重量)干基15254高热值：kcal/kg干基70985677853412. 煤浆粒度分布（wt%，US筛）：8 目99100%通过14目98100%通过40目8595%通过小于325目2535%通过13. 煤浆进料（每系列）：71.9t/h（60m3/h）；浓度（含固重量）：6064%；温度：72；PH值：7；14. 氧气：每系列27710Nm3/h；纯度99.6%；温度：40；压力：6.0MPa（G）；15. 出洗涤塔合成气温度：215；压力：3.745MPa（G）；16. 出洗涤塔合成气成分（每系列）：成分流量V%CO35830Nm3/h40.17H232737 Nm3/h36.70CO219397 Nm3/h21.75CH488.24 Nm3/h0.1Ar110.8 Nm3/h0.12N2283.37 Nm3/h0.32H2S698.7 Nm3/h0.78COS17.07 Nm3/h0.019NH330.36 Nm3/h0.034H2O100.78t/h17. 三废排放：序号废物名称温度压力MPa(G)排出点排 放 量组成及含量去向备 注单位正常最大1气化放空气2143.74合成气洗涤塔Nm3/h107302214605429209H2: 15.26%; CO: 16.70%CO2: 9.04%; N2: 0.13%Ar: 0.05%; NH3：0.15%H2S+COS: 0.34%CH4:0.01%; H2O: 58.32%去火炬开、停车及事故时排放2闪蒸汽980.4中压闪蒸分离器Nm3/h206450H2:20.71%; CO: 26.40%CO2: 31.94%; H2S: 2.11%H2O:18.43%; NH3:0.01%COS: 0.12%送入变换工段冷凝液汽提塔变换冷凝液汽提塔排出气去火炬3废水420.4低压灰水泵m3/h3850COD: 185 BOD: 959NH3: 206PPm Cl-: 21PPm甲酸盐：533PPm氰化物：5PPm总硫：2.5PPm总悬浮物：100总溶解性固体：2400PPmPH：7.79.5去污水处理4废渣刮板输送机真空过滤机t/h20.977.7940.4025.90H2O：50%，含C14.6H2O：60%，含C45.6去渣场第三节 公用工程1. 脱盐水：40、0.72 MPa（G）；2. 循环冷却水：循环进水33、循环出水43；3. 新鲜水：常温、0.5 MPa（G）；4. 脱氧水：120、6.0 MPa（G）；5. 低压蒸汽：158、0.5 MPa（G）；220、1.0 MPa（G）；6. 中压蒸汽：388、3.82 MPa（G）；7. 氮气： 常温、0.7 MPa（G）；常温、2.1 MPa（G）；常温、4.0 MPa（G）；常温、9.510.5 MPa（G）；8. 变换低压冷凝液：142、0.4 MPa（G）；9. 变换高压冷凝液：168、2.9 MPa（G）；10. 尿素冷凝液：90、0.2 MPa（G）。 中国天辰化学工程公司第四节 气化装置物料平衡表工程名称金陵化肥技改工程设计项目气化文件编号T01073-6100-PS08-01版次1编制校核审核日期页码物料号123456物料名称氧气原料煤石油焦新鲜水滤液合成气组 分分子式分子量m3(标)/h(V)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%m3(标)/h(V)%m3(标)/h(V)%一氧化碳CO2835810.0640.26氢气H2232703.8636.77二氧化碳CO24419243.1921.64甲烷CH41688.000.10氩气Ar40220.520.40110.510.12氮气N228283.010.32硫化氢H2S34686.870.77氧硫化碳COS6017.500.02氧气O23254910.4899.60干基55131.00100.0088942.99100.00水（气）H2O1816954.13湿基105897.11氨NH317煤（干基）41389.5089.80石油焦（干基）41389.5093.00渣（干基）水H2O184701.2610.203115.347.006495.35100.0037334.05100.00温度40.00常温常温32.0070.501400.00压力Mpa(A)6.50常压常压0.500.804.10密度Kg/m3994.00977.006.00物料号789101112物料名称合成气酸性气滤饼粗渣真空泵补充水尿素来废水组 分分子式分子量m3(标)/h(V)%m3(标)/h(V)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%一氧化碳CO2871614.0040.276.1112.7417.14氢气H2265399.0036.778.7218.1815.65二氧化碳CO24438455.0021.6231.3865.429.20甲烷CH416176.000.100.000.000.04氩气Ar40221.000.120.010.020.05氮气N228566.000.320.010.020.14硫化氢H2S341372.000.771.743.630.33氧硫化碳COS6035.000.020.000.000.01氧气O232干基177838.00100.0047.97100.00水（气）H2O18240081.02102.1457.45湿基417919.02150.11100.00氨NH317煤（干基）石油焦（干基）渣（干基）10562.0050.0310477.0050.02水H2O1810549.3349.9710468.6249.985635.38100.0047000.00100.00温度216.00140.0082.3053.0032.0040.00压力Mpa(A)3.900.51常压常压0.500.40密度Kg/m319.933.35998.00998.00物料号131415161718物料名称脱盐水冷凝液蒸汽废水组 分分子式分子量Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%m3(标)/h(V)%一氧化碳CO28氢气H22二氧化碳CO244甲烷CH416氩气Ar40氮气N228硫化氢H2S34氧硫化碳COS60氧气O232干基水（气）H2O1810700.00100.00湿基氨NH317煤（干基）石油焦（干基）渣（干基）水H2O1877500.00100.00139869.2100.0039640.00100.00温度32.00132.00158.0042.00压力Mpa(A)0.500.400.600.50密度Kg/m3998.00892.003.17991.00第二章 工艺原理第一节 气化反应原理1. 气化炉的反应即煤或石油焦等固体碳氢化合物以水煤浆（或水焦浆）的形式与氧气一起通过烧咀进入气化炉内，氧气高速喷出与料浆并流混合雾化，在压力4.0 MPa(G)、温度13001400的条件下进行火焰型非催化部分氧化反应的过程。最终生成以CO、H2为主要成分的粗煤气（或称合成气、工艺气）,灰渣采用液态排渣。在气化炉内进行的反应相当复杂，一般认为分三步进行：（1） 煤的裂解和挥发份的燃烧水煤浆和纯氧进入高温气化炉后，水分迅速蒸发为水蒸汽。煤粉发生热裂解并释放出挥发份。裂解产物及易挥发分在高温、高氧浓度的条件下迅速完全燃烧，同时煤粉变成煤焦，放出大量的反应热。因此在合成气中不含焦油、酚类和高分子烃类。该过程进行得相当短促。（2） 燃烧和气化反应煤裂解后生成的煤焦一方面和剩余的氧气发生燃烧反应，生成CO、CO2等气体，放出反应热；另一方面，煤焦又和水蒸汽、CO2等发生气化反应，生成CO、H2。 （3） 气化反应经过前两步反应后，气化炉中的氧气已完全消耗。这时主要进行的是煤焦、甲烷等与水蒸汽、CO2发生的气化反应，生成CO和H2。一般认为，在气化炉中主要进行以下化学反应：部分氧化反应：CmHnSrm/2O2mCO+(n/2-r)H2+rH2S+Q煤的燃烧反应：CmHnSr(m+n/4-r/2)O2(m-r)CO+n/2H2O+rCOS+Q煤的裂解反应：CmHnSr(n/4-r/2)CH4+(m-n/4-r/2)C+rH2S-QCO2还原反应：C+CO22CO-Q碳的完全燃烧反应：C+O2CO2+Q非均相水煤气反应：C+H2OH2+CO-Q C+2H2O2H2+CO2-Q甲烷转化反应：CH4+H2O3H2+CO-Q逆变换反应：H2+ CO2H2O +CO-Q同时还可能发生以下副反应：COS+H2OH2S+CO2C+ O2+H2HCOOHN2+3H22NH3N2+H2+2C2HCN这些副反应生成的酸性产物可能会使渣水的PH值降低，呈酸性，造成渣水系统设备和管道的腐蚀。气化反应中生成的硫化物主要以无机硫H2S的形式存在，有机硫COS的含量很少。2. 气化炉内的流动过程德士古气化过程从流动特征上讲属于受限制的射流反应。按流动过程可将气化炉燃烧室分为三个区域，即射流区、回流区和管流区。（1） 射流区的反应水煤浆和氧气刚进入气化炉时，氧浓度相当高。随着燃烧和气化反应的进行，氧浓度逐渐降低直至完全消耗。因此，该区域内进行的反应可分为两种类型：一类是有氧反应，主要进行的是煤的部分氧化反应、煤的燃烧反应、煤的裂解反应及碳的完全燃烧反应，这些反应成为一次反应;另一类是无氧反应，主要进行的是CO2的还原反应、非均相水煤气反应、甲烷转化反应及逆变换反应等，这些反应成为二次反应。（2） 管流区的反应进入管流区的介质为来自一次反应区的燃烧产物及甲烷、残碳及水蒸汽等，在管流区内继续进行射流区的二次反应。（3） 回流区的反应由于射流作用，在烧嘴附近形成相对低压区，造成大量的高温气体被卷吸回流，形成一个回流区。其介质主要是从射流区卷吸来的燃烧产物、残碳、水蒸汽及少量氧气，因而其反应包括一次反应和二次反应。形成一次反应和二次复反应的共存区。由于回流区的存在，造成了气化炉内物料的停留时间不一样，也就是说在气化炉内存在返混现象。3. 水煤浆加压气化的影响因素（1） 煤质的影响煤质的影响参见煤浆制备中的相关章节。（2） 水煤浆浓度的影响水煤浆的浓度及成浆性能，对气化效率、煤气质量、原料消耗、煤浆的输送及雾化等都有很大的影响。如果水煤浆浓度太低，则进入气化炉的水分增加，水份在蒸发时要消耗大量的热量，为了维持炉温，势必要增加氧量，比氧耗增加，有效气体成份CO+H2的含量和气化效率都会降低。（3） 氧煤比氧煤比是指氧气和水煤浆的体积比，它是气化炉操作的重要参数。氧煤比增加，将有较多的煤发生燃烧反应，放热量增大，气化炉温度升高，为吸热的气化反应提供更多的热量，对气化反应有利。因此，碳的转化率、冷煤气效率及产气量上升，CO2和比氧耗、比煤耗下降。随着氧煤比的进一步增加，碳的转化率增加不大，同时由于过量的氧气进入气化炉，导致了CO2的增加，使冷煤气效率、产气率下降，比氧耗、比煤耗上升。因此，氧煤比应有一个最合适值，一般认为氧/碳原子比在1.0左右比较合适，正常生产氧煤比的正常值约为460Nm3O2/m3浆。（4） 反应温度的影响反应温度即气化炉的炉温。碳的燃烧反应所释放出的反应热，供给甲烷、碳与水蒸汽和CO2的气化反应所需要的热量。反应温度是由氧/煤比决定的，因此，它对气化反应的影响和氧煤比相同。另外，反应温度升高，灰的粘度下降，流动速度加快，将会增加熔渣对耐火砖的冲刷和溶蚀，缩短耐火砖的使用寿命，甚至烧坏耐火衬里。因此，在保证液态排渣的前提下，尽量维持较低的气化炉操作温度。炉温的控制应使熔融灰具有较适中的粘度，使熔渣流速不致过快而增加对耐火砖的冲刷，同时又使系统能顺利排渣。（5） 助熔剂的影响德士古气化是在灰熔点以上操作，灰熔点高，则操作温度就会相应提高，氧气消耗量就会增大，同时对耐火材料的要求就更加严格。为了降低灰熔点，可以采用添加助熔剂的办法，助熔剂有CaO、Ca(OH)2、铁渣等，这些助熔剂都可以使（SiO2+Al2O3）/（CaO+MgO+Fe2O3）的比值下降，达到降低灰熔点的目的。一般采用CaO作为助熔剂，但如果石灰石的添加量过多，灰渣中的正硅酸钙生成量将增加（灰熔点2130），从而使灰熔点升高。助熔剂的添加量应根据不同煤种进行确定。（6） 反应压力的影响气化反应是体积增大的反应，提高压力对化学平衡不利。但生产中普遍采用加压操作，主要原因：a. 加压气化增加了反应物浓度，加快了反应速度，提高了气化效率。b. 加压气化有利于提高水煤浆的雾化质量。c. 设备体积减小，单炉产气量增大，便于实现大型化。d. 加压气化可以降低压缩功耗。第二节 闪蒸原理气化炉和洗涤塔的高压黑水中溶解有大量的酸性气体，当黑水经过高压闪蒸角阀后，由于其阀后压力突然降低，各组分在气相中的分压迅速降低，在一定温度下，黑水大量汽化，溶解在水中的酸性气体逸出水面，即闪蒸。气液两相在分离器中分开，气相为顶部产物，其中易挥发组分较为富集；液相为底部产物，其中的难挥发组分获得增浓。增浓后的黑水进入真空闪蒸系统（-0.05MPa）进行真空闪蒸，黑水中大量的酸性气体在负压状态下逸出水面进入气相而被脱除，同时，含固黑水得到进一步的提浓。高压闪蒸的主要作用是：降低黑水温度、浓缩黑水中含固量、解析少量酸性气体及回收热量。真空闪蒸的主要作用是：进一步降低黑水温度、进一步浓缩黑水中含固量及解析酸性气体。第三章 工艺流程及说明第一节 气化炉系统来自煤浆槽（V8106）浓度为60-64%的煤焦浆（以下简称煤浆），由高压煤浆泵（P8103AC）加压（4.3MPa、60m3/h、72）后经煤浆切断阀XV8201、XV8202进入德士古烧嘴的内环隙。投料前，煤浆经煤浆循环阀XV8203循环回煤浆槽V8106。空分装置来的纯度为99.6%的氧气（6.0MPa、27710Nm3/h、40）经氧气流量调节阀FV8206，氧气切断阀XV8207、XV8208后分两路进入德士古烧嘴：一路直接进入烧嘴外侧环隙，另一路经流量调节阀FV8211进入烧嘴中心氧管。氧气流量用压力和温度进行补偿。在投料前，氧气经XV8206和HV8202放空。水煤浆和氧气经德士古烧嘴（X8202AC）充分混合雾化后进入气化炉（R8201AC）的燃烧室中，在4.0MPa(G)，约13001400条件下进行气化反应，生成以CO和H2为有效成份的粗合成气。粗合成气和熔融态灰渣一起向下，经过均布激冷水的激冷环，沿下降管进入激冷室的水浴中。大部分的融渣经冷却固化后，落入激冷室底部，经破渣机破碎除去大块渣后排入锁斗，定时排入渣池，再由捞渣机将渣捞出后装车外运。粗合成气沿下降管和上升管的环隙上升，并经激冷室上部挡板折流后，由合成气出口管线导出送往文丘里洗涤器。在文丘里洗涤器内合成气经收缩管增速，在喉管内与激冷水泵来的水充分混合达到增湿的目的，使细小融渣与合成气分离后进入洗涤塔。在合成气出口设有工艺冷凝液冲洗水FV8214（4.1MPa、32.47t/h、160），以防止固体在出口管道中累积堵塞。激冷水（4.5MPa、203t/h、219）经激冷水过滤器（V8204AF）滤去可能堵塞激冷环的固体颗粒，送入位于下降管上部的激冷环。激冷水呈螺旋状沿下降管管壁流下进入激冷室。激冷室底部黑水（4.1MPa、94.43t/h、221、含固<0.1%），经LV8324进入闪蒸系统，激冷室液位控制在3850mm。在开车预热期间黑水可以经过气化炉密封水罐（V8205AC）排入渣池（V8209AC），或经锁斗直接进入渣池，也可直接进入真空闪蒸罐（V8305AB）后进入沉降槽（V8308）。在气化炉预热期间，激冷室出口气体经开工抽引器（X8205AC）进入抽引器分离器（V8206AC），分离后排入大气。第二节 合成气洗涤系统从激冷室出来的合成气（4.0MPa、216t/h、226）进入文丘里洗涤器（X8301AC），与激冷水泵（P8301AI）来的洗涤塔黑水混合，使合成气夹带的固体颗粒完全湿润，以便在洗涤塔内能快速除去。水与合成气混合进入洗涤塔（T8301AC），沿下降管进入塔底部的水浴中。合成气向上穿过水层，大部分固体颗粒与合成气分离，沉降到塔底部。合成气沿下降管和上升管之间的环隙上升，穿过四块塔板，由高压冷凝液泵（P8314AB）来的变换冷凝液（4.1MPa、160）喷淋，洗去剩余的固体颗粒，由FV8302控制流量31.31t/h。合成气在洗涤塔顶部经过一个折流式除沫器，除去合成气中的雾沫，然后出洗涤塔。合成气中水气比控制在1.4-1.6之间。洗涤塔出口管线上设有在线分析仪，以连续分析合成气中H2、CO、CO2、H2S 和CH4的含量。干净的合成气（3.85MPa、214605Nm3/h、215）经手控阀HV8301送至下游变换工序。在开车期间，合成气经切断阀XV8302由调节阀PV8303控制压力排至火炬。火炬管线连续通入低压N2使火炬管线保持微正压。洗涤塔底部黑水经FV8325控制（3.88MPa、12.71t/h、219）送入闪蒸系统。灰水槽（V8309）中的灰水由高压灰水泵（P8308AC）经LV8301送入洗涤塔（4.0MPa、86.18t/h、148）控制洗涤塔液位在2950mm。除氧器中的脱盐水与低压工艺冷凝液混合，由冷凝液泵（P8302A/B）送入高压冷凝液罐（V8301）。高压冷凝液泵（P8314A/B）将变换冷凝液由FV8303（4.1MPa、39.45t/h、160）送入洗涤塔中部，用以调节高压冷凝液罐（V8301）的液位，同时部分冷凝液经FV8302作为洗涤塔塔盘的洗涤水。激冷水泵（P8301AI）九台，每系列三台，两开一备，从洗涤塔中抽取黑水送至激冷环（4.5MPa、203.3t/h、219）和文丘里洗涤器（X8301AC）（4.5MPa、103.05t/h、219）。当激冷水流量低引起停车时，灰水经HV8304直接送至激冷水泵出口。在停车时灰水经HV8305送至激冷水泵入口，防止在减压操作过程中造成激冷水泵的汽蚀。脱盐水及来自变换工序的低压工艺冷凝液（0.5MPa、29.1t/h、141）进入脱氧槽V8302，经冷凝液泵P8302送往高压冷凝液罐V8301，来自高压闪蒸分离罐V8304的工艺冷凝液（0.53MPa、11.77t/h、98）则直接送往P8302的入口。锅炉给水则作为系统水平衡的补充，由FV8315进行控制。V8301的压力由PV8304A/B进行控制。第三节 烧嘴冷却水系统德士古烧嘴在13001400的高温下工作，为了保护烧嘴，在烧嘴上设置了冷却盘管和头部水夹套，用以冷却烧嘴防止高温损坏。脱盐水经LV8221送入烧嘴冷却水槽（V8201），控制液位在60。V8201中的水经烧嘴冷却水泵（P8201AB）加压及E8201冷却后，送入德士古烧咀冷却盘管中。出冷却盘管的水经烧嘴冷却水分离器（V8202AC），靠重力流回烧嘴冷却水槽中。分离罐V8202AC内通低压N2作为CO分析的载气，载气经放空管排入大气。当冷却盘管泄漏时，安装在放空管上的CO监测仪AIA8220会发出报警，从而及早提醒操作人员采取相应措施。烧嘴冷却水系统设置了一套单独的联锁系统，当烧咀冷却水总管压力低至PSL8221整定值1.7MPa时，P8201备用泵自启动；压力低至PSLL8223整定值0.7MPa时，事故烧嘴冷却水罐出口阀XV8220打开向烧嘴提供冷却水。同时，烧咀冷却水流量低（7m3/h）、烧咀冷却水出口温度高（70）、烧咀冷却水进口/出口流量差高（10m3/h）都会引发气化炉联锁停车。第四节 锁斗系统锁斗是一个定期收集和排放固体渣的水封体系，集渣和排渣均遵照锁斗循环逻辑，并按一定时序完成。在收渣阶段，激冷室底部的渣水经破渣机X8203、锁斗安全阀KV8202、锁斗进口阀KV8201进入锁斗V8208。正常生产锁斗安全阀处于常开状态，仅当由激冷室液位低低引起的气化炉停车时，锁斗安全阀才关闭。锁斗循环泵P8202从锁斗顶部抽取相对洁净的水（4.39MPa、39.85t/h、44）送回激冷室底部帮助排渣。从渣水处理系统来的灰水，由低压灰水泵P8307加压到0.5MPa后经锁斗冲洗水冷却器E8202冷却后（0.48MPa、59.86t/h、38）送入锁斗冲洗水罐V8207，作为锁斗的冲洗水。锁斗排放出的渣水进入渣池V8209前仓，渣排放之后约5分钟时（该时间可在015分钟之间调节），两个渣池溢流阀KV8250打开，较澄清的渣水溢流至渣池后仓，并由渣池泵P8203将渣水（0.4MPa、53.65t/h、44）送往真空闪蒸罐V8305。排入渣池的粗渣在前仓由捞渣机送入灰车送出界区。锁斗循环大致分为减压、清洗、排渣、充压、收渣五个阶段，由锁斗程序自动控制。循环时间一般为30分钟，可以根据具体情况进行设定。锁斗程序有三种操作模式：1. 自动模式锁斗按照逻辑程序一步一步完成，而不需要操作人员确认条件。2. 单个步骤模式每一步都要接受操作人员的指令，程序在满足锁斗逻辑的条件下，完成各步骤。（DCS中未做本步骤模式）3. 手动模式操作人员可以将锁斗程序调到任何一步。如果没有满足进行该步骤的许可条件，操作人员可以越过程序许可条件，操作任何一个锁斗阀。锁斗的“循环时间”是指在一个循环周期中完成全部步骤所需的时间。通常，循环时间等于渣的收集时间加上约2分钟。如循环时间超时（预设收渣时间加2分钟），则锁斗系统会发出报警。一个循环可分为五个阶段：泄压（12步）、清洗（34步）、排渣（58步）、充压（910步）、收渣（1115步）。“收渣时间”是指激冷室下面的两个锁斗阀开着的时间。通常，收渣时间为28分钟，但仪表可在545分钟之间进行调节。“排渣时间”是指锁斗出口阀KV8203开始打开和关闭之间的时间。冲洗水罐液位低（LT8206<21%）将关闭锁斗冲洗水阀KV8204。锁斗程序中每个阀门的行程必须达到其终点位置，锁斗循环才能继续进行。如果所要求的阀门行程没有到位，则锁斗循环停止，并发出报警。一旦循环停止，报警会指示出故障原因。每一个锁斗阀都在DCS上显示其所处的状态，即开启或关闭。为防止操作人员失误或控制器失灵危及安全生产，程序中设定锁斗入口阀KV8201、KV8202不能与出口阀KV8203同时开启。锁