煤矿采面供电设计报告.doc

丁5.6-11210综采工作面供电设计报告副总：审核：编制：单位：编制日期：2014年采面概况 1.采面位置：该采面位于采区东翼，西起采区上山，北临丁5.6-11230采面，南临丁5.6-11210采面。煤层区段标高580648m，埋深690758m。2.煤层情况：从丁5.6-11210采面及丁5.6-11230采面所揭露资料看，煤层厚度一般为1.52.4m之间，平均2.0m，煤层倾角5°26°，煤层坡度27°。3.地质构造：从丁5.6-11210风巷揭露资料看,共揭露2条断层，倾角和落差分别为：32°H=0.7m、38°H=1.1m。4.顶底板岩性：该采面区域丁5.6煤层直接底为砂质泥岩，厚3.07.7m，平均5.56m。直接顶为砂质泥岩厚4.358.55m，平均7.45m，中间夹丁4煤线平均厚0.3m。老顶为细至粗粒砂岩。5.水文情况：该采面煤层顶板中粗粒砂岩含水层1020m，平均15m，赋存承压裂隙水，富水程度中等，但由于丁一采区的回采，大部分被疏放，一般不会造成大的水害威胁。但该采面已越过李口向斜轴，施工单位在掘进过程中要注意观察向斜轴北部顶板砂岩水，发现水情及时汇报。预计正常涌水量23m³/h，最大涌水量5m³/h。6.地面：地面有鲁庄,许南公路从该采面穿过。7.该采面按综采工作面设计，液压支架选型为ZY4000-12/25。采面可采走向441.5m，采面斜长123/82.3m，采高2.0m。储量13.4万t。二、供电概况丁5.6-11210综采工作面走向长度580米，回采面长度125m；供电方式拟定为：1、 采面风巷6KV高压电源取自采区变电所15#高爆开关，共有三台移动变电站串接在该线路上，其中：1#移动变电站放置于风巷口，主要向丁5.6-11210风巷绞车提供660V动力电源；2#、3#移动变电站在采面安装和回采初期放置于风巷三车场，主要向采面采煤机、运输机、转载机、破碎机、液压泵站提供1140V电源。2、 采面机巷电源取自采区变电所低压3-3开关上，向丁5.6-11210机巷皮带提供660V动力电源。三、综采工作面负荷统计 移动变编号移动变型号负荷名称设备台数电动机需用系数Kde加权平均功率因数Cos额定功率KW额定 电压V1#KBSGZY-630/6/0.6625+25+40+40=130kw风巷绞车1440+40+25+256600.580.72#KBSGZY-1000/6/1.14500+310=810kw运输机225011400.770.7转载机1200破碎机11103#KBSGZY-1250/6/1.14600+250=850kw采煤机160011400.750.7液压泵1+1250四 、选择变压器选择丁5.6-11210综采工作面供电的移动变电站 (1-1) (1-2) 式中: - 变压器计算容量(视在功率)，； Kde-需用系数； -移动变电站供电系统中所有用电设备额定功率之和，KW； -加权平均功率因数，综采工作面取0.7； Pnm-移动变电站供电系统中最大的一台电动机额定功率，KW。（一）、1#变压器容量的选择（电压等级6KV/0.66KV） = =108KVA1#变压器计算容量为：108KVA（视在功率KVA）选择1#变压器：KBSGZY-630/6108KVA容量满足。（二）、2#变压器容量的选择（电压等级6KV/1.14KV） = =891KVA2#变压器计算容量为：891KVA（视在功率KVA）选择2#变压器：KBSGZY-1000/6891KVA容量满足。（三）、3#变压器容量的选择（电压等级6KV/1.14KV） = =910KVA3#变压器计算容量为：910KVA（视在功率KVA）选择3#变压器：KBSGZY-1250/6910KVA容量满足。五、选择高、低压电缆电缆最大长时工作电流计算公式： 按工矿企业供电（7-2）（一）、高压电缆截面的选择 采面高压电缆选择：1、=137A -需用系数；0.4+0.6=0.56 采区变电所至丁5.6-11210风巷1#、2#、3#移动变的总功率为1790KW最大长时工作电流为：137A，选用MYPTJ-3.6/6-3×50+3×16/3+JS型移动变电站专用高压电缆，其长时允许电流为170A,大于137A满足要求。2、按短路时热稳定校验电缆截面高压电缆所要求的最小热稳定截面为； 查工矿企业供电（3-56） 式中 t短路电流假想作用时间0.25s； C热稳定系数，查煤矿电工手册第二分册（下）表10-3-3得。(取93.4）Iss三相最大稳态电流，查煤矿电工手册第二分册（下）表10-3-4得9.34KA。所以初选截面50mm2电缆按短路时热稳定校验电缆截面是合格的，满足要求。（二）、低压电缆截面的选择1、因运输机支线最长，负荷功率也最大，所以应计算其电压损失。 设运输机负荷系数K1O=0.8，效率=0.9，则运输机额定电流计算：I=256A运输机单机额定电流：I=支线电缆选用MCP0.66/1.14-3*50+1*35+3*6型采煤机用屏蔽橡套软电缆230米，电缆长时载流量173A大于运输机单机额定电流128A,选用两根50mm2 的电缆分别向运输机机头、机尾两台电机（高速）供电，因运输机电机为双绕组，一组为4极，一组为8极，故运输机为低速启动，高速运行，高速、低速不会同时运行。干线电缆选用一根MCP0.66/1.14-3*95+1*50+3*6型采煤机用屏蔽橡套软电缆300米，电缆长时载流量260A256A，电缆截面负荷要求。2、按正常工作允许电压损失选择支线电缆截面（1）支线电压损失为：Ub1=V（2）干线电压损失为：Ums=V（3）UT2#变压器中的电压损失为：UT%=(urcosT+ uxsinT) 按工矿企业供电（7-11）=4.2UT = U2N.T 按工矿企业供电（7-12）得 = =50V其中ur= 按工矿企业供电（7-13）得 =0.61Ux= 按工矿企业供电（7-14）得 = =5.97 低压电网的总电压损失小于允许电压损失：Up.ms=Up-UT-Ums-Ub1=117-50-21-17=29V其中电网的允许电压损失：Up= U2N.T-Up.min=1200-0.95×1140=117V(特殊情况下电动机电压允许偏移值+5-10)3、按启动时的允许电压损失校验电缆的截面：（1）、运输机Ust.min=UN=1140×=883V 按工矿企业供电（7-22）运输机的最小启动转矩倍数K=1.2，则运输机的最小启动电压为：883V运输机高速运行的额定电流计算：I=256A运输机低速运行的额定电流计算：I=128A运输机启动方式为低速启动，高速运行，所以启动电流取额定电流的5倍即:IQ=5I=5×128=640A运输机的实际启动电流为991AIst=Ist.N按工矿企业供电（7-26）=640×2×=991A启动时运输机支线电缆的电压损失为：59VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.4（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×991×0.4×=59V启动器安装处的电压为：944VU=Ust.min+Ub1.st=883+59=942V0.75UN=855V，满足了启动器吸持电压的要求。（工矿企业供电P269）启动时运输机干线电缆的电压损失为：41VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.45（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×991×0.4×=41V启动时干线的电压损失为：41V启动时2#移动变电站的电压损失为：192VUT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）按工矿企业供电（7-29）UT.st= 按工矿企业供电（7-30）ur%变压器额定运行时电阻压降百分数ur=×100%=;ux%变压器额定运行时电抗压降百分数 ux%=5.972#移动变KBSGZY-1000/6/1.2KV高压侧额定电流：200A，二次侧额定电流：481A；需用系数Kde=1,功率因数取coswm.re =0.7UT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）UT.st%=0.61×（991×0.4+） + 5.97×（991×0.91+×1.02）=16UT.st=192V启动时的总电压损失为：Ust=UT.st+Ub1.st干+Ub1.st 支=192+41+59=292V 此时运输机的端电压为：U2T.N-Ust=1200-292=908Ust.min=883V 因此，所选电缆截面满足了启动条件的要求。（2）、采煤机采煤机支线选用MCP-95mm2-250米带采煤机，采煤机的总功率为：250×2+40×2+20=600KW，所以应计算其电压损失。设采煤机负荷系数K1O=0.8，效率=0.9.按允许电压损失选择支线电缆截面采煤机支线电压损失为：17VUb1=17V按允许电压损失选择干线电缆截面采煤机支线电压损失为：21VUb1=21VUT3#变压器中的电压损失：41VUT%=(urcosT+ uxsinT) 按工矿企业供电（7-11）得=3.4UT = U2N.T 按工矿企业供电（7-12）得 = =41V其中ur= 按工矿企业供电（7-13）得 = =0.6 ur= 按工矿企业供电（7-14）得 = =5.97电缆的允许电压损失为：17+21+41=79V117V小于电网的允许电压损，合格。其中电网的允许电压损失：Up= U2N.T-Up.min=1200-0.95×1140=117V(特殊情况下电动机电压允许偏移值+5-10)满足电压损失的最小截面为(取Kde=0.75)Amin=33mm2V选择支线电缆截面为95mm2的铜芯电缆满足要求满足电压损失的最小截面为(取Kde=0.75)Amin=38mm2V选择干线电缆截面为95mm2的铜芯电缆满足要求按启动时的允许电压损失校验电缆的截面：按工矿企业供电（7-22）得:采煤机的最小启动转矩倍数K=1.2，则采煤机的最小启动电压为：883VUst.min=UN=1140×=883V额定电流计算公式：I=201A -电动机满载时效率0.9 COS-电动机满载时功率因数0.88启动电流取额定电流的5倍即:IQ=5I=5×201=1005A采煤机的实际启动电流为778AIst=Ist.N=1005×=778A启动时采煤机支线电缆的电压损失为：30VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.45（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×778×0.45×=30V启动时采煤机干线电缆的电压损失为：36VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.45（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×788×0.45×=36V启动时3#移动变电站的电压损失为：102VUT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）按工矿企业供电（7-29）UT.st= 按工矿企业供电（7-30）3#移动变KBSGZY-1250/6/1.2KV高压侧额定电流：200A，二次侧额定电流：770A；需用系数Kde=0.75,功率因数取coswm.re =0.7UT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ux%（IST sinst+tanwm.re）UT.st%=0.576×（788×0.45+） + 5.972×（788×0.893+×1.02）=8.5UT.st=102V 启动时的总电压损失为：Ust=UT.st+Ums.st+Ub1.st=102+36+30=168V 此时采煤机的端电压为：U2T.N-Ust=1200-168=1032VUst.min=883V 因此，所选电缆截面满足启动条件的要求。（3）. 按工矿企业供电（7-21）得:丁5.6-11210机巷皮带的最小启动转矩倍数K=1.2，则机巷皮带的最小启动电压为：511VUst.min=UN=660×=511V额定电流计算公式：I=136A P-电动机额定功率KIO-电动机效率 U-电动机线电压 -电动机满载时效率0.9 COS-电动机满载时功率因数0.86启动电流取额定电流的5-7倍即:IQ=6I=6×136=816A机巷皮带的实际启动电流为632AIst=Ist.N=816×=632A启动时机巷皮带支线电缆的电压损失为：86VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.4（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×632×0.4×=86V启动器安装处的电压为：907VU=Ust.min+Ub1.st=883+86=969V0.75UN=855V，满足了启动器吸持电压的要求。启动时3#变压器的电压损失为：55VUT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）按工矿企业供电（7-29）UT.st= 按工矿企业供电（7-30）3#变压器KBSG-630/6/0.69KV高压侧额定电流：75A，二次侧额定电流：525A；需用系数Kde=1,功率因数取coswm.re =0.7UT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）UT.st%=0.6×（632×0.45+） + 5.97×（632×0.893+×1.02）=8.4UT.st=55V 启动时的总电压损失为：Ust=UT.st+Ub1.st=55+86=141V 此时丁5.6-11260机巷皮带的端电压为：U2T.N-Ust=690-141=549VUst.min=511V 因此，所选电缆截面满足启动条件的要求。（4）. 按工矿企业供电（7-21）得: 丁5.6-11210机尾回柱绞车的最小启动转矩倍数K=1.2，则转载机的最小启动电压为：511VUst.min=UN=660×=511V额定电流计算公式：I=17A P-电动机额定功率KIO-电动机效率 U-电动机线电压 -电动机满载时效率0.9 COS-电动机满载时功率因数0.86启动电流取额定电流的5-7倍即:IQ=6I=6×17=102A丁5.6-11210机尾回柱绞车的实际启动电流为78AIst=Ist.N=102×=78A启动时丁5.6-11210机尾回柱绞车支线电缆的电压损失为：22VUb1.st=ISTCOS额定启动功率因数COS取0.4（一般取0.3）Ub1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×78×0.4×=22V启动器安装处的电压为：545VU=Ust.min+Ub1.st=511+22=536V0.75UN=495V，满足了启动器吸持电压的要求。启动时3#变压器的电压损失为：60VUT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）按工矿企业供电（7-29）UT.st= 按工矿企业供电（7-30）3#移动变KBSG-630/6/0.69KV高压侧额定电流：70A，二次侧额定电流：525A；需用系数Kde=1,功率因数取coswm.re =0.7UT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）UT.st%=0.6×（632×0.45+） + 5.97×（632×0.893+×1.02）=8.6UT.st=60V 启动时的总电压损失为：Ust=UT.st+Ub1.st=60+22=82V 此时转载机的端电压为：U2T.N-Ust=690-82=608VUst.min=511V 因此，所选电缆截面满足启动条件的要求。（5）、丁5.6-11210风巷14#绞车启动压降按工矿企业供电表（7-21）得: 丁5.6-11210风巷绞车的最小启动电压为：0.75UN=0.75×660=495V电动机额定电流计算公式：I=丁5.6-11210风巷14#绞车电动机的额定电流：I=19A启动电流取额定电流的6倍即:IQ=6I=6×19=114A丁5.6-11210风巷14#绞车电动机的实际启动电流为114AIst=Ist.N=114×=85A丁5.6-11210风巷14#绞车至1#移动变馈电启动时的电缆的电压损失为：20VUb1.st=ISTCOS 按工矿企业供电（7-25）得=×85×0.4×=20V启动器安装处的电压为：531VU=Ust.min+Ub1.st=511+20=531V0.75UN=495V，满足了启动器吸持电压的要求。1#移动变KBSGZY-630/6/0.69KV高压侧额定电流：100A，二次侧额定电流：525A；需用系数Kde=0.58,功率因数取coswm.re =0.7UT.st%=ur%（ISTCOSst+） + ur%（IST sinst+tanwm.re）UT.st%=0.6×（85×0.45+） + 5.97×（85×0.893+×1.02）=2UT.st=14V 启动时的总电压损失为：Ust=UT.st+Ub1.st=14+20=34V 此时14#绞车的端电压为：U2T.N-Ust=690-34=656VUst.min=511V 因此，所选电缆截面满足启动条件的要求。六、短路电流计算短路电流的计算中央变电所至变电所的短路电流计算如下：程庄站至中央变电所母线端的电源系统电抗为：中央变电所至变电所的高压回路电缆电抗及电阻计算如下：电阻 R2=r0×L2=0.179/km×2.3km=0.4117电抗 X2=x0×L2=0.06/km×2.3km=0.138采区变电所至1#移动变高压电缆电抗及电阻计算如下：电阻R3= r0×L3=1.18×0.38×0.6=0.26904电抗X3= x0×L3=0.063×0.6=0.03781#移动变高压电缆至2#、3#移动变高压电缆电抗及电阻计算如下：电阻R4= r0×L4=1.18×0.38×0.4=0.17936电抗X4= x0×L4=0.063×0.4=0.0252高压系统总阻抗：R=R1+R2+R3+R4=0+0.4117+0.26904+0.17936=0.8601 X=X1+X2+X3+X4=0.496+0.138+0.0378+0.0252=0.6973#移动变处三相短路电流：折算到移动变二次侧后的阻抗为：3#移动变的阻抗为：低压侧干线电缆的阻抗为：电阻R6= r0×L6=1.18×0.195×0.25=0.057525电抗X6= x0×L6=0.076×0.25=0.019低压侧支线电缆的阻抗为：电阻R7= r0×L7=1.18×0.267×0.3=0.094518电抗X7= x0×L7=0.078×0.3=0.0234短路回路总阻抗(考虑电弧电阻Rea=0.01)：R+R5+R6+R7+Rea=0.0312+0.006+0.057525+0.094518+0.01=0.199243 X+X5+X6+X7 =0.0252+0.046+0.019+0.0234 =0.1136采煤机处最小两相短路电流为：采煤机处三相短路电流为：七、选择高、低压电气设备（一）、高爆开关的选择：采区变电所选用PBG-300/6Z矿用隔爆兼本质安全型永磁高压真空配电装置，本装置配用ZBP-Y3矿用高开智能保护器，保护器具有短路保护、过流保护、漏电保护、绝缘监视、过压保护、欠压保护、温度保护、相敏保护、故障自诊断、近端短路保护功能。过载保护动作电流值按0.01-99.99倍数分级整定。短路保护动作电流值按0.01-99.99倍数分级整定。（二）、低压开关的选择：低压馈电开关的选择同高爆开关相同，低压馈电开关按极限分断电流选择合格后，一般不再校验动、热稳定性。1、低压馈电开关选用：KBZ-400/1140和KBZ-400(200)/660开关。2、真空启动开关选用：QBZ型、QJZ型等，根据电压等级和负荷的的最大负荷电流，分别选取启动开关容量。要求所有高、低压开关具备：过载、短路、漏电、过压、失压保护功能。采区变电所15#高压开关为：PBG-300/6Z矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压真空配电装置，因15#高压开关馈出负荷最大，供电距离最远，以15#高压开关为例效验开关的分段能力与开关的短路动、热稳定性。15#高压开关额定短路开断电流Ie=12.5KA，额定热稳定时间t=2s，分闸时间不大于ts0.15s，短路电流总的假想作用时间ti=ts+0.05=0.15+0.05=0.2s（3-55）。3#移动变处三相短路电流：15#高压开关断流容量（分段能力）校验：中央变电所母线短路容量最大为Sbr =100MVA,最小为Sbr =80MVA P261SbrS" (6-4)S"=Uav I"=×6.3×3.28=35.8MVA (3-9)Sbr=80 MVAS"=35.8MVA 合格15#开关短路动稳定校验：iesiim iim=2.55I"=2.55×3.28=8.36IesIim (3-50) Iim =1.52×3.28=531.5KA8.36KA12.5KA5 (3-50) 合格15#开关短路热稳定校验：I2tstI2SSti （3-57） 12.52×2=312.5KA3.282×0.2=2.15KA 合格八、保护装置的整定计算（一）额定电流计算公式：I=cos（即是功率因数）析译：电动机的功率因数不是一个定数，它与制造的质量有关，还与负载率的大小有关。为了节约电能，国家强制要求电机产品提高功率因数，由原来的0.7到0.8提高到了现在的0.85到0.95，但负载率就是使用者掌握的，就不是统一的了。过去在电机电流计算中功率因数常常取0.75，现在也常常是取0.85，本次计算cos取0.88，设电机负荷系数K1O=0.8，效率=0.9，则1、 乳化液泵的额定电流计算：I=127A过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×127=140 A式中1.1考虑线路最大长时工作电流Ie计算误差的可靠系数（工矿企业供电 P274）IZIe (7) 按煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 乳化液泵的过流整定值：IZ140 IZ取140AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表13-1-26得Id(2)=6210A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！1.2 (8) 按煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则乳化液泵启动开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×140=1120A校验灵敏度：Kr=1.2满足要求！2、 采煤机的额定电流计算：I=307A过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×307=338AIZIe (7) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 采煤机的过流整定值：IZ338 IZ取330AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=3221A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！ 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则采煤机启动开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×330=2640A校验灵敏度：Kr=1.2满足要求！3、3#移动变二次侧的的额定电流计算：I=435A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×435=479AIZIe (7) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 3#移动变二次侧过流整定值：IZ479 IZ取500AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=4479A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！ 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则3#移动变二次侧开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×307+127=2583A Id取2600A校验灵敏度：Kr=1.2满足要求！4、运输机高速运行的额定电流计算：I=256A运输机低速运行的额定电流计算：I=128A运输机启动方式为低速启动，高速运行。过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×256=282AIZIe (7) 按煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 运输机的过流整定值：IZ282 IZ取280AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=3684A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！ 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则运输机的启动开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×280=2240A校验灵敏度：Kr=1.2满足要求！5、转载机与破碎机的额定电流计算：I=160A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×160=176 AIZIe (7) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 转载机与破碎机的的过流整定值：IZ176 IZ取170AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=3518A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！ 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则转载机与破碎机的启动开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×170=1360A 校验灵敏度：Kr=1.2满足要求6、2#移动变二次侧的的额定电流计算：I= =414A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×414=455 AIZIe (7) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 2#移动变二次侧过流整定值：IZ455 IZ取500AId(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=2640A校验灵敏度Kr=1.5满足要求！ 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则2#移动变二次侧开关电子保护器短路保护整定值：8IZ=8×140+140+170=1430A Id取2000A校验灵敏度：Kr=1.2满足要求！7、丁5.6-11210风巷1#、3#、4#绞车电动机的额定电流：IZ=12A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×12=13 A风巷1#、3#、4#绞车开关的过流整定值：IZ13 IZ取13A8、丁5.6-11210风巷7#、8#、11#、14#绞车电动机的额定电流：IZ=19A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×19=21 A风巷7#、8#、11#、14#绞车开关的过流整定值：IZ21 IZ取20A9、丁5.6-11210风巷2#、5#、6#、10#、12#绞车电动机的额定电流：IZ=26A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×26=29 A风巷2#、5#、6#、10#、12#绞车开关的过流整定值：IZ29IZ取30A10、丁5.6-11210风巷9#、13#绞车电动机的额定电流：IZ=41A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×41=45 A风巷9#、13#绞车开关的过流整定值：IZ45 IZ取45A11、丁5.6-11210风巷绞车2#馈电额定电流：I=107A2#馈电过载保护整定值IQe=1.1I=1.1×107=118A IZ取120A2#馈电短路保护整定值：8IZ=8×41+66=394A Id取400AIZIQe (5) 1.5 (6) 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 Id(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=795A校验灵效验：Kr=1.5满足要求！ Kr=1.2满足要求！12、丁5.6-11210风巷绞车1#馈电额定电流：I=107A1#馈电过载保护整定值IQe=1.1I=1.1×107=118A IZ取200A1#馈电短路保护整定值：8IZ=8×41+66=394A Id取500AIZIQe (5) 1.5 (6) 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 Id(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=795A校验灵效验：Kr=1.5满足要求！ Kr=1.2满足要求！13、1#移动变二次侧的的额定电流计算：I= =107A 二次侧过载保护整定值IQe=1.1I=1.1×107=118A IZ取240A二次侧短路保护整定值：8IZ=8×41+66=394A Id取600AIZIQe (5) 1.5 (6) 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则Id(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=795A校验灵效验：Kr=1.5满足要求！ Kr=1.2满足要求！14、变电所15#高压开关过载保护的动作电流为：=137AIop.o1.1Ica=1.1×137=151A式中1.1考虑线路最大长时工作电流Ica计算误差的可靠系数。15#高压开关的额定电流为300A，过流保护的计算电流151A短路保护的动作电流为：Iop.o1.2Iw.max=1.2（Ica+）=1.2（151+）=751A15#高压开关的短路保护的计算电流751A。Iop.o短路保护的动作电流；Iw.max线路的最大工作电流，即为尖峰负荷电流；Ica线路的最大工作电流Ist.N.m干线负荷中启动电流最大的1台（或同时启动的多台）电动机的额定（或实际）启动电流Ica.m线路负荷中启动电流最大长时工作电流，负荷系数取0.8最大长时工作电流的电流；负荷系数也即负荷率，它是指用电设备的实际负荷与该设备的额定容量的比值。过载保护动作电流值按0.01-99.99倍数分级整定。短路保护动作电流值按0.01-99.99倍数分级整定。即：15#高压开关过流取0.3档 Iop.o=300×0.6=180A151A15#高压开关短路取3档 Iop.o=300×3=900A751A15、丁5.6-11210机巷皮带涨紧绞车、机尾15#绞车启动开关的额定电流：IZ=19A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×19=21A皮带涨紧绞车、机尾绞车启动开关的过流整定值：IZ21 IZ取20A16、丁5.6-11210机巷2#馈电开关的额定电流：IZ=37A 机巷2#馈电过载保护整定值IQe=1.1I=1.1×37=40A IZ取40A机巷2#馈电短路保护整定值：8IZ=8×20+20=180A Id取200AIZIQe (5) 1.5 (6) 1.2 (8) 煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 Id(2) 两相短路电流值查煤矿电工手册表得Id(2)=617A校验灵效验：Kr=1.5满足要求！ Kr=1.2满足要求！17、丁5.6-11210机巷皮带启动开关的额定电流：IZ=152A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×152=167A皮带启动开关的过流整定值：IZ167 IZ取160A18、丁5.6-11210机巷皮带馈电开关的额定电流：IZ=152A 过载保护的动作电流Ie=1.1I=1.1×152=167A皮带馈电开关的过流整定值：IZIQe=167 IZ取200A皮带馈电短路保护整定值：8IZ=8×200=1600A