煤矿井通风设计.doc

第一章 井田概况一、交通位置新疆阜康市西沟煤焦有限责任公司煤矿位于新疆阜康市境界内，距阜康市60km，行政区划属昌吉回族自治州阜康市上戽沟乡管辖。井田地理坐标为：东经：88°330088°3449，北纬：44°020544°0313。乌奇公路和吐乌大高等级公路在井田以北6km处通过，自乌奇公路有简易沥青公路通往井田，井田与东西两侧各煤矿间有简易道路相联通，交通便利。二、地形地貌井田位于天山博格达山北麓丘陵地带，地形平缓，但切割细碎，地势南高北低，海拔标高10251222m，绝对高差197m。相对高差一般为50m。总的地形特征是较为平缓，基岩出露少，大部为第四系坡积层所覆盖。三、气象及地震矿区属典型的干旱半干旱大陆性气候，夏热冬寒。根据阜康市气象站1987年至1989年的资料以及1961年至1986年资料，月平均气温最高26.2(7月)，最低-18.0(1月)，日最高气温41.5，日最低气温-37；年降水量218.9337.3mm，平均为286.3mm，每年的春末夏初(4、5、6月)为+770是降水量的5倍多。每年11月份开始冻结，翌年3月份解冻，冻结期5个月，最大冻土深度1.5m。最大风速29.0m/s，区内风向多为西北。根据中国地震动参数区划图(GB183062001)，该区地震动峰值加速度为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.35s。对应的地震基本烈度为度。四、煤层和煤质 1、煤层井田内煤层赋存于下侏罗统八道湾组(J1b)中，主要煤层集中分布在下含煤段(J1b1)内，中含煤段(J1b2)和上含煤段(J1b3)含次要煤层，井田内和井田东西边界外侧钻探工程控制八道湾组(J1b)编号煤层11层。其中全区可采7层，局部可采3层，不可采煤层1层。可采煤层单层最大厚度28.93m，10层可采煤层平均可采总厚为46.19m，可采、局部可采煤层自下而上编号为：2号煤层(三尺槽)、2上煤层(夹溜子)、3号煤层(北大槽)、5号煤层(中大槽)、7号煤层(南大槽)、9号煤层(米尺槽)，11号煤层(四尺槽)、12号煤层(五尺槽)、13号煤层、16号煤层。详查勘探工作主要对象是前八层煤。其中5号煤层(中大槽)、3号煤层(北大槽)和7号煤层(南大槽)三层煤纯煤平均可采厚度达35.38m，占可采煤层平均厚度的77%，是井田内的主采煤层，控制程度较高。其它7层煤控制程度较低，需要进一步加强勘探。各煤层叙述如下：7号煤层：为全矿井可采煤层，煤层较稳定，结构简单，层位稳定，煤层可采厚度2.466.81m，平均可采厚4.73m。煤层顶板为细砂岩、粉砂岩和泥岩，底板为泥岩、炭质泥质。与下部的5号煤层间距15.7128.71m。5号煤层：为全矿井可采煤层，属结构简单、层位稳定、全区可采的巨厚煤层。煤层可采厚度16.6428.93m，平均可采厚23.75m。煤层顶板为细砂岩、粉砂岩、炭质泥岩、中砂岩和粉砂质泥岩，底板为泥岩、炭质泥质、粉砂岩、细砂岩、粉砂质泥岩和含炭质泥岩。与下部的3号煤层间距25.7145.81m。3号煤层(北大槽)为结构简单，稳定、全矿井可采的厚煤层。由东向西变厚，向深部有变薄趋势。煤层在地表已火烧，火烧垂深70164m，1线火烧深度最大，垂深164m。煤层可采厚度4.888.31m，平均可采厚6.90m。煤层顶板为细砂岩、砂砾岩、粗砂岩、中砂岩岩；底板为泥岩、细砂岩、粉砂岩和粉砂质泥岩。 与下部的2上煤层间距10.06m28.27m，平均间距17.68m。2上煤层：结构简单，较稳定有全区可采薄中厚煤层。由西向东变薄，至不可采。该煤层在地表已火烧，火烧垂深70140m，1线火烧深度最大，垂深140m。煤层平均可采厚1.44m。煤层顶板为细砂岩、粉砂岩、粗砂岩；底板为粉砂岩、粉砂质泥岩、中细砂岩。2号煤层：为结构简单、稳定的局部可采薄煤层。东部略厚于西部。该煤层在地表已火烧，火烧垂深70140m，1线火烧深度最大，垂深140m。平均可采厚1.11m。煤层顶板为粗砂岩、细砂岩岩；底板为粉砂岩、细砂岩。各煤层特征见表1-3-1。2、煤质(1)煤的物理力学性质井田内各煤层物理性质基本相同，多呈黑色，条痕为黑色或黑褐色，具玻璃光泽、沥青光泽，节理发育，条带状或宽条带状结构，层状构造，断口多为平整或贝壳状，部分为参差状，易碎，易燃烧，火焰呈深桔红色，烟大，燃烧后强烈膨胀，煤岩组份以亮煤为主，丝炭含量较高，暗煤较少，宏观煤岩类型为半亮煤。3号煤层容重1.31t/m³。5号煤层容重1.29t/m³。主要可采煤层煤质工业分析成果详见第七章第一节。原煤发热量：7号煤层29.1MJ/kg；5号煤层30.12MJ/kg；3号煤层32.72MJ/kg，2号煤层32.42MJ/kg。(2)煤的工业用途各煤层的工业牌号为7号煤层为气煤(Qm³4、QM45)，5号煤层为气煤(Qm³4、QM45)和1/3焦煤，3号和2号煤层为气煤(Qm³4)。井田内煤层为特低灰低灰中灰、特低硫、低磷中磷、高发热量、高油的气煤，局部有1/3焦煤。井田内煤层可作为独立气煤焦和冶金配焦用煤，还可作为炼油用煤，气化生产液化气燃料用煤。各煤层均属高发热量煤类。五、矿井概况和开拓方式(1)开拓现状我矿井采用主立井、副斜井混合开拓方式。全矿井现共布置主立井、副斜井和回风斜井3个井筒。主立井断面19.6m2，井筒深320m；作为矿井的主井，担负矿井提煤任务，兼作进风井。副斜井断面为9.41m2，倾角25°，斜长609m。作为辅助提升井，担负矿井升降人员、下放设备及物料，兼作主要进风井，井筒内设台阶、扶手，作为矿井的第一安全出口。行人平硐断面为5.5m2，倾角+3，长度160m。主要担负全矿井行人任务，兼作矿井的第二安全出口。回风斜井断面为7.3m2，倾角33°，斜长260m。主要担负全矿井回风任务，井筒内设台阶、扶手，兼作矿井的第三安全出口。目前运输水平标高为+770m，回风水平标高为+845m，回采的阶段高度为75m。运输、回风水平之间由轨道下山、专用回风上山、溜煤上山形成回采条件。整个井田分为二个采区，即为二水平（+770+845）一采区：该采区走向长度为1250m，阶段高度75m，水平宽度190m；，三水平（+700+770）二采区：该采区走向长度为800m，阶段高度70m，水平宽度190m；。(2) 开采现状我矿目前可采煤层为A3、A5、A7三个煤层，2013年计划回采A5煤层+820东翼综采面及+807东翼综采面，采用水平分层综采放顶煤的采煤方法，回采高度为10m，综采工作面的运输和轨道顺槽分别沿煤层顶底板布置。13年计划掘进+807mA5东翼运输巷及回风巷，+795mA5西翼运输巷及回风巷，+820mA3西翼措施巷，采用综掘方法。(3) 矿井瓦斯、煤尘及煤的自燃发火根据新疆维吾尔自治区煤炭工业管理局新煤行管发2011103号文件的批复， 该矿瓦斯绝对涌出量为13.07m³min，最大二氧化碳绝对涌出量为2.67m³min，A5煤层瓦斯绝对涌出量为0.95m³min，鉴定结果为该矿井为高瓦斯等级矿井，无突出危险性。自燃发火倾向性：煤层氧化程度为61.54%,煤层有自燃发火倾向，自燃等级为级，较易自燃，自然发火期为6个月。煤尘爆炸危险性：根据新疆煤炭科学研究所实验测定报告，煤尘火焰长度大于400mm，抑制煤尘爆炸最低岩粉用量85%，煤尘具有爆炸性。六、编制依据：1、煤矿安全规程。2、采矿工程设计手册。3、根据2010年矿井瓦斯、二氧化碳涌出量鉴定结果，本矿属于高瓦斯矿井，煤尘有爆炸危险性，煤层属于易自然发火煤层。4、矿井通风阻力收集整理的资料。5、煤矿井工开采通风技术条件第二章 矿井通风系统一、 矿井通风方式根据矿井开拓部署，矿井通风系统为并列式，通风方法为机械抽出式。副斜井、主立井和行人平硐进风，斜风井回风。主扇使用FBCDZ22/2×160型380v/660v，2×160KW轴流式通风机。在主要通风机的作用下，整个矿井通风系统处在低于当地大气压力的负压状态。当主要通风机因故停止运转时，井下风流的压力提高，瓦斯涌出量减少。 二、 矿井通风系统主立井位于井田东部，西沟河河床煤柱中，副斜井位于井田中偏东部，沿2号煤层布置，斜风井位于井田中偏东部(副斜井附近)，沿2号煤层布置。矿井通风方式为中央并列式，实现了全负压通风，通风系统简单、可靠。采用此种通风方式，矿井通风阻力较小，内部漏风小，有利于对瓦斯、自然发火的管理。2013年矿井有三个工作面：一采两掘，采煤面为+820mA5东翼采煤工作面，掘进面为+807mA5东翼回风巷，+820mA3西翼措施巷。6月份采煤面转入+807mA5东翼采煤工作面生产，掘进面为+795mA5西翼回风巷，+795mA5西翼运输巷。2013年矿井通风路线为：副斜井井筒+845m水平车场+845m液压绞车硐室+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+845m车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA5西翼综采面+820m西翼回风巷+820mA3西翼石门 +835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+845m车场轨道下山+820m中部车场+820mA5东翼运输巷+820mA5东翼综采工作面+820mA5东翼回风巷+820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5东翼运输巷+820mA5东翼综采工作面+820mA5东翼回风巷+820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA5西翼综采工作面+820m西翼回风巷+820mA3西翼石门 +835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼回风巷+807mA5东翼回风巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼运输巷+807mA5东翼运输巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 副斜井井筒+845m车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA3西翼措施巷掘进工作面+835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+795m中部车场+795mA5西翼回风巷+795mA5西翼回风巷掘进面+795m西翼回风上山+820mA5西翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。副斜井井筒+770m车场轨道下山下部车场轨道下山+795m中部车场+795mA5西翼运输巷+795mA5西翼运输巷掘进面+795m西翼回风上山+820mA5西翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 立井井筒+770m运输巷+770m通风小眼+795m中部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5东翼运输巷+820mA5东翼综采工作面+820mA5东翼回风巷+820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷+770m通风小眼+795m中部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA5西翼综采工作面+820m西翼回风巷+820mA3西翼回风石门 +835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷+770m通风小眼+795m中部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼回风巷+807mA5东翼回风巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 立井井筒+770m运输巷+770m通风小眼+795m中部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼运输巷+807mA5东翼运输巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 立井井筒+770m运输巷+770m专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5东翼运输巷+820mA5东翼综采工作面+820mA5东翼回风巷+820mA5专用回风上山+845水平西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA5西翼综采工作面+820mA5西翼回风巷+835mA3西翼回风石门+835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+820m中部车场+820mA5西翼运输巷+820mA3西翼措施巷掘进工作面+835mA3回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼回风巷+807mA5东翼回风巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+807m中部车场+807mA5东翼运输巷+807mA5东翼运输巷掘进面+807m东翼回风上山+820mA5东翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+795m中部车场+795mA5西翼回风巷+795mA5西翼回风巷掘进面+795m西翼回风上山+820mA5西翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。立井井筒+770m运输巷轨道下山下部车场轨道下山+795m中部车场+795mA5西翼运输巷+795mA5西翼运输巷掘进面+795m西翼回风上山+820mA5西翼回风巷 +820mA5专用回风上山+845m西翼回风巷+845mA2回风上山+897m回风巷回风井地面。 矿井夏季为通风困难时期，主要是地面负压小，全靠主扇提供负压，造成通风困难：冬季为通风容易时期，主要是地面负压大于井下，便于井下通风。根据2013年采掘计划我矿计划布置一个采煤工作面即+820mA5东翼采煤工作面，两个掘进工作面，+807mA5东翼回风巷掘进工作面、+807mA5东翼运输巷掘进工作面，并计划开掘+820mA3西翼措施巷和+795 mA5西翼回风、运输巷道。第三章 矿井风量一、矿井风量计算原则矿井需风量，按下列要求分别计算，并采取其中最大值。（1）按井下同时工作的最多人数计算，每人每分钟供给风量不得少于4m³。（2）按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需要风量的总和进行计算。各地点的实际需风量使风流中的瓦斯、二氧化碳和其他有害气体的浓度以及风速、温度都必须符合规程的有关规定。二、矿井需风量计算（一） 按井下同时工作的最多人数计算Q总=4NK （3-1）式中：Q总矿井总风量，m³/min；N井下同时工作的最多人数，该矿为39人；K风量备用系数，本设计取1.8；4每人每分钟应供给的最低风量，m³/min。Q= 4NK=4×39×1.8=280.8m³/min（二） 按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需风量计算Q总=（Q采+Q掘+Q硐室+Q其他）×K总 （3-2）式中：Q采采煤工作面所需风量之和，m³/s；Q掘掘进工作面所需风量之和，m³/s；Q硐室独立通风硐室所需风量之和，m³/s；Q其他其他用风地点所需风量之和，m³/s；K总矿井通风系数，我矿通风方式为中央并列式，取1.2。 1、中央采区+820mA5煤层工作面 基本情况:运输巷标高：+820m，回风巷标高：+820m；回采阶段高度：10m，采煤方法：水平分层液压支架综合机械化放顶煤；工作面长度：22m；煤层绝对瓦斯涌出量：13.07m3/min；日产量：606t。 2、采煤工作面需要风量计算： 、+820mA5煤层东翼综采面 1、按瓦斯涌出量计算： Q采i=100×q瓦采i×K采通i，m³/min =100×0.95×1.6 =152m³/min 式中 Q采i第i个采煤工作面实际需要的风量，m³/min； q瓦采i第i个采煤工作面的瓦斯绝对涌出量，m³/min； K采通i第i个采煤工作面瓦斯涌出不均匀的风量备用系数，它是各个采煤工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与其平均值之比，须在各个工作面正常生产条件下，至少进行5昼夜的观测，得出5个比值，取其最大值。机采工作面可取K采通i=1.21.6； 2、按工作面温度计算： 采煤工作面应有良好的劳动气象条件，其温度和风速应符合表1-1的要求： 表1-1 采煤工作面空气温度与风速对应表 采煤工作面空气温度，OC采煤工作面风速V采i，m/s<1515-1818-2020-2323-2626-280.30.50.50.80.81.01.01.51.52.02.02.5 注：有降温措施的工作面按降温后的温度计算。 工作面实际需风量（Q采i），按下式计算： Q采i=60×V采i×S采i×K采i，m³/min =60×0.5×15×0.8 =360m³/min 式中 V采i第i个采煤工作面风速，m/s；S采i第i个采煤工作面的平均断面积。可按最大和最小控顶断面积的平均值计算，m2。K采i第i个采煤工作面长度风量系数，按表1-2选取。采煤工作面长度，m采煤工作面长度风量系数<5050-8080-120120-150150-180>1800.80.91.01.11.21.30-1.40 3、按回采工作面一次爆破最大消耗炸药量计算需要风量：每千克炸药供风25m³/min Q采>25A (m³min)； =25×30 =750(m³min)；式中：A一一次爆破炸药最大用量，kg。 4、按人数计算实际需要风量（Q采i）： Q采i=4×Ni， m³/min =4×20 =80m³/min 式中 Ni第i个采煤工作面同时工作的最多人数20人 5、按风速进行验算： 按最低风速验算，各个采煤工作面的最低风量（Q采i） Q采i15×S采i， m³/min 80015×15 800225 式中 S采i第i个采煤工作面的平均断面积，m2。 按最高风速验算，各个采煤工作面的最高风量（Q采i）Q采i240×S采i， m³/min 800240×15 8003600 式中 S采i第i个采煤工作面的平均断面积，m2。通过以上计算，结合我矿矿井初步设计和安全专篇中的设计结果采煤工作面计算所需风量为800m³/min，符合煤矿安全规程要求。、+820mA5西翼备采面 1、按瓦斯涌出量计算： Q采i=100×q瓦采i×K采通i，m³/min =100×0.95×1.6 =152m³/min 式中 Q采i第i个采煤工作面实际需要的风量，m³/min； q瓦采i第i个采煤工作面的瓦斯绝对涌出量，m³/min； K采通i第i个采煤工作面瓦斯涌出不均匀的风量备用系数，它是各个采煤工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与其平均值之比，须在各个工作面正常生产条件下，至少进行5昼夜的观测，得出5个比值，取其最大值。机采工作面可取K采通i=1.21.6； 2、按工作面温度计算： 采煤工作面应有良好的劳动气象条件，其温度和风速应符合表1-1的要求： 表1-1 采煤工作面空气温度与风速对应表 采煤工作面空气温度，OC采煤工作面风速V采i，m/s<1515-1818-2020-2323-2626-280.30.50.50.80.81.01.01.51.52.02.02.5 注：有降温措施的工作面按降温后的温度计算。 工作面实际需风量（Q采i），按下式计算： Q采i=60×V采i×S采i×K采i，m³/min =60×0.5×15×0.8 =360m³/min 式中 V采i第i个采煤工作面风速，m/s；S采i第i个采煤工作面的平均断面积。可按最大和最小控顶断面积的平均值计算，m2。K采i第i个采煤工作面长度风量系数，按表1-2选取。采煤工作面长度，m采煤工作面长度风量系数<5050-8080-120120-150150-180>1800.80.91.01.11.21.30-1.40 3、按回采工作面一次爆破最大消耗炸药量计算需要风量：每千克炸药供风25m³/min Q采>25A (m³min)； =25×30 =750(m³min)；式中：A一一次爆破炸药最大用量，kg。 4、按人数计算实际需要风量（Q采i）： Q采i=4×Ni， m³/min =4×20 =80m³/min 式中 Ni第i个采煤工作面同时工作的最多人数20人 5、按风速进行验算： 按最低风速验算，各个采煤工作面的最低风量（Q采i） Q采i15×S采i， m³/min 80015×15 800225 式中 S采i第i个采煤工作面的平均断面积，m2。 按最高风速验算，各个采煤工作面的最高风量（Q采i）Q采i240×S采i， m³/min 800240×15 8003600 式中 S采i第i个采煤工作面的平均断面积，m2。通过以上计算，结合我矿矿井初步设计和安全专篇中的设计结果备用采煤工作面计算所需风量为400m³/min，符合煤矿安全规程要求。3、掘进工作面风量掘进工作面实际需要风量，应按矿井各个需要独立通风掘进工作面实际需要风量的总和计算：、+807mA5煤层东翼回风巷掘进面所需风量(机掘) a、按瓦斯涌出量计算+807mA5煤层东翼回风巷掘进面风量计算：Q掘100×q瓦×K掘100×1.04×1.6166.4m3/min式中 Q掘掘进面实际需风量，m3/min q瓦掘进工作面瓦斯绝对涌出量，0.95m3/min； K掘瓦斯涌出不均匀的风量备用系数，取1.6。b、按掘进工作面同时作业人数计算需要的风量：每人供风量不得小于4 m³/minQ掘面>4N>4×15=60 m³/minc、按一次爆破最大炸药量及时：Q掘=25A=25×12.4=310 m³/min式中Q掘掘进面实际需风量，m3/min A一次爆破最大炸药量，12.4kg； 25炸药爆炸时需要的风量。 d、按局部通风机的实际吸风量计算： 通过以上计算，拟选用FBDNO7.1/2×30kw型对旋式局部通风机，局扇吸风量为410608 m3/min，则 Q掘 = Q局× I =410×1=410 （m3/min） 式中：Q局 掘进工作面局部通风机的实际吸风量，取410m3/min。 I 掘进工作面同时通风的局部通风机台数，取1台。 e、按风速进行验算：最低风速：Q采15×S掘15×9.18137.7m3/min最高风速：Q采240×S掘240×9.182203.2m3/minf、经以上计算确定： +807mA5煤层东翼回风巷掘进面所需风量为410m³/min。、+807mA5煤层东翼运输巷掘进面所需风量(机掘)： a、按瓦斯涌出量计算+807mA5煤层东翼运输巷掘进面风量计算：Q掘100×q瓦×K掘100×1.04×1.6166.4m3/min式中Q掘掘进面实际需风量，m3/min q瓦掘进工作面瓦斯绝对涌出量，0.95m3/min； K掘瓦斯涌出不均匀的风量备用系数，取1.6。b、按掘进工作面同时作业人数计算需要的风量：每人供风量不得小于4 m³/minQ掘面>4N>4×15=60 m³/minc、按一次爆破最大炸药量及时：Q掘=25A=25×12.4=310 m³/min式中Q掘掘进面实际需风量，m3/min A一次爆破最大炸药量，12.4kg； 25炸药爆炸时需要的风量。 d、按局部通风机的实际吸风量计算： 通过以上计算，拟选用FBDNO7.1/2×30kw型对旋式局部通风机，局扇吸风量为410608 m3/min，则 Q掘 = Q局× I =410×1=410 （m3/min） 式中：Q局 掘进工作面局部通风机的实际吸风量，取410m3/min。 I 掘进工作面同时通风的局部通风机台数，取1台。 e、按风速进行验算：最低风速：Q采15×S掘15×9.18137.7m3/min最高风速：Q采240×S掘240×9.182203.2m3/minf、经以上计算确定： +807mA5煤层东翼运输巷掘进面所需风量为410m³/min。风机安设点： +807m中部车场两帮分别安设两台功率为2×30Kw的风机，一用一备，风筒直径为800mm。一趟向+807mA5煤层东翼回风巷掘进面供风；一趟向+807mA5煤层东翼运输巷掘进面供风。矿井正常生产期间，严格按照2个掘进工作面进行掘进工作，2个机掘面采用FBDNo7.1/30KW*2（2*30kw风压1100-5650Pa）型对旋式局扇进行通风，矿井掘进面需要风量取：4103/min+4103/min8203/min 、硐室需要风量： 我矿水泵房硐室和中央变电所分别位于+845m和+770m。1、+845水泵房硐室和中央变电所位于845mA2煤层底板岩石中，属于与+845m斜井车场并联进风巷道，属于石巷硐室，计划最小配风风量演算为：（1）按照水泵房硐室水泵散热所需风量为：Q=3600×W×/60××cp×t. m³/min 发热系数 取0.010.04 空气密度 取1.2Kg/m³ Cp空气定压比热 取1.0006kj/kg.k t进回风流温差 oC NS 机电设备运转总功率 KW Q=3600×110×0.02/60×1.2×1×15 =7.3m³/min=0.12m³/s（2）按照中央变电所硐室变压器散热所需风量为： Q=3600×W×/60××cp×t. m³/min 取3600KJ/KW.h H发热系数 取0.020.04 空气密度 取1.2Kg/m³ Cp空气定压比热 取1.0006kj/kg.k t进回风流的温度差 oC NS 机电设备运转总功率 KW Q=3600×1330×0.02/60×1.2×1×15 =88.6m³/min=1.48m³/s所以，矿井按照水泵房硐室需风量为0.4m³/s，按照中央变电所需风量为1.48m³/s，最后取整后确定硐室风量为2.5m³/s.即150m³/min。2、+770水平水泵房硐室和中央变电所位于770m水平A5煤层底板煤层中，属于与+770m水平立井车场并联进风巷道，属于煤巷硐室，计划最小配风风量演算为：（1）按照水泵房硐室水泵散热所需风量为：Q=3600×W×/60××cp×t. m³/min 发热系数 取0.010.04 空气密度 取1.2Kg/m³ Cp空气定压比热 取1.0006kj/kg.k t进回风流温差 oC NS 机电设备运转总功率 KW Q=3600×355×0.02/60×1.2×1×15 =23.7m³/min=0.4m³/s （2）按照中央变电所硐室变压器散热所需风量为： Q=3600×W×/60××cp×t. m³/min 取3600KJ/KW.h H发热系数 取0.020.04 空气密度 取1.2Kg/m³ Cp空气定压比热 取1.0006kj/kg.k t进回风流的温度差 oC NS 机电设备运转总功率 KW Q=3600×800×0.02/60×1.2×1×15 =53.3m³/min=0.89m³/s所以，矿井按照水泵房硐室需风量为0.4m³/s，按照中央变电所需风量为0.89m³/s，最后取整后确定硐室风量为2.5m³/s.即150m³/min。Q硐室=Q845m硐室+Q770m硐室=150+150=300m³/min（3）、井下其它用风地点风量矿井正常生产期间，除采掘工作面和硐室外，其他独立通风的用风地点为+795水平中部车场、行人平硐。煤门和过风巷道需风量Q其他=690m³/min 3、矿井总需风量确定由前述计算过程可知，矿井总需风量为（一采两掘）：Q=( Q采+Q采备+Q掘+Q硐+Q其他)·K m³/s =(800+400+820+300+690)×1.23612m³/min即：矿井总需要风量取数3612m³/min第四章 矿井通风总阻力计算一、矿井通风阻力矿井通风总阻力计算公式为：h=a×p×L×Q2/S3+h局 Pa式中：a巷道通风摩擦阻力系数，NS2/M4p巷道净周长，mL巷道长度。MQ通过巷道的风量，m³/sS巷道净断面积，m2 h局矿井局部通风阻力，Pa；按总阻力的15%计算。矿井通风阻力计算见附表。矿井通风容易时期的总风阻为：424.61 Pa矿井通风困难时期的总风阻为：600.535Pa 二、矿井等积计算 矿井等积计算公式为：A=1.19×Q总/H 式中：A通风等级孔，m2；Q总矿井总风量，m/s；H矿井总风压,Pa. 矿井通风容易时期等积孔为：A=1.19×66.3/=1.93（m2） 矿井通风困难时期等积孔为：A=1.19×23/=1.823（m2）通过以上计算，根据有关的等积孔划分标准，矿井通风难易程度为中等阻力矿井（附通风系统图）。第五章 矿井通风设备一、主扇的选型根据矿井通风设施跟换，我矿主扇选用FBCDZ22/2×160型矿用轴流式通风机。风量77-123m³/s，负压1260-2857Pa。转数n=740r/min，使用变频调速，电动机功率160kw×2，电压380V/660V。供风采用两台风机，一台使用，一台备用，保证风机维修保养时可以正常供风。二、局扇的选型根据行业发展，我矿炮掘选择FBD 5.0/15KW×2对旋轴流压入式矿用通风机，风量为260380m³/min，我矿机掘选择FBD 7.1/30KW×2对旋轴流压入式矿用通风机，风量410608m³/min。具体使用时根据实际情况而定。炮掘和机掘工作面根据煤矿安全规程要求实现双风机、双电源，并能自动切换。三、矿井冬季供热按照初步设计，我矿井筒供热使用锅炉热水经过热交换器加热矿井进风，提供井下风流供热。 1、空气加热量的计算：QMCp（th-ti ),KW 式中：M井筒的总进风量，152.5kg/s :热量损失系数，井口房不密闭时1.051.10，密闭时1.101.15 th冷、热风混合后空气温度，可取2。 ti室外冷风计算温度，取20。 Cp空气定压比热，Cp1.01kJ/（kg·k） Q1.10×79.1×1.01×22, 1933.6KW 2、（1）空气加热器的