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91302综采工作面供电设计说明书计算：审核：晋煤集团晋圣凤红煤业机电部2013.62302综放工作面供电说明书一、概述：91302工作面平均煤后1.5米，倾角35°工作面净长度95米，推进长度441米，可采储量8.71万吨，可采期限为2.3月。工作面为双巷布置方式：91302进风巷供运煤、进风；91302回风巷供进设备、运料、回风用，工作面顺槽、切眼均眼煤层顶板掘进。工作面顺槽采用高强度螺纹钢锚杆、锚索、金属网、钢带联合支护，切眼采用高强度螺纹钢锚杆、锚索、金属网、钢带、单体柱联合支护。工作面装备MG250/600-AWD型采煤机；SGB-730/400型前、后刮板输送机；SZB764/132型转载机，PCM100型破碎机，顺槽装备DSJ120/180/2×200胶带输送机。支架选用ZZ4000-12/23型液压支架。9#盘区变电所对供电距离远、负荷大的采煤、掘进工作面设备，采用10kV移动变电站深入盘区供电。回采工作面采煤设备、工作面顺槽、掘进工作面均采用移动变电站供电，盘区变电所电源线路采用MYJV22型煤矿用铜芯聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆两回直接引自中央变电所不同的母线段，移动变电站采用MYPTJ型煤矿用移动金属屏蔽监视型橡套软电缆。盘区变电所选用KBSG-315/10/0.69型矿用隔爆干式变压器两台，担负大巷带式输送机、轨道巷绞车及盘区水泵房等设备用电；另选用KBSG-100/10 10/0.69型矿用隔爆干式变压器两台作为局部通风机专用变压器，局部通风机采用“三专两闭锁”。91302工作面选用KBSGZY-800/10 10/1.2型移动变电站两台，担负该工作面采煤机、可弯曲刮板输送机、转载机、乳化液泵站、破碎机、运输顺槽和回风顺槽喷雾泵站、调度绞车、回柱绞车、注水钻机、注水泵、放顶钻机、移动式防灭火注浆装置、小水泵等设备用电。变压器的选择表1 变压器台数及其技术特征表型号额定容量（kVA）额定电压（kV）阻抗电压（%）连接组别空载电流（%）台数负荷率（%）一次二次盘区变电所KBSG-100/1010/0.69100100.694.5Yy02.5283.5791302回采工作面1#移动变电站KBSGZY-800/10 10/1.2800101.25.0Yy01.20177.059101回采工作面2#移动变电站KBSGZY -400/10 10/0.69800100.694.0Yy01.50177.71顺槽掘进工作面移动变电站KBSGZY-500/10 10/0.69500100.694.0Yy01.50170.50顺槽掘进工作面移动变电站KBSGZY-500/10 10/0.69500100.694.0Yy01.50170.50带该工作面的高爆开关为三台，其中一台为PJG9L-50/10（带KBSG500/10/0.69KV变压器两台），两台为PJG9L-50/10（各带KBSG800/10/0.69KV变压器一台）。所有配备符合以下原则：1、保证供电可靠，力求减少使用开关、启动器，使用电缆的数量应最少，原则上一台启动器控制一台设备；2、变压器最好不并联运行；3、工作面配电点最大容量电动机用的起动器应靠近配电点进线，以减少起动器间连接电缆的截面；4、供电系统尽量减少回头供电；二、实际选择设备主要参数1、负荷高爆开关（带工作面前、后刮板机）：BGP9L-6-200/5（1台），高压电缆选用MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5，长度1450m，工作面前、后刮板机低压电缆选用MCPT1.9/3.3-3×35+1×16，最长长度370m。2、负荷高爆开关（带机组、转载、破碎机、泵站等）：BGP9L-6-200/5（1台），高压电缆选用MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5，长度1450m，机组低压电缆选用MCPT1.9/3.3-3×95+1×25+4×6，长度360m，转载低压电缆选用MCPT1.9/3.3-3×35+1×16，长度420m，破碎机低压电缆选用MCPT1.9/3.3-3×35+1×16，长度420m，泵站低压电缆选用MYP3×95+1×25，最长长度40m。3、负荷高爆开关（带顺槽皮带）：BGP9L-6-200/5（1台），高压电缆选用MYPTJ6KV-3×50+3×25/3+3×2.5，长度150m，顺槽皮带低压电缆选用MYP3×70+1×25，最长长度40m，调度绞车低压电缆选用MYP3×35+1×16，最长长度1375m。三、主要负荷统计：名称型号功率电压台数采煤机MG450/1020-WD1020KW3300V1前、后刮板机SGZ880/2×400200/400KW3300V1转载机SZZ-1000/400200/400KW3300V1破碎机PCM250200KW3300V1乳化液泵WRB-400/31.5A250KW1140V2喷雾泵PB-320/6.345/22KW1140V2顺槽皮带机DSJ120/180/2×2002×200KW660V一部调度绞车JD-11.411.4KV660V7调度绞车JD-18.518.5KV660V3调度绞车JD-7.57.5KV660V1四、电缆截面的选择原则：1、高压电缆的截面选择1.1选择原则1）必须按煤矿安全规程选用适合煤矿井下型号的高压电缆。2）按最大持续允许电流校验电缆截面。如果向单台设备供电时，则可按设备的额定电流校验电缆截面。按系统最大运行方式时发生的三相短路电流校验电缆的热稳定性。一般在电缆首端（即馈出变电所母线）选定短路点。3）供移动变电站高压电缆选用屏蔽带监视型高压电缆。4）本采面必须采用铜芯电缆。1.2带工作面前、后溜、机组、转载、破碎机、泵站、皮带等高压电缆的截面选择：1.2.1按持续允许电流选择电缆截面向单台或两台移动变电站供电时，供线电路工作最大长时负荷电流Ica可按下式计算： Ica=I1N+I2N=(S1N+S2N)/3U1N式中 S1N、S2N 移动变电站额定容量，KVA U1N 移动变电站高压侧额定电压，KV I1N 、I2N 移动变电站高压侧额定电流，A向三台及以上移动变电站供电时，供线电路工作最大长时负荷电流Ica可按下式计算：Ica=(KrPN×103)/3UNKsc 干线电缆所供的电动机额定功率之和，kW； 需用系数， Kr=0.4+0.6*Pmax/PNKsc 变压器的变比 平均功率因素，按要求选取（或由确定）； 用电设备额定电压，V。1）供工作面前、后刮板机高压电缆的电流选择按上式计算，可以算出6KV侧电流为：154A。查表知MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5的允许载流量为242A，大于154A，因此我们选择的MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5高压电缆完全满足要求。2）供机组、破碎机、转载机和泵站的高压电缆的电流选择按上式计算，可以算出6KV侧电流为：201A。查表知MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5的允许载流量为242A，大于201A，因此我们选择MYPTJ6KV-3×70+3×25/3+3×2.5的高压电缆完全满足要求。3）供顺槽皮带高压电缆的电流选择按上式计算，可以算出6KV侧电流为：46A。查表知MYPTJ6KV-3×50+3×25/3+3×2.5的允许载流量为194A,大于46A，因此我们选择MYPTJ6KV-3×50+3×25/3+3×2.5的高压电缆完全满足要求。1.2.2按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面 最大断流容量，默认为50MVA； 短路电流作用的假想时间，井下高爆开关取0.15s， 热稳定系数，高压电缆无接头时取120，有接头时铜芯电缆取93.4，铝芯取60.4； 井下高压电压，kV。经校验所有的高压电缆截面热稳定截面为19.95mm2，所有所选电缆都符合要求。2、低压电缆的选择2.1选择原则1）矿用橡套电缆型号选择时符合煤矿安全规程的规定；2）在正常工作时电缆芯线的实际温升不得超过绝缘所允许的最高温升，否则电缆将因过热而缩短其使用寿命或迅速损坏。橡套电缆允许温升是65ºC,铠装电缆允许温升是80°C；3）正常运行时电缆网路的实际电压损失不得大于网路所允许的电压损失；4）采面常移动的橡套电缆支线的截面选择一般按机械强度要求的最小截面选取即可，不必进行其它项目的校验。对于干线电缆，则必须首先按长期允许电流选择，然后再按允许电压损失计算校验电缆截面；5）对于低压电缆，由于低压网路短路电流较小，按上述方法选择的电缆截面的热稳定性和电动力稳定性均能满足要求，因此不必再进行短路时的热稳定校验。6）干线电缆采用不延燃橡套电缆。7）移动式和手持式电气设备使用专用的不延燃橡套电缆。8）固定敷设的照明、通讯、信号和控制用的电缆采用铠装电缆，不延燃橡套电缆或矿用塑料电缆，非固定敷设的采用不延燃橡套电缆。9）根据拟定的供电系统，确定系统中各段的电缆长度。在确定电缆长度时，固定橡套电缆按10%余量考虑，铠装电缆按5%余量考虑；移动设备用的橡套电缆的长度，除应按实际使用长度选取外，必须增加一段机头部分的活动长度，约3-5米左右。10）电缆的正常工作负荷电流必须等于或小于电缆允许持续电流。11）正常运行时，电动机的端电压不低于额定电压的5-10。12）电缆未端的最小两相短路电流大于馈电开关整定电流值的1.5倍。13）对橡套电缆，需考虑电缆机械强度要求的最小截面。14）动力用橡套电缆选用四芯。15）当用于机组电缆时，选用八芯电缆。2.2工作面前溜按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）=90A，查表知电缆MCPT1.9/3.3-3×35+1×16的允许载流量为164A，大于90A，因此我们选择两趟MCPT1.9/3.3-3×35+1×16的低压电缆（电机为双速电机）。2.2.1根据电缆长度按电压损失校验电缆截面（按最远处电动机的端电压损失计算）电压损失由三个部分组成： 变压器中的电压损失，V； 干线电缆中的电压损失，V； 支线电缆中的电压损失，V。（1）变压器的电压损失计算变压器的负荷系数. = 正常运行时，变压器低压侧的负荷电流，A； 变压器二次侧的额定电流，A； 变压器的短路损耗，W； 额定容量，kVA； 变压器的阻抗电压百分数； 变压器负荷中的功率因数及对应的正弦值； 变压器二次侧额定电压，V。=68.87V（2）干线电缆中的电压损失值计算 电缆所带电动机的有功功率，W； 为需用系数； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 线路平均功率因数相应的正切值。=28.98V（3）支线电缆中的电压损失值计算0V=68.87+28.98+0=97.85V变压器的空载电压为3450V，即当允许电压降为5%时，允许电压损失为315V；因97.85V315V，故满足要求。2.3后溜电缆选择同前溜，选择两趟MCPT1.9/3.3-3×35+1×16的低压电缆（电机为双速电机）。2.4工作面机组按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）=200A，查表MCPT1.9/3.3-3×95+1×25+4×6电缆的允许载流量293A，大于200A，因此我们选择MCPT1.9/3.3-3×95+1×25+4×6的低压电缆完全满足要求。2.4.1根据电缆长度按电压损失校验电缆截面（按最远处电动机的端电压损失计算）电压损失由三个部分组成： 变压器中的电压损失，V； 干线电缆中的电压损失，V； 支线电缆中的电压损失，V。（1）变压器的电压损失计算变压器的负荷系数. = 正常运行时，变压器低压侧的负荷电流，A； 变压器二次侧的额定电流，A； 变压器的短路损耗，W； 额定容量，kVA； 变压器的阻抗电压百分数； 变压器负荷中的功率因数及对应的正弦值； 变压器二次侧额定电压，V。=79.17V（2）干线电缆中的电压损失值计算 电缆所带电动机的有功功率，W； 为需用系数； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 线路平均功率因数相应的正切值。=23.66V(3)支线电缆中的电压损失值计算0V=79.17+23.66+0=102.83V变压器的空载电压为3450V，即当允许电压降为5%时，允许电压损失为315V；因102.83V315V，故满足要求。2.5工作面转载机按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）= 90A，查表知MCPT1.9/3.3-3×35+1×16电缆的允许载流量164A，大于90A，因此我们选择两趟MCPT1.9/3.3-3×35+1×16的低压电缆并联运行完全满足要求。2.5.1根据电缆长度按电压损失校验电缆截面（按最远处电动机的端电压损失计算）电压损失由三个部分组成： 变压器中的电压损失，V； 干线电缆中的电压损失，V； 支线电缆中的电压损失，V。(1)变压器的电压损失计算变压器的负荷系数. = 正常运行时，变压器低压侧的负荷电流，A； 变压器二次侧的额定电流，A； 变压器的短路损耗，W； 额定容量，kVA； 变压器的阻抗电压百分数； 变压器负荷中的功率因数及对应的正弦值； 变压器二次侧额定电压，V。=31.04V(2)干线电缆中的电压损失值计算 电缆所带电动机的有功功率，W； 为需用系数； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 线路平均功率因数相应的正切值。=28.48V(3)支线电缆中的电压损失值计算0V=31.04+28.48+0=59.53V变压器的空载电压为3450V，即当允许电压降为5%时，允许电压损失为315V；因59.53V315V，故满足要求。2.6破碎机的电缆选择同转载机为MCPT1.9/3.3-3×35+1×16，符合要求。2.7工作面泵站乳化液泵按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）=150A，查表知MYP3×95+1×25电缆的允许载流量293A，大于150A，我们选择MYP3×95+1×25的低压电缆完全满足要求。2.7.1因供电距离较近，不在进行繁琐的电压降计算。2.8巷道调度绞车按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）=61A查表知MY3×35+1×16电缆的允许载流量为164A，大于61A，因此我们选择MY3×35+1×16的低压电缆完全满足要求。2.8.1根据电缆长度按电压损失校验电缆截面（按最远处电动机的端电压损失计算）电压损失由三个部分组成： 变压器中的电压损失，V； 干线电缆中的电压损失，V； 支线电缆中的电压损失，V。(1)变压器的电压损失计算变压器的负荷系数. = 正常运行时，变压器低压侧的负荷电流，A； 变压器二次侧的额定电流，A； 变压器的短路损耗，W； 额定容量，kVA； 变压器的阻抗电压百分数； 变压器负荷中的功率因数及对应的正弦值； 变压器二次侧额定电压，V。=2.037V(2)干线电缆中的电压损失值计算 电缆所带电动机的有功功率，W； 为需用系数； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 线路平均功率因数相应的正切值。=5.526+41.87=47.396V2.8.3支线电缆中的电压损失值计算4.86V=2.037+47.396+4.86=54.29V变压器的空载电压为690V，即当允许电压降为5%时，允许电压损失为63V；因54.2963，故满足要求。 2.10顺槽皮带按持续允许电流选择电缆截面变压器低压侧干线电缆通过的电流为：Iz1= P有/（Ue×Cos）=205A查表知MYP3×70+1×25电缆的允许载流量为242A，大于205A，因此我们选择MYP3×70+1×25的低压电缆完全满足要求。2.10.1因供电距离较近不必进行繁琐的电压降计算五、工作面变压器容量的选择原则：变压器容量按下式计算： 参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，kW； 需用系数，按要求选取； 参加计算的电力负荷的平均功率因素，按表选取； 同时系数，当供给一个工作面时取1，供给两个工作面时取0.95，供给三个以上工作面时取0.9。5.1带工作面前溜、后溜变压器容量的选择：PN1=2×400=800KWS=（PN×Kr）/ CosKr=0.40.6×（PS/PN1）=0.40.6×（400/800）=0.7平均功率因数综采工作面一般取Cos=0.7S=（800×0.7）/0.7=800KVA我们选择一台1600KVA移动变电站较为合适。5.2带工作面机组、转载、破碎机变压器容量的选择：PN1=1020400+200=1620KWS=（PN×Kr）/ CosKr=0.40.6×（PS/PN1）=0.40.6×（900/1620）=0.73因工作面机组起动功率最大，所以最大电动机起动功率为900KW平均功率因数综采工作面一般取Cos=0.7S=（1620×0.73）/0.7=1697KVA我们选择一台2000KVA移动变电站较为合适。5.3带泵站：PN1=25022+45=317KWS=（PN×Kr）/ CosKr=0.40.6×（PS/PN1）=0.40.6×（250/317）=0.873平均功率因数综采工作面一般取Cos=0.7S=（317×0.873）/0.7=395KVA所以我们选择一台500KVA移动变电站较为合适。5.4带顺槽皮带机：PN1=2×20018.5+7.5+2×18.5=463KWS=（PN×Kr）/ CosKr=0.40.6×（PS/PN1）=0.40.6×（200/517.2）=0.66平均功率因数综采工作面一般取Cos=0.7S=（463×0.66）/0.7=436KVA所以我们选择一台500KVA移动变电站较为合适。六、高压开关选择原则1）根据煤矿安全规程规定，矿用一般型高压配电箱适用于无煤（岩）与沼气突出的矿井井底车场主变电所及主要进风巷道，作为配电开关或保护高压电动机及变压器用。2）根据煤矿安全规程规定，矿用隔爆型高压配电箱适用于有煤（岩）与沼气突出的矿井井底车场主变电所及所有采区变电所中，作为配电开关或控制保护高压电动机及变压器用。3）在选用高压开关时，除考虑使用场合外，其额定电压必须符合井下高压电网的额定电压等级；额定电流应不小于所控制负荷的长期工作电流。4）高压开关在选择使用时，其断流容量不得小于变电所母线上的实际短路容量。如果缺少实际数据，则变电所母线短路容量可取50MVA计。2、选择计算及型号的确定2.1、选择计算长期工作电流，A 井下总负荷的视在功率，kVA； 井下高压电压，kV。经计算长期工作电流，前后溜子电流为154A，机组、破碎机、转载机为201A，顺槽皮带为46A，所以确定使用以下的高压开关。2、高压开关型号的确定高压开关主要技术数据列表如下型号额定电压（KV）最高工作电压（KV）额定电流（A）断流容量（MVA）额定断开电流（KA）极限通过电流（KA）10S热稳定电流（KA）峰植有效值BGP9L-6-200/567.220013012.52012.512.5根据计算结果和选择条件，按煤矿安全规程规定进行选用。选用型号为：BGP9L-6-200/5，符合所有要求，合格。3、高压开关电流的整定3.1供工作面前、后刮板机高爆开关的整定3.1.1过载整定值，按躲过所带负荷的计算电流来整定Idzj=（1.21.5）Ieb/n1 =（1.2×154）/40=4.62 取6A式中：Idzj过负荷保护装置动作电流整定值（A） Ieb一次侧计算电流（A） n1电流互感器变比动作时限整定：动作时限为810S。3.1.2电流速断保护的动作电流，应躲过变压器空载合闸时的励磁涌流，另外还要躲过较大容量电动机起动时的起动电流冲击。Idzj=KK·Kjx·式中：KK可靠系数 1.21.4 Iq最大电动机的起动电流（一次侧）。Iq其余电动机的负荷电流（一次侧）。Idzj=1.3×（50×6100）/40=13A 整定为15A，动作时限整定为0秒。 =1.5=1501/6001.5式中：最小运行方式下变压器低压侧二相短路时流过高压侧的两相短路电流（A）。系统电抗值Xs=0.2316KV电缆Lg=1.45Km （电缆芯线截面取70mm2）R0=0.346/ KmX0=0.078/ Km高压电缆换算阻抗、电抗：Lg=1.45KmRg= R0×Lg/ Kb2 =0.346×1.45/1.852=0.147Xg = X0×Lg/ Kb2 =0.072×1.45/1.852=0.031变压器的阻抗、电抗Rb=PNU22N/S2N=8500×3.42/16002=0.04（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.468（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）R= RgRb=0.1470.04=0.187X= XSXg Xb=0.2310.0310.468=0.730Id1=U2N/2× （R）2（X）2=2782A流过高压侧的两相短路电流为：1501A。3.2供工作面机组、转载机、破碎机、泵站设备高爆开关的整定3.2.1过载整定值，按躲过所带负荷的计算电流来整定Idzj=（1.21.5）Ieb/n1 =（1.2×201）/40=6.03 取6A式中：Idzj过负荷保护装置动作电流整定值（A） Ieb一次侧计算电流（A） n1电流互感器变比动作时限整定：动作时限为810S。3.2.2电流速断保护的动作电流，应躲过变压器空载合闸时的励磁涌流，另外还要躲过较大容量电动机起动时的起动电流冲击。Idzj=KK·Kjx·式中：KK可靠系数 1.21.4 Iq最大电动机的起动电流（一次侧）。Iq其余电动机的负荷电流（一次侧）。Idzj=1.3×（110×5110）/40=21.45A 整定为22A，动作时限整定为0秒。 =1.5=1359/8801.5式中：最小运行方式下变压器低压侧二相短路时流过高压侧的两相短路电流（A）。系统电抗值Xs=0.2316KV电缆Lg=1.45Km （电缆芯线截面取70mm2）R0=0.364/ KmX0=0.078/ Km高压电缆换算阻抗、电抗： Lg=1.45KmRg= R0×Lg/ Kb2 =0.346×1.45/1.852=0.147Xg = X0×Lg/ Kb2 =0.078×1.45/1.852=0.031变压器的阻抗、电抗Rb=PNU22N/S2N=10000×3.42/20002=0.03（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.387（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）R= RgRb=0.1470.032=0.179X= XSXgXb=0.2310.0310.387=0.649Id1=U2N/2× （R）2（X）2=2518A流过高压侧的两相短路电流为：1359A。3.3供工作面顺槽皮带设备高爆开关的整定3.3.1过载整定值，按躲过所带负荷的计算电流来整定Idzj=（1.21.5）Ieb/n1 =（1.2×46）/40=1.38 取2A式中：Idzj过负荷保护装置动作电流整定值（A） Ieb一次侧计算电流（A） n1电流互感器变比动作时限整定：动作时限为810S。3.3.2电流速断保护的动作电流，应躲过变压器空载合闸时的励磁涌流，另外还要躲过较大容量电动机起动时的起动电流冲击。Idzj=KK·Kjx·式中：KK可靠系数 1.21.4 Iq最大电动机的起动电流（一次侧）。Iq其余电动机的负荷电流（一次侧）。Idzj=1.3×（52×653）/40=11.8A 整定为12A，动作时限整定为0秒。 =1.5=779/4801.5式中：最小运行方式下变压器低压侧二相短路时流过高压侧的两相短路电流（A）。系统电抗Xx= =0.00956KV电缆Lg=0.15Km （电缆芯线截面取50mm2）R0=0.419/ KmX0=0.081/ Km高压电缆电阻、电抗：Lg=0.15KmRg = R0×Lg/ Kb2 =0.419×0.15/9.132=0.0008Xg= X0×Lg/ Kb2 =0.081×0.15/9.132=0.00015变压器的电抗、电阻Rb= PNU22N/S2N=3300×0.692/5002=0.006（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.038（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）R= RgRb=0.00080.006=0.0068X= XxXgXb=0.00950.000150.038=0.048Id6=U2N/2× （R）2（X）2=7113A流过高压侧的两相短路电流为：779A。七、短路计算1、短路电流计算1、1#变压器工作面前溜子主电机处的两相短路电流Id1计算变压器二次电压3300V，容量1600KVA，系统短路容量按50MVA计算，则：系统电抗值Xs=0.2316KV电缆Lg=1.45Km （电缆芯线截面取70mm2）R0=0.364/ KmX0=0.078/ Km高压电缆换算阻抗、电抗：Lg=1.45KmRg= R0×Lg/ Kb2 =0.346×1.45/1.852=0.147Xg= X0×Lg/ Kb2 =0.078×1.45/1.852=0.031变压器的阻抗、电抗Rb=PNU22N/S2N=8500×3.42/16002=0.04（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.468（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）MCPT-1.9/3.3-3×351×16型电缆的阻抗、电抗Lz1=0.37KmR0=0.683/ KmX0=0.084/ KmR z1 = R0×L z1=0.683×0.37=0.25271X z1= X0×L z1=0.084×0.37=0.03108R=0.147+0.040.25271=0.44X=0.231+0.031+0.4680.03108=0.76Id1=U2N/2× （R）2（X）2=1932A2、后溜短路电流Id2同前溜 3、3#变压器机组主电机处两相短路电流Id3计算变压器二次电压3300V，容量2000KVA，系统短路容量按50MVA计算，则：系统电抗值Xs=0.231.6KV电缆Lg=1.45Km （电缆芯线截面取70mm2）R0=0.364/ KmX0=0.078/ Km高压电缆阻抗、电抗：Lg=1.45KmRg = R0×Lg/Kb2=0.346×1.45/1.852=0.147Xg= X0×Lg/Kb2=0.078×1.45/1.852=0.031变压器的阻抗、电抗Rb= PNU22N/S2N=10000×3.42/20002=0.03（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.387（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）MCPT-1.9/3.3-3×951×254×6型电缆的电阻、电抗Lz1=0.36KmR0=0.247/ KmX0=0.076/ KmR z1 = R0×L z1=0.247×0.36=0.0889X z1= X0×L z1=0.075×0.36=0.027R=0.147+0.03+0.0889=0.2659X=0.231+0.031+0.3870.027=0.676Id3=U2N/2× （R）2（X）2=2340A4、3#变压器转载机电机处两相短路电流Id4的计算MCPT-1.9/3.3-3×351×16型电缆的电阻、电抗Lz1=0.42KmR0=0.683/ KmX0=0.084/ KmR z1 = R0×L z1=0.683×0.42=0.287X z1= X0×L z1=0.084×0.42=0.035R=0.147+0.030.287=0.464X=0.231+0.031+0.3870.035=0.684Id4=U2N/2× （R）2（X）2=2061A5、5#变压器690V系统中最远端照明综保处两相短路电流Id5的计算变压器二次电压690V，容量500KVA，系统短路容量按50MVA计算，则：系统电抗Xx=0.00956KV电缆Lg=0.15Km （电缆芯线截面取50mm2）R0=0.419/ KmX0=0.081/ Km高压电缆电阻、电抗：Lg=0.15KmRg = R0×Lg/ Kb2 =0.419×0.15/9.132=0.0008Xg= X0×Lg/ Kb2 =0.081×0.15/9.132=0.00015变压器的阻抗、电抗Rb= PNU22N/S2N=3300×0.692/5002=0.006（PN为负载损耗）Xb= ZT2-Rb2 =0.038（ZT=u%*U22N/SN ， u%为变压器的短路阻抗）MY3×701×25型电缆的电阻、电抗Lz2=0.02KmR0=0.346/ KmX0=0.078/ KmR z2 = R0×L z2 =0.346×0.02=0.007X z2= X0×L z2 =0.078×0.02=0.00156MY3×351×16型电缆的电阻、电抗Lz3=0.942KmR0=0.616/ KmX0=0.084/ KmR z3 = R0×L z3=0.58X z3= X0×L z3=0.079R=0.0008+0.006+0.007+0.58=0.5938X=0.0095+0.00015+0.038+0.00156+0.079=0.128Id5=U2N/2× （R）2（X）2=567A6、690V系统到最远端调度绞车处两相短路电流Id6计算MY3×351×16型电缆的电阻、电抗Lz1=1.375KmR0=0.616/ KmX0=0.084/ KmR z1 = R0×L z1=0.847X z1= X0×L z1=0.1155R=0.0008+0.0060.847=0.8538X=0.0095+0.0015+0.0380.1155=0.1645Id6=U2N/2×（R）2（X）2=397A二、低压开关的整定1、PBE3006C负荷中心开关的过载和短路整定保护（工作面溜子）工作面溜子主机（前、后）Pe=400KW，Ue=3300V，Ie=90A过载保护整定值Iz1=K1 ×Ie=1×90=90A 取90A短路保护整定Iz2=8 Ie=720A灵敏度系数检验Idmin（2）/I z2=1932/7201.2满足灵敏度要求2、PBE3006C负荷中心开关的过载和短路整定保护（机组）机组电机Pe=(2×4502×5020)=1020KW，Ue=3300V Ie=200A过载保护整定值Iz1=K1 ×（Ie）=200A 取200A短路保护整定Iz2=8 Iz1=1600A灵敏度系数检验Idmin（2）/I z2=2340/16001.2满足灵敏度要求3、PBE3006C负荷中心开关的过载和短路整定保护（转载机）转载机电机Pe=400KW，Ue=3300V Ie=90A过载保护整定值Iz1=K1 ×（Ie）=90A 取90A短路保护整定Iz2=8 Iz1=720A灵敏度系数检验Idmin（2）/I z2=2061/7201.2满足灵敏度要求4、PBE3006C负