模板支架安全专项施工方案.docx

目录一、编制依据 1二、工程概况 1三、总体施工方案 73.1 阶段划分及施工顺序 73.2 施工重难点分析 93.2.1 施工重点 93.2.2 施工难点及对策 9四、施工部署及安排 104.1 施工准备 104.2 工期安排 114.3 资源配置 124.3.1 机械、设备配置 124.3.2 劳动力配置 134.3.3 主要材料计划 13五、结构检算 145.1 侧墙模板检算 145.2 侧墙模板支架的检算 205.3 中板、顶板模板检算 225.3.1 面板检算 225.3.2 支撑板模的小楞检算 235.3.3 支承小楞的大楞检算 255.3.4 碗口式脚手架检算 26六、模板、支架施工技术措施 276.1 侧壁模板及支架安装 276.2 中板（顶板）模板施工 286.3 模板的拆除 29七、模板及脚手架工程施工的危险源辨识及专项安全保证措施 297.1 模板及脚手架施工的主要危险源 297.2 专项安全保证措施 297.2.1 安全防护 297.2.2 机械安全 307.2.3 模板及支架工程施工专项安全措施 32八、施工应急预案 348.1 目标与方针 348.2 组织机构 348.3 应急保障措施 37附件： 40区间风道（ T10B 联络通道）、风井主体结构模板、支架安全专项施工方案一、编制依据1 、北京市轨道交通大兴线工程土建施工 06 合同段招标文件、投标文件；2、相关设计文件、设计说明及施工图纸；3、实施性施工组织设计；4、相关的施工技术规范、验收标准、行业标准及地方标准；5、我单位施工技术水平、管理水平及机械配备能力；6 、T10B 联络通道工区总体施工计划安排及目前施工现状；7 、建设部建质 2004213 号文件的通知要求。二、工程概况北京市轨道交通大兴线工程土建施工 06 合同段主要施工任务为“一站一区间” ，即 韩园子站和义和庄站韩园子站区间。区间南北走向穿行于新源大街下方，北承义和庄站，南至韩园子站，双线全长 5352.292m ，采用浅埋暗挖法、明挖法施工。区间设有 T10A 、T10B、T10C、T10D 四 个联络通道，其中,T10B联络通道与风道合建，T10A、T10C联络通道与泵房合建，T10D 联络通道单独设置。区间风道（ T10B 联络通道）位于区间中部，新源大街与黄良路交叉路口的西南角， 采用明挖法施工。基坑开挖支护施工完成后，进行风道主体结构施工。区间风道主体结构由风井段、单层风道段、双层风道段三部分组成。 风井段为矩形框架结构，井壁厚度根据埋深分上下两部分，上部井壁厚度 300mm ， 下部井壁厚度 400mm ，中隔壁厚度 400mm.单层风道段为单层三跨矩形框架结构，包括 2 个风道（净跨 6800mm ）和疏散通道 （净跨 1800mm ），结构顶板和侧墙厚 500mm 、底板厚 600mm 、中隔墙厚 400mm 。 双层风道段为双层框架结构，结构顶板和侧墙厚 700mm 、底板厚 800mm 、中板厚 400mm 、端头墙厚 800mm ，联络通道中板及中隔墙厚 300mm 。双层风道与单层风道主体结构衔接处设一处变形缝。区间风道（ T10B 联络通道）主体结构见图 2-1 、2-2 、2-3 、2-4 、2-5 所示。g 一 £一lallaI孚宀 000= 亠倉言餐lai呂crj亠舅MEM*IQ 員夢!i-.匚匚冃盖崇！I) CWTM岚 _«<Inu LJ _._c .=_r.I- ,l;k-:l<*,图2-1风道地下一层结构平面图码925冒貝LJ u-Tu'J-二srmrQH呂羞 鑒：-vT图2-2风道结构纵剖面图A-A图2-3风道地下二层结构平面图 38JM0# 网;)4-4MM图2-4风道结构横剖面图1C3 O E 出 1Lf TjfZJ prnL 15iL严.-L-J750由0 J咒01 1耳吵吒忙加川】：wo no un300)(900yiccC3O =P%l卜.:宀5-5逻图6-6SS37-7WB8-8SJ8图2-5风道结构横剖面图2、总体施工方案3.1阶段划分及施工顺序根据区间风道、风井（T10B联络通道）总体施工计划安排，拟定风道、风井（T10B 联络通道）主体结构施工分为两个阶段进行，具体施工顺序如下：1、双层风道段主体结构施工（第一阶段）：底板施工（预埋联络通道中隔墙钢筋，预留抓斗基坑和集水井），拆除第四道钢支撑-施作第三道支撑以下侧墙主体结构（预留隧道正线洞门），拆除第三道钢支撑一第三道支撑以上侧墙及中板结构施作（预留中板孔洞、隧道正线洞门），拆除第二道钢支撑T施作中板以上第一层侧墙主体结构（预留与单层风道的衔接开口；南北侧墙不完全施作，留置1.7m宽度，以避免施工缝处于结构变断面处），拆除第一道钢支撑一施作中板以上第二层侧墙及部分顶板一风道中板、顶板剩余结构，联络通道中隔板施作。见图 3-1所示。2<J_- '2.*f*-3 *总.割妙三老左Jth二删和灵启趴爭猿实二韋"*T.奎图3-1双层风道主体结构施工顺序图2、风井段、单层风道段主体结构施工（第二阶段）：破除单、双层风道衔接处围护 桩一施作衔接处双层风道主体结构剩余部分（预留变形缝）-单层风道段、风井段底板施 作f单层风道段、风井段侧墙施作f单层风道段顶板施作f风井段剩余侧墙施作f回填。 见图3-2所示。图3-2单层风道、风井段主体结构施工顺序图3.2施工重难点分析3.2.1施工重点（1）区间风道主体结构断面型式复杂多变， 预留空洞较多，分层分段浇筑成型难度较大， 确保主体结构施工及成型质量是施工中的重点；（2）主体结构分层分段浇筑成型，形成纵、环向多道施工缝，需预留钢筋处较多，给防 水工程质量控制造成隐患，区间风道防水等级为一级，施工工艺要求较高，确保区间风道 主体结构防水质量是施工中的重点；（3）主体结构施工工序交叉循环作业，加之高空模板及脚手架支撑立模进行主体结构浇筑，施工风险点较多，确保施工安全是施工中的重点。3.2.2施工难点及对策（1 ）作业空间小：支架搭设、钢模板安装机械设备吊装，加之主体结构衬砌施工材料、机具、设备较多，作业空间要求大。区间双层风道空间有限，作业空间的限制对施工影响较大。对策：充分利用现有场地条件，合理安排施工工序，规划机械、设备布置，确保主体结构 施工场地要求。 （ 2）工序较多且衔接紧密：拆撑（换撑） 、防水、钢筋绑扎、混凝土浇筑等工序流水作 业，加之部分结构需预留孔洞、 预埋钢筋，对施工组织和作业水平要求较高， 施工难度大。 对策：超前统筹规划施工部署，合理编排施工工序，选用成熟队伍，提高作业水平。（3）施工安全和质量控制：组合模板和脚手架进行混凝土浇筑施工，机械设备吊运，施 工安全隐患较大； 分层分段浇筑主体结构， 结构成型质量、防水质量控制均存在较大难度。 对策：做好模板、 脚手架和起重吊装两个重点工程的安全控制工作， 针对工序确定危险源 和风险点， 建立专项管理体系和应急预案， 落实管理责任到人； 深入理解施工工艺作业标 准，进行详细的作业交底，建立质量监督体系，确保施工质量。四、施工部署及安排4.1 施工准备（ 1 ）现场准备 清理现场，施作基底垫层找平，测量放线定位主体结构，处理阴阳角，割除外露钢筋头等突出物并砂浆抹平； 防水材料、钢筋等进场并验收完毕，确定衬砌混凝土理论配合比并报请验收； 主要机械设备，如：钢筋弯曲机、调直截断机、电焊机、注浆机具、吊装设备、运输设备、模板、脚手架等进场并验收完毕； 作业队伍进场并已通过岗前培训。（2）技术准备 正式施工前，核对结构基坑尺寸、净空并对基底面进行验收； 对作业人员及进场队伍进行详细的、针对性强的安全和技术交底； 针对不同工序存在的施工风险点编制专项控制措施和应急预案并组织现场演练。（3）组织管理准备 成立主体结构施工专项工作领导小组，明确成员职责并落实到人； 施工现场设专职指挥员、安全员、质检员，负责现场指挥，风险排除和质量检验； 成立应急组织机构，建立沟通联络通道，做好应急物资储备。4.2工期安排依据总体施工任务阶段划分及施工顺序安排， 在资源配置满足施工需求的前提下，综合考虑施工实际情况，风道、风井主体结构施工主要施工工序进度安排如表4-1所示表4-1风道、风井主体结构工期安排表序号工序名称开始时间结束时间持续时间（d）1双层风道底板施作（拆第四道钢支撑）2008/11/72008/11/1592双层风道第三道支撑以下侧墙施作（拆第三道钢支撑）2008/11/162008/11/2383双层风道第三道支撑以上侧墙及中板施作（拆第二道钢支撑）2008/11/242008/11/2744双层风道中板以上第一层侧墙施作（拆第一道钢支撑）2008/11/282008/12/255双层风道段中板以上第二层侧墙及部分顶板施作2008/12/32008/12/866破除衔接处围护桩2009/8/182009/8/2367衔接处双层风道剩余部分施作2009/8/242009/8/2748单层风道、风井主体结构底板施作2009/8/282009/9/11159单层风道、风井侧墙施作（风道结构）2009/9/122009/9/261510单层风道顶板施作2009/9/272009/10/141811风井段剩余侧墙结构施作2009/10/152009/10/19512顶板、中板剩余结构施作（联络通道结构、回填）2009/10/202009/10/3112依据表 4-1 所示，风道及风井主体结构施工总耗时为：9+8+4+5+6+6+4+15+15+18+5+12=107d；双层风道段第一道钢支撑拆除完毕后， 双层风道兼作暗挖竖井，部分中板及顶板暂不 封闭，综合考虑区间工程整体计划，中板及顶板封闭施作拟定在 2009年10月20日 2009年10月31日进行；单层风道主体结构施工在区间正线土建施工完成后独立进行，与其他结构及工序无交 叉作业干扰，可依据场地要求、资源配置等实情况灵活确定动工时间，但总工期耗时不变。 4.3资源配置4.3.1机械、设备配置主要施工机械、设备配备见表4-2。表4-2机械、设备配备表序号设备名称规格型号数量（台）1单液注浆泵UBH32225t吊车QZ25E13混凝土输送泵HBT8014电焊机BX3-500-185钢筋弯曲机GW4026钢筋调直切断机GTQ-1227强制拌和机JS50018配料机PLD120019木工圆锯机MJ 105210木工平刨机MB504D211木工压刨机MB105A212风钻YT-2864.3.2劳动力配置工区生产及技术管理人员6人；机械设备操作员6人；电工4人；测量4人；焊工 6人；防水工10人；钢筋工20人；木工8人；混凝土工8人；杂工15人，共计87人。 根据专业工作性质，将其编为 4个作业队，即加工作业队、防水作业队、钢筋绑扎作业 队，模板及混凝土浇筑作业队，各作业队进行默契配合，交叉流水作业。4.3.3主要材料计划主要材料见表4-3。表4-3主要材料表序号项目名称规格型号单位数量备注1柔性防水层4mm 厚 SBSm24450底板、边墙2柔性防水层2.5mm厚聚氨酯涂膜m2790顶板3水泥砂浆1:2.5砂浆m357防水找平层4PE泡沫6.0mm 厚m252405注浆花管内径12mmm5806冷自粘防水卷材1.5mm 厚m230变形缝位置7背贴式止水带350mm 宽m3308钢边止水带350mm 宽m42457细石混凝土C20m3145防水保护层7非预应力钢筋t2708模筑混凝土C40m324719模板m21625木模板未计10模板支架m7000五、结构检算材料的力学性能：木枋：E=9000 N/mm 2, f 顺纹抗剪=1.4 N/mm 2, c=10 N/mm 2;普通酚醛板：E=10000 N/mm 2, f 顺纹抗剪=1.6 N/mm 2,司=15 N/mm 2;Q235 钢：E=206000 N/mm 2， o=200N/mm2。5.1侧墙模板检算钢模板按大模板多层住宅结构设计与施工规范(JGJ20-84 )、钢结构设计规范(GBJ17-88、与混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-92、的要求进行设计与 计算。(1、荷载计算当墙厚大于100 mm (区间风道主体结构侧墙、端墙厚度 700mm、800mm、时, 强度验算仅考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载。新浇混凝土的侧压力：已知：混凝土的重力密度 y=25KN/ m 3,浇筑速度V=2m/h，最大浇筑高度H=5m , 外加剂影响修正系数B 1=1.2，坍落度影响修正系数B 2=1.15 , T=10 C。则T。200 8T 1510 15根据高层建筑施工手册新浇混凝土侧压力计算公式：1/ 2F 0.22 cto i 2V=0.22 X25 X8 X1.2 X1.15 心 2 =85.87kN/m 2F cH=25 X5=125kN/m 2取二者中的较小值，F=85.87kN/m 2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土 产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总 荷载设计值为：（折减系数为0.85 ）q=85.87 X1.2 X0.85 + 4 X1.4=93.19kN/ m 2（2 ）模板验算模板需计算的项目包括板面、与板面直接焊接的纵横肋计算。上述构件均为受弯构件， 与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边；横向主梁作为竖向肋的支座。 钢面板计算钢面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，钢面板被分成若干矩形方格，根据矩形方格长宽尺寸的比例，可把钢面板当作单向板或双向板计算。当长宽比大于2时，单向板可按三跨或四跨连续梁计算；当长宽比小于 2时，按四边支承在纵横肋上的双向板计算。 计算简图根据周边的嵌固程度有所不同。合理的设计应将板面分成双向板，这样应力与变 形都会大大减小，为此在竖肋之间再加焊一些扁钢加劲肋，将钢板面由单向变成双向板。 在这种情况下，一般最不利的情况是最下端边沿的板，但最下端的实际侧压力是很小的， 实际上最不利的板是由下端数第二或第三行侧面方格，为三面嵌固，一面简支选用最大侧压力值。模板板面为6mm厚钢板，竖向次肋为8槽钢（间距300mm ），横向小肋为60 X 60mm扁钢（间距500mm ），横向主梁采用双排10槽钢（共五排，起头与地面的距离依次是300mm，向上间距依次为 600mm ）a. 强度验算maxmaxxWx(1)式中 Mmax板面最大计算弯矩设计值（N m）；rx截面塑性发展系数rx=1.0，wx弯矩平面内净截面抵抗矩 （mm 3）；max 板机最大正应力。M max 可查相应的静力计算图表求得。选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支（短边）由于|® h .型 0.6，查静力计算手册lx s 500，得最大弯距系数K；0.0814，最大挠度系数Kf 0.00249。取1mm宽的板条为计算单元:F=85.87X1.2 X0.85+4 X1.4=93.19kN/m2q=93.19X10-3 X1mm=93.19 X10-3 N/mm0032M maxKmxqlmx 0.0814 93.19 10300682.71N ?mmWx=(1/6) X1 X62=6mm 3MmaxmaxWx682.71113.79N 2200n6mmmm2 （满足要求）(1) 挠度计算VmaxK f B。h500式中 F新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm 2）;h计算面板的短长（mm ）；V钢板的泊松系数，V=0.3 ;Kf挠度计算系数，根据板面不同的支承情况，查相应的静力计算图表:Bo虽12(1 v )532.06 10 6212 (1 0.3 )540.75 10 N ?mmVmax板的计算最大挠度。Eh；B0板的刚度，B。2、；12（1 v ）其中：E钢材的弹性模量取 E=2.06 X105 ( N/mm 2h2钢板厚度（mm）；则:Vmax =0.00249 X85.87 X10-3 X300 4/(40.75 X105)=0.43mmU= l /500=0.6mm>0.43mm（满足要求） 竖肋计算a.计算荷载竖肋是支承在横向主梁（槽钢）上的连续梁。q=F*h (N/m )式中：F模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm 2）;h竖肋的间距（mm ）。q1= 85.87 X10-3 X300=25.76N/mmb.强度验算maxmaxxWx式中 Mmax竖肋最大计算弯矩设计值（N m）；rx截面塑性发展系数，rx=1.0 ;wx竖肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(8槽钢为25.3 xi03mm 3;max=(0.3/2 X25.76 X6002 ”(1.0 X25.3 X103)=54.98N/mm2<200N/mm（满足要求）C.挠度验算（a）悬臂部分挠度Vmax18Elx Ua500(4)跨中部分挠度Vmax2h5001.8式中q1 竖肋上的均布荷载标准值,q i =F*h (N/mm );a悬臂部分的长度（为 150 mm ）；Kw挠度计算系数，取 0.099 ;E钢材的弹性模量（2.06 X105 N/mm 2）;Ix弯矩平面内竖肋的惯性矩（8槽钢为101 X104 mm 4； l横向主梁间距份别为300mm,600mm 。计算时取最大值）V钢板的泊松系数，V=0.3 ;q1= 85.87 X10-3 X300=25.76 N/mmVmax1 =(25.76 X150 4)/(8 X2.06 X105X101 X104)=0.0078 mm<150/500=0.3mm(满足要求)Vmax2 =0.099 X25.76 X6004/(100 X2.06 X105X101 X104)=0.016mm<600/500=1.2mm(满足要求) 横向主梁（槽钢）计算a 计算荷栽横向主梁是以对撑架子管为支座的连续梁q2 = Fl （N/mm 2）式中：l竖向主梁的间距（mm），竖向主梁的间距为300mm ；F模板板面的侧压力(N/mm 2);q2 =85.87 X10-3 X300=25.76N/mmb .强度验算maxmaxxWx式中:M max 横梁最大计算弯矩设计值（N m）；rx截面塑性发展系数，rx=1.0 ;Wx横梁在弯矩平面内净截面抵抗矩（10槽钢为39.7 X103 mm 3）;时,用弯距分配法和叠加法，对一块连续宽的大模板，对螺栓间距不大于1200mm 其 M max <9.15 X106 N mm。故:max= (9.15 X106) / (1.0 X2 X39.7 X103 )=115.24 N/mm2<200 N/mm 2（满足要求）c. 挠度验算1 ）悬臂部分Vmax142怯8ElxI35003005000.6mm取最大悬臂b=300mm, 10槽钢 Ix=198 X104 mm 4(满足要Vmax=(25.76 X3004)/(8 X2.06 X105 X198 Xl04)=0.064mm v 0.6mm2 )跨中部分4q2h2600Vmax221 (S 24 ) U1.2mm384Elx500取=300/600=0.2Vmax =25.76 X6004X(5-24 X0.2)/(384 X2.06 X105X198 X104X2)=0.002 mm v 1.2mm(满足要求)5.2侧墙模板支架的检算(1) 碗扣式模板支架主要承受混凝土侧压力，取混凝土最大浇筑高度5m，侧压力取 F=85.87KN/m 2。侧墙施工时采用的是两侧墙同时灌注混凝土， 脚手架主要承受侧压力。侧墙最下层为 最不利情况下受力支撑，支撑体系如图 5 1。取最不利载荷后，受力简图如图 5 -2所 示。风井明挖段边墙最大施工高度为 5m，边墙厚度为0.8m，施工过程中使用50型振 捣棒振捣。(1) 杆件检算杆件相关参数：架子管整根长度为 6m，采用十字扣件在碗口件每60cm固定一处， 则L二0.6m，杆件受压类型为两端铰接；F为模板所受侧压力；杆件为48 X3.5无缝钢管，内径d = 41mm，外径D = 48mm。A3钢，E= 206Gpa， op = 200Mpa。可知入p = 100受力杆件截面惯性半径:i44Dd /642 2Dd /64D2 d24,482412415.78mm图5 1模板支撑体系示意图又且什压力图5 2脚手架中最不利杆件受力简图l 1 600杆件柔度38.02mm b i15.78不属于细长杆，则杆件为中心压杆。只计算杆件的抗压强度。 应用正压力公式：N ANmaxpA 200MPa482412391 106 KN振捣产生的侧压力取400kgf/m 2混凝土侧压力计算150Pm 0.4 KsKwV (柱模板支撑计算书，廖伟，安全天地网)T 130混凝土入模温度为10 C,混凝土浇注速度取2m/h，坍落度修正系数取1.15，外加 剂修正系数1.2。所以 Pm 0.41501.2 1.15 23.36tf/m210 130Pm 2.5H2.5 512.5tf/m2取两者最小值Pm 4tf /m2考虑振捣荷载：Pm 3.360.43.76tf /m23760kgf / m2每块模板受混凝土压力P PmA 3760kgf/m2(1.2 1.5)m26768kgf67.7 KN每根杆件受力P 6768kgfF1692kgf16.9KNF N max(满足要求)5.3中板、顶板模板检算板模板采用15mm 的普通胶合板，小楞采用100*50的木枋间距300布置，跨度 600 ,下方支承于跨度900的100*100木枋上，模板支架采用满堂红碗扣式脚手架，立 杆间距为横向X纵向=600 X900。5.3.1面板检算(1) 荷载计算a、普通胶合板自重0.3KN/m 2b、板砼自重 25*1.0=25KN/m2c、板钢筋自重 2*1.0=2KN/m2d、 施工人员及设备(为均布荷载时)2.5 KN/m 2(2) 抗弯强度验算取1米宽酚醛板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载q i =1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.8*1=1.2 X(0.3+25+2)+1.4*2.5*0.8*1=29.01KN/mq1=29.01KN/mnil.rr1 j r3001300300P_TM=0.1q i2=0.1*29.01*0.3 2=0.261KN.mo=M/W=0.261*10 6*6/ (1000*15 2) =6.96N/mm 2<f m=15N/mm 2(3) 抗剪强度验算V1=0.6q 1l=0.6*29.01*0.3=5.222KNT=3V/2bh=3*5.222*103/ (2*1000*15 ) =0.522N/mm 2<f c=1.4N/mm 2(4) 刚度验算用于计算刚度的标准线荷载为：q3=(a+b+c)*1=27.3 KN/mw=0.677q 3l4/ (100EI)=0.677*27.3*300 4*12/ (100*10000*1000*153)=0.53mm<w=l/400=300/400=0.75mm经检验，刚度符合要求。5.3.2支撑板模的小楞检算小楞采用100*50 方木，跨度600。(1) 荷载计算a、酚醛板及小楞自重 0.5KN/m 2b、板砼自重 25*仁25 KN/m 2c、板钢筋自重2*1=1.6 KN/m 2d、 施工人员及设备(为均布荷载时)2.5 KN/m 2(为集中荷载时)2.5 KN(2) 抗弯强度验算当活载为均布荷载时，化为线荷载：q i =1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.9*0.3=1.2(0.5+ 25+ 2)+1.4* 2.5*0.9*0.3=9.856KN/mq1=9.856KN/mi h r111 1Uh600600*r600M=0.1q 1l2=0.1*9.856*0.6 2=0.355KN.mo=M/W=0.355*106*6/ (50*100 2) =4.26N/mm 2<fm=13N/mm 2经检验，抗弯强度符合要求。(3) 抗剪强度验算V1=0.6q 1l=0.6*9.856*0.6=3.548KNT=3V/2bh=3*3.548*103/ (2*100*50 ) =1.1N/mm 2<f c=1.4N/mm 2经检验，抗剪强度符合要求。(4 )刚度验算用于计算刚度的标准线荷载为：q 3=(a+b+c)*0.3=8.25 KN/mw=0.677q 3l4/ (100EI)=0.677*8.25*600 4*12/ (100*9000*50*1003)=0.19mm<w=l/400=600/400=1.5mm经检验，刚度符合要求5.3.3支承小楞的大楞检算大楞为100*100 木枋，跨度900mm 。(1) 荷载计算a、 酚醛板、小楞及大楞自重0.65KN/m 2b、板砼自重 25*仁25 KN/m 2c、板钢筋自重2*1=2 KN/m 2d、施工人员及设备 1.5 KN/m 2(2) 抗弯强度验算其荷载布置形式为小楞间F=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.8*0.3*0.6=1.2(0.65+ 25+ 2)+1.4* 1.5*0.8*0.3*0.6=5.08KN当采用100*100木枋时，按三跨连续梁计算，其计算简图：F=5.08KN111 J1J 111900900r,900/1-=M=0.267FI=0.267*5.08*0.9=1.221KN.mo=M/W=1.221*10 6*6/(100*100 2)=7.326N/mm2<f m=13N/mm 2符合要求。(3) 木枋抗剪强度验算V=1.267F=1.267*5.08=6.436KNT=3V/2bh=3*6.436*103/(2*100*100)=0.965 N/mm2<f c=1.4N/mm 2经检验，抗剪强度符合要求(4) 刚度验算：用于计算刚度的标准集中荷载为：F=(a+b+c)*0.6*0.3=(0.65+25+2)*0.6*0.3=4.977KN当大楞采用 100*100 木枋时 :w=1.883F l3/(100EI)=1.883*4.977*10 3*900 3*12/(100*9000*100*1003)=0.91mm<w=l/400=900/400=2.25mm经检验，刚度符合要求。5.3.4 碗口式脚手架检算脚手架采用架距 600*900 。(1) 荷载计算a、酚醛板、小楞及大楞自重 0.65KN/m 2b、板砼自重 25*仁25 KN/m 2c、板钢筋自重2*1=2 KN/m 2d、施工人员及设备1.5 KN(2) 强度及刚度检查根据“碗口式脚手架技术规范”纵向横杆 0.9m ,横向横杆 0.6m ,横杆步距 1.2m 时(见图 5-3 ) ,此种组合每根立杆可承载力为 30KN 。纵向横杆横向横杆图5-3脚手架支撑简图F=1.2(a+ b+ c)+1.4* d*0.8=1.2(0.65+ 25+ 2)+1.4* 1.5*0.8=28.22KN/ m 2每根杆承受的力：P=F/(1/(0.6*0.9)*2)=28.22/(1/(0.6*0.9)*2)=7.62KN<P=30KN经检验，强度及刚度符合要求。六、模板、支架施工技术措施6.1侧壁模板及支架安装(1) 支撑体系安装支模时，从跨的一侧开始安装第一排立柱，临时固定再安第二排立柱，依次逐排安装。 立柱要垂直，确保上下层立柱在同一竖向中心线上，立柱上、下端均采用U型托槽，上方支撑在顶模板龙骨上，下方置于底板、楼板上；支架横撑采用 U型托槽与模板竖向主龙骨连接(2) 模板及架子管支架安装模板采取分层对称安装，两侧平行作业，安装一层及时架设对撑架子管，保证模板的 稳定。模板拼装时注意每块模板间的拼缝，以满足规范要求。安装流程：制模一弹线一支架安装一模板吊装至工作面一模板就位一调整固定一验收一安装上操作平台一再紧固检查一次支撑系统一验收合格后砼浇筑合墙体模板时， 模板下口与预先弹好的墙边线对齐， 即使将墙体模板采用对撑架子管 撑住。最后再调整模板整体垂直度， 并加固对撑架子管受力系统， 确保砼浇筑时， 模板整体 的稳定与安全。(3) 模板及支架拆除外墙砼浇筑完 24 小时后，先松动 U 型托，后松动架子管部分。彻底拆除支撑部分，并分类码放保存好。砼浇筑完 48 小时后，拆模板。6.2 中板(顶板)模板施工(1) 支撑体系安装模板支撑体系与侧墙模板的支撑体系相同。(2) 模板安装支模前， 从建筑物标高控制线向上量出顶板标高， 并把板底线弹在墙上口。 支架安装 完毕后，从跨的一侧开始逐排依次安装龙骨， 龙骨安装完毕后， 调整楼板下皮的标高以及 起拱，调整完毕后铺设大板和面板。 楼板以及顶板预留洞口在板模板铺设后， 根据图纸上 的位置弹好墨线，把预钉好的洞口盒子安放好， 最后用铁钉钉在顶板模上，防止偏位。 模 板安装完成后拉通线测量模板标高及位置， 按照相关规范严格检查， 合格后方可进行钢筋 绑扎。(3) 其它技术要求：A 顶板模板必须按照规范要求起拱，起拱高度为跨度的 2%。B 模板表面必须刨光，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲6.3 模板的拆除（1）拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为： 跨度大于 8m 的顶板，混凝土的强度须达到 100% 。跨度小于 8m 的顶板，混凝土的强度须达到 75% 。（2）墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可 拆除。（3）拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。 如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。（4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做 到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 七、模板及脚手架工程施工的危险源辨识及专项安全保证措施7.1 模板及脚手架施工的主要危险源（1 ）由于支架强度不够或受力体系不合理，造成结构变形、移位。（2 ）模板支架上过多堆放荷载使支护荷载增大，引起支架失稳或倒塌。（3 ）模板或设备吊装施工，造成高空坠物。7.2 专项安全保证措施