外脚手架补充专项施工方案(用于样版房).doc

外脚手架（七层结构楼板悬挑）专项施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302001（2002年版)2、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-913、建筑施工安全检查标准 JGJ 59-994、钢结构设计规范 GB 50017-20035、建筑结构荷载规范 GB 50092001（2006年版)6、混凝土结构设计规范 GB 5001020027、本工程设计图纸8、广东省、广州市有关安全文明施工的规定二、工程概况广州康王路四号地块商业、住宅楼工程位于广州市荔湾区康王中路东侧,北面为新建的广州伊莉莎白妇产科医院、东面为旧民居建筑、南面为万科高层商住项目。本工程地下2层、地上22层，地下最大深度为8.9 m、地上最大高度为85.75 m，其中地下二层层高为3.7 m，地下一层层高为4。1 m;首层层高为5。9 m，2至3层层高均为4。7 m;4层层高为5。1 m；5层层高为5.0 m；6至22层层高均为3。15 m。总建筑面积35227m2。本工程的外墙脚手架专项施工方案已编制，并在2011年9月28日通过了专家评审,现因业主要求，南、北塔楼（即(B）(J）轴、(J)（P）轴的A区、B区）在六层要做样板房，建设单位为了配合售楼的需要，故在A、B区的外墙脚手架从第七层起，采用型钢悬挑+拉吊卸荷的形式,特补充编制本专项施工方案。三、A区（第七层起)外墙脚手架的施工方案1、外墙脚手架的搭设:A区从第七层起，采用型钢悬挑+拉吊卸荷的形式搭设脚手架(搭设位置详平面布置图)，脚手架起搭标高为+28。55m（在七层起悬挑）,脚手架最大标高+86.50m,分别在+28。55+38。60、+38.60+56。60、+56.60+74。60、+74.60+86.50设置4道钢丝绳拉吊卸荷段，悬挑采用16工字钢。2、型钢悬挑+拉吊卸荷脚手架剖面图：图中说明: 钢管立柱、 纵向水平杆、 横向水平杆、 剪刀撑、 钢管护拦、 安全网 脚手板、 档脚板、 扫地杆、 钢丝绳（16）、 悬挑型钢（16#工字钢） 25mm锚固钢筋、 禾络码、 连墙件3、脚手架的材料: 钢管： 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定. 脚手架钢管的尺寸应符合规定，宜采用48×3。0钢管（钢管壁厚不得小于3mm）. 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合规定；钢管上严禁打孔。 扣件： 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 脚手板：冲压钢脚手板的材质应符号现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合规定，并应有防滑措施。 连墙件:连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。 4、脚手架的构造要求和搭设,均应符合国家有关安全技术规范（具体要求参见本工程外墙脚手架专项施工方案）。5、悬挑脚手架施工方案: 脚手架的构成及要求：型钢悬挑脚手架起搭标高为+28。55m（在七层起悬挑），脚手架最大标高+86.50m，分别在+28。55+38。60、+38。60+56.60、+56。60+74.60、+74。60+86.50设置4道钢丝绳拉吊卸荷段。悬挑采用16工字钢，锚固段1.50m，采用直径18mm锚固钢筋。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳.连墙件按2步2跨布置，竖向间距3。60m，水平间距3。00m。脚手架铺冲压钢脚手板。施工荷载按2层作业计算(其中1层为结构施工,1层装修施工）. 脚手架形式：采用48钢管搭设脚手架，立杆横向间距(脚手架宽度）800mm，纵向间距(脚手架长度方向间距）1500mm；步距（横杆）1800mm. 拉接：连墙件按2步2跨布置,采用48×3.0钢管,双扣件连接。在断口处的两端也设置连墙件。 剪刀撑:剪刀撑每9000mm设一道。斜面与地面夹角在45o60o。剪刀撑宽度为7200mm.在外侧立面的两端必须设置剪刀撑，并由底至顶连续设置. 密目安全网：脚手架外侧由底至顶满挂密目安全网. 隔离网：建筑每三层设一道软隔离,且悬挑部分底层必须设置。 立杆:内立杆离墙面20cm，内、外立杆横距0。8m,纵距1。5m。横楞里端离墙面不大于20cm，另一端伸出牵杆外边1520cm，如有横楞离墙面或构筑物大于20cm,必须在内立柱和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管。当遇挑板制作，脚手架架体与结构间距大于300mm时，必须搭设钢管并铺设竹笆进行封闭。 大横杆：步距1。8m 小横杆：外端伸出大横杆外的长度150mm. 脚手板：采用冲压钢脚手板。 护栏和挡脚板：栏杆高度900mm,挡脚板高度200mm。安装程序:在楼层预埋18“”型钢筋或做好固定工字钢预埋螺杆(按照方案要求做）放工字钢挑架固定立杆（冲天)设置拉杆放置纵向扫地杆放置横向扫地杆第一步纵向水平杆（即大横杆)第一步横向水平杆（即小横杆)剪刀撑铺脚手板安全网连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆至设计高度.6、脚手架的使用与安全管理、检查验收与检测措施，以及脚手架的拆除等,均应按照国家有关安全技术规范执行（具体要求参见本工程外墙脚手架专项施工方案）。7、应急救援预案（包括预防高处坠落事故技术措施、应急救援预案、应急救援措施等）:参见本工程外墙脚手架专项施工方案。四、脚手架的计算根据本工程的实际情况，按最不利的条件进行脚手架计算。1.计算参数设定(1)脚手架基本参数楼层最大标高+85。75m，脚手架起搭标高为+28。55m，脚手架最大标高+87.30m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设4个卸荷段分别是+28.55+38.60，+38。60+56。60，+56.60+74。60,+74.60+87.30，其中设1个型钢支承段分别是+28.55+38。60。脚手架采用48×3.0钢管,内立杆离墙0.20m;立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1。50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下,横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按2步2跨布置，脚手架铺冲压钢脚手板。（2）钢管截面特征 钢管型号48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3，回转半径i=15。9mm,每米长质量0。0326kN/m;Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2.（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m，脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2，栏杆与挡板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0.1600kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0。010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ， 结构脚手架为3。00kN/m2 . 3）风荷载地面粗糙度按C类;风压高度变化系数z=0.74；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.3×0。800=1。040,工程位于广东省广州市，基本风压0=0。30 kN/m2；2.纵向水平杆验算(1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0。30×0.27=0.08；施工活荷载QK=3.00×0。27=0.80；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08）=0.14kN/m；施工活荷载q2=1。4×0.80=1.12kN/m。（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6。00m，按四连续梁计算 L=1。50m。1） 抗弯强度验算弯矩系数KM1=0。107M1=KM1q1L2=0.107×0.14×1。502=0。03kN.m弯矩系数KM2=-0。121M2=KM2q2L2=-0.121×1.12×1。502=-0。30kN.mMmax=M1+M2=0.03+0。30=0.33 kN.m=Mmax/W =0.33×106/4490=73。50N/mm2 纵向杆的抗弯强度=73。50N/mm2f=205N/mm2，满足要求.2) 挠度验算挠度系数K1=0。6321=K1q1L4/(100EI）=0.632×(0.14/1。2）×(1500)4/（100EI)=0。17 mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0。939×（1。12/1。4)×（1500)4/(100EI）=1.71 mmmax=1+2=0.17+1。71=1.88mm 纵向杆的max=1。88mm=L/150=10mm与10mm，满足要求。3）最大支座反力Rq1=1。143×0。14×1.50=0.24kNRq2=1.223×1。12×1。50=2.05kNRmax=Rq1+Rq2=0。24+2。05=2。29kN3.横向水平杆验算(1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN(2)横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0。80m 1） 抗弯强度验算Mmax=q12/8R中L/3=0。0326×0.80×0。80/82。29×0。80/3=613275N。mm=0。61kN.m=Mmax/W =613275/4490=136.59N/mm2 横向水平杆的抗弯强度=136.59N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求.2）挠度验算集中荷载产生的挠度为 1=Pa（3L24a2）/（24EI)=2290×267(3×80024×2672）/（24EI)=1。87mm均布荷载产生的挠度为2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/（384EI）=0。01mmmax=12 =1.87+0。01=1.88mm横向水平杆的max=1.88mm=L/150=5mm与10mm，满足要求.4。横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中R边Gk1×L/2=2。291.150.0326×0。40=3。45kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kNRc=8。0kN（Rc为扣件抗滑承载力设计值），满足要求.5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1。50；立杆步距h=1。80m；立杆计算长度Lo =kh=1。0×1.50×1。80=2。70m=2700mm长细比=Lo /i=2700/15.9=169。81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1。155×1。50×1。80=3。12m=3119=Lo/i=3119/15.9=196,=0。188.6。 型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算序号各标高段立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+74.60+87.30m8。1608.162+56。60+74。60m8。938。16×0.10=0。82 8。93+0.82=9。75 3+38。60+56。60m8.939。75×0。10=0。98 8。93+0。98=9.91 4悬挑段+28。55 +38。608。279.91×0.10=0。99 8。27+0.99=9。26 6。1 悬挑段+28.55+38.60m6。1。1 型钢支承段立杆验算：（1）荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷.其中:1)脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1069kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0。1069×10.05=1.07kN。2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。脚手板重量：5×1。50×0。40×0。30=0.90kN；栏杆、挡脚板重量5×1.50×0.16=1。20kN；安全网重量:10。05×1。50×0。010=0.15kN;构配件自重NG2k= 0.90+1。20+0。15 =2.25kN。3）活荷载包括：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1。50×0.80/2×（3。00+2.00)=3。00kNb.风荷载标准值计算4）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k水平风荷截标准值k=zs0=1。00×1。040×0。30=0。31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MW=0.9×1.4Mk=0.9×1。4kLah2/10 =0.9×1。4×0。31×1.50×1。80×1。80/10=0.19kN。m=190000N.mm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1。4NQk=1。2×（1.07+2。25)+1.4×3。00=8.18kNN/（A)=8.18×1000/（0.188×424)=102.62N/mm2 2)组合风荷载时N1=1。2(NGlk+ NG2k）0.9×1。4NQk=1.2×(1。07+2。25)+0.9×1。4×3。00=7。76kN上层立杆传递作用力:N2=7。76×0。10=0。78kNN=N1+N2=7.76+0.78=8。54kNN/(A）MW/W=8.54×1000/(0。188×424）190000/4490=149。40N/mm2立杆稳定性为149。40N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6。1.2 型钢承载力验算:悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm，b=6。0mm，t=9。9mm，q=0.21kN/m,w=140900mm3，IX=11270000mm4，S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205。00N/mm2,fv=120。00N/mm2,fy=235N/mm2。支座反力计算公式 RA=N（2+k2+k1)+0。5qL(1+k2） RB=-N（k2+k1）+0。5qL(1-k2） 支座弯矩计算公式MA=-N(lC2+lC3)qlC12/2C点最大挠度计算公式max=NlC22L （1+k2)/3EI+ NlC32L （1+k1)/3EI+qlC1L3 (1+4k2+3k3） /24EI 其中 k = lC1/L=1。20/1.50=0.80, k1 = lC3/L=0。20/1.50=0.13， k2 = lC2/L=1.00/1.50=0。67（1)抗弯强度验算lC2=1。00m， lC3=0。20m，N1=N2=8.54kN=8536N,x=1。05；Mx=-N(lC2+lC3）qlC12/2=8.54×(1.00+0。20)-0.21×1。202/2=10.39kN.m=10394400N。mm=Mx/xWx=10394400/（1。05×140900)=70。26N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=70.26N/mm2215。00N/mm2，满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=8.54×2+0.21×1。20=17。32kN=VS/Ixtw=17324×80800/(11270000×6）=20.70N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=20.70N/mm2120。00N/mm2，满足要求。（3）整体稳定验算L1=1000mm=1.00m，t=10b = (570×88×10）/(1000×160)=3。10b = 1。07 0.282/b=1。07 - 0.282/3.10=0.98Mx/b'Wx=10394400/(0.98×140900)=75。34N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=75.34N/mm2215.00N/mm2,满足要求.（4）挠度验算max=NlC22L （1+k2)/3EI+ NlC32L (1+k1)/3EI+qlC1L3 （-1+4k2+3k3） /24EI =8536。00×1000。002×1500。00×(1+0。67)/（3×206000×11270000) +8536.00×200。002×1500.00×（1+0。13)/(3×206000×11270000) +0.21×1200.00×1500。003×(1+4×0。802+3×0.803）/(24×206000×11270000） =3.06+0.08+0。05 =3。19mm悬挑型钢梁挠度max=3。19mm=1200。00/250=4.80mm，满足要求。RB=-N(k2+k1)+0.5qL（1k2) =8536.00×(0。67+0。13）+0.5×0.21×1500.00×（10.802)=6772N；Nm=RB=6772 N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取18钢筋；As=2×254。34=508。68mm2；Nm/As =6772/508。68=13。31N/mm2锚固钢筋Nm/As=13.31N/mm250N/mm2,满足要求。7。拉吊卸荷段立杆、钢丝绳计算7.1 +38.60+56。60m，拉吊段净高度为18.00m,拉吊段计算高度为18。00m,拉吊段底标高为+38.60m，脚手板铺5层。（1）荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中： 1）脚手架结构自重:NG1k=gkH=0。1069×18。00=1。92kN。 2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重 脚手板重量:5×1.50×0.40×0。30=0。90 kN 栏杆、挡脚板重量：5×1。50×0.16=1。20kN 安全网重量：18。00×1.50×0.010=0。27kN 构配件自重NG2k=0。90+1.20+0。27 =2。37kN 3）活荷载包括： a。施工荷载按：2层作业计算得： NGk=1。50×0.80/2×（3.00+2.00）=3。00kN b.风荷载标准值计算 拉吊段底离地高度+38。60m，风压高度变化系数z=1。13，其余参数同前; 水平风荷载标准值k=1。13×1。040×0.30=0.35kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.9 × 1.4Mk=0。9×1.4kLah2/10 =0.9×1.4×0.35×1.50×1.80×1。80/10=0。22kN.m=220000N.mm(2)立杆稳定性验算 1）不组合风荷载时 N=1.2（NGlk+ NG2k)1。4NQk=1.2×(1.92+2。37）+1。4×3.00=9。35kN N/(A)=9.35×1000/(0.188×424)=117。30 N/mm2 2)组合风荷载时 N1=1。2（NGlk+ NG2k）0。9×1.4NQk=1.2×(1.92+2。37）+0。9×1。4×3。00=8.93kN 上层立杆传递作用力：N2=9。75×0。10=0。98 N=N1+N2=8.93+0.98=9.91kN N/（A）MW/W=9。91×1000/（0。188×424)220000/4490=173.32N/mm2 立杆稳定性为173。32N/mm2f=205N/mm2,满足要求。（3）钢丝绳验算 h=3。15m，La=0.80m，离墙距离=0。20m，N=9。91kN 钢丝绳采用=16mm，钢丝绳允许拉力P=20.29kN Toa=9。91×(1。002+3。152)0。5/3.15=10。40kN； Tob=9。91×(0。202+3。152）0。5/3.15=9.93kN; 钢丝绳承受拉力Toa=10.40kN<P=20.29kN，Tob=9。93kNP=20。29kN，钢丝绳强度满足要求。7.2 +56.60+74.60m,拉吊段净高度为18.00m，拉吊段计算高度为18.00m,拉吊段底标高为+56.60m，脚手板铺5层。(1）荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中： 1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×18。00=1.92kN. 2）构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重 脚手板重量：5×1.50×0.40×0.30=0.90 kN 栏杆、挡脚板重量:5×1。50×0.16=1.20kN 安全网重量:18。00×1。50×0。010=0。27kN 构配件自重NG2k=0.90+1。20+0.27 =2.37kN 3)活荷载包括： a。施工荷载按:2层作业计算得： NGk=1。50×0。80/2×（3.00+2。00）=3。00kN b。风荷载标准值计算 拉吊段底离地高度+56。60m，风压高度变化系数z=1。35，其余参数同前； 水平风荷载标准值k=1。35×1.040×0。30=0。42kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.9 × 1。4Mk=0.9×1.4kLah2/10 =0.9×1.4×0.42×1.50×1。80×1。80/10=0.26kN。m=260000N。mm（2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1。2×(1。92+2.37）+1。4×3。00=9。35kN N/（A）=9.35×1000/(0。188×424)=117.30 N/mm2 2）组合风荷载时 N1=1.2(NGlk+ NG2k）0。9×1。4NQk=1.2×（1.92+2。37)+0。9×1。4×3。00=8.93kN 上层立杆传递作用力:N2=8.16×0.10=0.82 N=N1+N2=8。93+0.82=9。75kN N/（A）MW/W=9.75×1000/（0。188×424）260000/4490=180。22N/mm2 立杆稳定性为180.22N/mm2f=205N/mm2,满足要求。（3）钢丝绳验算 h=3.15m,La=0。80m,离墙距离=0。20m，N=9。75kN 钢丝绳采用=16mm，钢丝绳允许拉力P=20.29kN Toa=9。75×(1。002+3.152）0。5/3.15=10.23kN； Tob=9。75×(0。202+3.152)0.5/3。15=9.77kN； 钢丝绳承受拉力Toa=10.23kNP=20。29kN,Tob=9.77kNP=20.29kN，钢丝绳强度满足要求.7.3 +74.60+87。30m,拉吊段净高度为12。70m，拉吊段计算高度为12。70m,拉吊段底标高为+74。60m,脚手板铺5层。（1）荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷.其中： 1）脚手架结构自重：NG1k=gkH=0。1069×12.70=1。36kN。 2)构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重 脚手板重量:5×1.50×0.40×0。30=0。90 kN 栏杆、挡脚板重量：5×1.50×0.16=1.20kN 安全网重量：12。70×1。50×0.010=0.19kN 构配件自重NG2k=0。90+1。20+0.19 =2。29kN 3）活荷载包括: a.施工荷载按：2层作业计算得： NGk=1.50×0.80/2×(3。00+2。00)=3.00kN b。风荷载标准值计算 拉吊段底离地高度+74。60m,风压高度变化系数z=1。54，其余参数同前; 水平风荷载标准值k=1.54×1。040×0.30=0.48kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0。9 × 1.4Mk=0.9×1。4kLah2/10 =0.9×1.4×0.48×1.50×1.80×1。80/10=0.29kN。m=290000N.mm（2)立杆稳定性验算 1）不组合风荷载时 N=1。2(NGlk+ NG2k)1。4NQk=1.2×（1.36+2.29）+1.4×3.00=8。58kN N/（A)=8。58×1000/（0.188×424)=107。64 N/mm2 2)组合风荷载时 N1=1。2(NGlk+ NG2k）0。9×1.4NQk=1。2×（1.36+2.29)+0。9×1.4×3.00=8。16kN N/（A)MW/W=8.16×1000/（0。188×424）290000/4490=166.96N/mm2 立杆稳定性为166.96N/mm2f=205N/mm2,满足要求.（3）钢丝绳验算 h=3。15m，La=0。80m,离墙距离=0.20m,N=8.58kN 钢丝绳采用=16mm,钢丝绳允许拉力P=20.29kN Toa=8.58×（1。002+3。152）0.5/3。15=9.00kN; Tob=8。58×(0。202+3。152)0。5/3.15=8.60kN; 钢丝绳承受拉力Toa=9。00kNP=20。29kN，Tob=8。60kNP=20.29kN，钢丝绳强度满足要求。8.吊环验算通过比较,以 +38.60+56.60拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行计算每个吊环承受的拉力.N拉=Toa+Tob=10.40+9。93=20。33kN;吊环采用18mm光面圆钢，As=3。14×(18/2）2 = 254mm2，f =50N/mm2f As=2×50×254=25.43kN吊环允许拉力25.43kNN拉=20。34kN，满足要求。9.连墙件计算连墙件采用48×3。0钢管，截面积为424mm2;fy=210N/mm2按每个结构层花排设置，纵向间距取2跨，脚手架最高87。30m连墙件轴向力设计值N1= N1WN0,其中：风压高度变化系数z=1.62（标高+87。30m)，基本风压o=0.30kN/m2;挡风系数=0。800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1。3=1.3×0。800=1。040风荷载标准值k，=1.62×1.040×0。30=0。51kN/m2N1W = 1.4kA=1。4×0。51×2×1.80×2×1。50=7。71kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架，取No=3.00kNN1= NlWN0 =7。71+3。00=10。71kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用48×3。0钢管，双扣件连接满足要求。L0=0。20+0。10=0.30m=300mm,i=15。9mm,=L0/i=300/15.9=18。9mm,1=0。949=N1/1A连墙件=10710/(0。949×424)=26。62N/mm2连墙件强度=26.62N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。10.计算结果脚手架起搭标高为+28.55m，脚手架最大标高+87.30m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+28.55m开始设4个卸荷段分别是+28.55+38。60，+38.60+56。60，+56。60+74.60,+74.60+87.30，其中设1个型钢支承段分别是+28。55+38.60.脚手架采用48×3。0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1。50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢,锚固段1。50m，采用直径18mm锚固钢筋.拉吊卸荷采用16mm钢丝绳，连墙件按2步2跨布置,脚手架铺冲压钢脚手板。注：脚手架连墙杆、吊环、钢筋拉杆及钢丝绳夹大样，参见本工程外墙脚手架专项施工方案中的有关部分。五、防漏水措施及做法（详附图）附图：1、A区（七层起）外脚手架平面布置图 2、A区（七层起）外脚手架搭设剖面图