地基处理课程设计(word文档).doc

地基处理课程设计院系：土木工程学院专业：勘查技术与工程班级：1002学号：3100604228姓名：韩喜斌指导老师：黄建华日期：十八、十九周目录一、 工程概况二 、地质概况三 、水文地质条件一）地下水类型及埋藏条件1）松散岩类孔隙水2）风化带基岩裂隙承压水四、 地基处理要求五 、地基处理方案选择六 、水泥土搅拌桩复合地基设计要求1 桩长2 桩径3桩间距4 复合地基置换率5 桩身强度6 褥垫层厚度及材料7 复合地基承载力计算8 软弱下卧层承载力计算9沉降验算10 施工监测11 质量监测-七、 预压排水固结法进行地基处理的设计要求1 塑料排水带的当量直径验算2堆载预压1） 一级预压 2） 二级预压3） 三级预压4） 四级预压5） 沉降验算3施工要求4 质量监测5 考虑涂抹和井阻影响八、 两种地基处理方法施工和经济性比较九、 参考文献连江港区220V变电站地基处理设计一、 工程概况 拟建 220kv 变电站场地站址主要属海积地貌单元，西侧 150m 为冲沟入海口，场地地形平坦，高程在1.202.92m 之间，按 4.9m 整平标高，场地全部为填方区，现场地东北角种有蔬菜、果树和铁树苗，其余地段已经三通一平。 根据区域地质资料，站址处主要岩性为花岗岩，场地范围内未发现活动断裂通过。场地附近未发现坟墓，文物、矿产等存在，场地交通条件较好。二、 地质概况根据野外钻探取芯肉眼鉴别及原位测试手段，并结合室内试验成果，确定场地内自上而下地基岩土层划分及各特征分述如下： 耕植土：灰黄色、灰褐色，湿，软可塑，干强度中等，韧性中等，切面稍有光泽，无摇震反应，以粉质粘土为主，含较多植物根系，均匀性差。本层场地内原始地貌均有分布，一般厚度约 0.300.50m 卵石：冲洪积成因，灰色、灰黄色，饱和，稍密-中密，粒径以 26cm 为主，卵石含量 50%55%，其中 24cm 占 30%40%，粒径4cm 占 15%20%，其余多为粘性土充填，局部含有个别20cm 的漂石。场地除东北侧地段缺失外，其余地段均有分布，厚度约 0.42.7m，层顶高程 1.713.23m。 淤泥：海积成因，灰色、深灰色，饱和，流塑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，切面较光滑，该层下部含有少量卵石，该层全场低均有分布，厚度为 3.308.90m，层顶高程为-0.132.33m。 卵石：冲洪积成因，灰黄色、灰色，饱和，稍密-中密，该层全场地均有分布，卵石岩性主要为中风化花岗岩、凝灰岩等，呈亚圆、扁平状，粒径以 24cm 为主，少数10cm，局部地段存在个别40cm的块石，呈交错排列、级配较差，卵石含量一般 50%60%，骨架间隙由 30%40%软塑状粘性土充填，该层重型动探击数一般为 915 击，平均为 10.47 击。厚度为 1.49.0m，层顶高程-3.18-15.68m，层顶埋深5.718.7m。 粉质粘土：冲洪积成因，褐黄色、褐红色，可塑硬塑，稍湿，干强度中等，压缩性中等，韧性中等，切面稍有光泽，局部含少量碎石，经杆长修正后标贯标准值 N=6.8 击。该层全场地少数钻孔有分布，厚度为 0.46.8m，层顶高程-21.73-7.33m，层顶埋深 9.225.1m。 淤泥质土：深灰色，饱和，流塑，干强度中等，韧性中等，切面稍有光泽，摇震反应慢，局部孔段含少量卵石。该层全场地少数钻孔有分布，厚度为 0.64.0m。 卵石：冲洪积成因，灰黄色、灰色，饱和，稍密-中密，该层全场地仅 SK14、SK16 孔段缺失，卵石岩性主要为中风化卵石岩性主要为中风化花岗岩、凝灰岩等，呈亚圆、扁平状，粒径以 24cm 为主，少数10cm，局部地段存在个别50cm 的块石，呈交错排列、级配较差，卵石含量一般 50%60%，骨架间隙由30%40%软塑状粘性土充填，该层重型动探击数一般为 813 击，平均为 9.45 击。厚度为 0.920m，层顶高程-37.3-13.27m，层顶埋深 16.139.8m。 残积性粘性土：灰黄色、褐红色，可塑，湿饱和，主要成分为粉质粘土，干强度中等，韧性中等，该层性质不均匀， 原岩结构依稀可辨认， 矿物成分多已风化成高岭土， 经杆长修正后标贯标准值 N=9.2 击，该层场地部分钻孔有分布，该层厚度 1.715.0m，层顶高程-37.99-12.87m，层顶埋深 15.340.1m。该层天然状态下属中等压缩性土，力学强度较一般，但具泡水易软化、崩解的不良特性。 强风化花岗岩：灰黄色、褐红色，湿，密实状，干强度高，韧性较差，原岩结构清晰，矿物成分多已风化成高岭土，该层场地内少数钻孔有分布，厚度 0.57.5m，层顶高程-50.68-16.17m，层顶埋深19.152.9m。该层风化裂隙发育，岩体极易破碎呈散体状结构，岩芯呈砂土状或砂砾状，局部夹有碎块状，手捏易散，属软岩，岩体几本质量等级为级。该层实测标贯击数50 击，压缩性低，力学强度较高。 中风化花岗岩：灰白色，矿物成分由石英、长石及少许云母组成。节理裂隙较发育，岩体较破碎，呈块状结构，岩芯呈短柱状及块状，属软硬岩，岩石饱和单轴抗压强度为 38.3769.07MPa，岩体基本质量等级属级。该层基本不可压缩，其揭露厚度为 4.14.2m（全场地均未揭穿） ，力学强度高。物理力学指标值三、 水文地质条件一）地下水类型及埋藏条件 拟建场地西侧离冲沟入海口约 150m，地下水位动态变化主要受海水的控制。钻探施工结束后，统一观测各钻孔混合地下稳定水位埋深为 0.040.82m，标高为 1.202.92m（具体详见工程地质剖面图标示） 。 拟建场地地下水主要为赋存于卵石层松散类孔隙潜水及赋存于、卵石层的孔隙承压水和赋存于风化岩层基岩裂隙承压水，基岩风化带孔隙裂隙中的基岩风化孔隙潜水。现就以上地下水类型埋藏及赋存条件分述如下。 1）松散岩类孔隙水 含水层有卵石、层组成，各层之间由于介质结构松散，孔隙度大，且连通性好，因此透水性强。其中卵石地下水类型属孔隙潜水，且受上覆耕植土相对隔水作用具微承压性；卵石、连通性好，透水性强，补给源远，富水性强，具承压性；该场地地下水主要接受附近海水的侧向补给，水量丰富。 2）风化带基岩裂隙承压水 含水层由风化岩层组成，导水性和富水性受构造裂隙的控制和影响，具各向异性，透水性一般较弱，总体风化带基岩裂隙承压水水量不大，但不排除局部破碎带存在导水性较强、富水性较好的可能。 其余各土层淤泥、粉质粘土、淤泥质土及残积粘性土均属弱透水、弱微含水或相对隔水层。四、地基处理要求该站址整平后所有区域均为填方区， 且上部普通存在淤泥软弱层， 该地层分布均匀， 厚度变化不大，土质较均匀，建议对软土采用堆载预压排水固结法或对整个场地采用搅拌桩处理方法，以增强其整体承载力能力，处理完后须检测其复合地基强度，并进行软弱下卧层的稳定性验算方可进行下道工序的施工。 通过取淤泥样进行渗透性分析， 结果显示， 水平渗透系数， 垂直渗透系数。通过高压固结试验，得出淤泥层先期固结压力为 80.67kPa，300kPa 压力下水平固结系数平均值为，垂直固结系数平均值为。 根据场地特征情况，地基处理要求工程堆载面标高（包括预留沉降量）5.30m ；处理后淤泥固结度 90%以上；处理后场地交工面（场地设计标高）承载力特征值约 120kPa。 当采用堆载预压排水固结法进行地基处理时，因淤泥层普遍存在，且厚度变化不大，土质较均匀，处理后效果将会较好，但需要的时间比较久。当采用搅拌桩或其他桩基进行地基处理时，桩基础应穿透淤泥层，但因淤泥层整个场地均有分布，采用此方案费用较高。五、地基处理方案选择采用复合地基处理（如搅拌桩、旋喷桩等）和预压排水固结法六、水泥土搅拌桩复合地基设计的要求： 1)方案选型和设计：包括桩型、布桩等； 2)计算分析与设计验算：单桩设计：桩型、桩截面、桩数；确定桩身材料以及根据地质资料确定桩的持力层；单桩竖向承载力计算；面积置换率确定；复合地基承载力计算；桩的平面布置；软弱下卧层验算；沉降验算（包括复合地基、下卧层变形量） 。 3)质量检测和现场施工监测布置方案 4)桩及地基处理施工图设计：包括基础平面图、桩平面布置图、梁（承台）配筋图和必要的施工工艺说明 5)提交的课程设计成果：计算书和地基处理设计详图、设计说明、施工工艺要求、质量检测方法等完整资料。 1. 桩长L。根据工程地质条件，初步确定桩的长度。桩端最好落到较好土层上，以便较好的发挥桩的端承载力；根据公路规范，上部0.4m的耕植土为软土，在施工中应该挖去，在桩顶铺设200-300mm厚度的砂石垫层。其砂石可选用中砂，粗砂，级配砂石等，最大粒径不宜大于20mm。水泥土搅拌桩桩端宜选在承载力较高的土层中，故而本设计选择粉质粘土为持力层。由此可初步确定桩长为9m。打入桩的图2.桩径D:水泥土搅拌桩的桩径不应小于500，故本设计取560 ； 3.桩间距S:本设计选用等边三角形布桩 4.置换率M：根据建筑物地基承载力要求确定； 5.桩身强度； 6.褥垫层厚度及材料。7、复合地基承载力计算一根桩分担处理地基面积的等效圆直径：mm桩截面积：单桩竖向承载力：试中：桩的周长（m）；n桩长范围内所划分的土层数；桩周第i层土的侧阻力、 桩端阻力特征值 （kPa） ；第 i 层土的厚度 m。桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.40.6，承载力高时取低值，本方案取0.6。与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm的立方体，也可采用边长为50mm的立方体）在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值（kPa）；此处去3.56Mpa=3560kpa桩身强度折减系数，取0.33；且 固化剂选用强度等级为35级的普通硅酸盐水泥。水泥掺合比采用25%，水泥浆的水灰比选用0.50。外掺剂根据工程需要和土质条件选用早。 根据建筑桩基技术规范JGJ 94-2008查表确定桩的极限侧阻力标准值（kPa）土层编号计算深度（m）0.5142201601816062且 比较以上两者，可知单桩容许承载力根据要求确定复合地基容许承载力要求值桩间土容许承载力即天然地基承载力特征值确定复合地基置换率，即可确定复合地基承载力特征值即复合地基置换率：复合地基容许承载力，；桩间土天然地基土容许承载力，；桩的容许承载力，;桩的横截面积；桩间土承载力折减系数复合地基承载力特征值：复合地基承载力特征值（）；面积置换率单桩竖向承载力特征值桩的截面积处理后桩间土承载力特征值（），可取天然地基承载力特征值；桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取天然地基承载力较高时取大值。即满足要求复合地基置换率确定后，可根据复合地基置换率确定总桩数：初步确定 所以：桩的布置：竖向存在搅拌桩的平面可根据上部结构特点及对地基承载力和变形的要求，采用柱状、壁状、格栅状或块状等加固型式。桩可只在基础平面范围内布置，独立基础下的桩数不宜少于3根。柱状加固可采用等边三角形等布桩型式。所以，桩距：桩的平面布置图8、软弱下卧层的承载力验算：初步取基础尺寸为下卧层上层土的压缩模量：下层土的压缩模量：所以： 查建筑地基基础设计规范 GB50007-2011第26页表5.2.7知： 即荷载效应标准组合时的基底平均力:基底处土的自重应力值: 软弱下卧层顶面处土的自重应力值:软弱下卧层顶面处的附加应力值查建筑地基基础设计规范 GB50007-2011第23页表5.2.4知，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值:因为：所以软弱下卧层满足要求，基础底面尺寸及埋深满足要求地面尺寸9、沉降验算水泥土搅拌桩复合土层的压缩模量：水泥土搅拌桩的压缩模量，可取（100120）（）， 桩间土的压缩模量（）。且查地基处理第97页表6.2.1，取养护龄期为28d的无侧限抗压强度,即所以：搅拌桩复合土层的压缩变形：式中复合土层的平均压缩变形（m）；复合土层顶面的附加应力值（），；复合土层底面的附加应力值（）；复合土层的厚度（m）。而： 所以：桩端下未加固区土层的压缩变形量：有效应力：取单位面积桩端以下各层土的厚度： 编号 6 7 8 9 10厚度（m） 2 10 6 4 2压缩模量（MPa） 3.6 22 5.0 15分层总和法所求的沉降量： zz/b l/b 0 0 10.25 0 2 2 10.17460.3492 3.652.4452.44 4 41 0.11140.0964 222.3754.81 6 610.08050.0374 220.9255.73 所以可以查土力学第152页知取 所以沉降量为：所以，总的变形量：所以沉降满足要求10、施工监测 1 水泥土搅拌法施工现场事先应予以平整，必须清除地上和地下的障碍物。遇有明浜、池塘及洼地时应抽水和清淤，回填粘性土料并予以压实，不得回填杂填土或生活垃圾。 2 水泥土搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩， 数量不得少于 2 根。当桩周为成层土时，应对相对软弱土层增加搅拌次数或增加水泥掺量。 3 搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，以确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过 20 次以上的搅拌。 4 竖 向承载搅拌桩施工时， 停浆 （灰） 面应高于桩顶设计标高 300500m m 。在开挖基坑时，应将搅拌桩顶端施工质量较差的桩段用人工挖除。 5 施工中应保持搅拌桩机底盘的水平和导向架的竖直，搅拌桩的垂直偏差不得超过 1% ；桩位的偏差不得大于 50m m ；成桩直径和桩长不得小于设计值。 6 水泥土搅拌法施工步骤由于湿法和干法的施工设备不同而略有差异。其主要步骤应为： l 搅拌机械就位、调平； 2 预搅下沉至设计加固深度； 3 边喷浆（粉）、边搅拌提升直至预定的停浆（灰）面； 4 重复搅拌下沉至设计加固深度； 5 根据设计要求，喷浆（粉）或仅搅拌提升直至预定的停浆（灰）面； 6 关闭搅拌机械；在预（复）搅下沉时，也可采用喷浆（粉）的施工工艺，但必须确保全桩长上下至少再重复搅拌一次。11、质量检测 1） 水泥土搅拌桩的质量控制应贯穿在施工的全过程，并应坚持全程的施工监理。施工过程中必须随时检查施工记录和计量记录，并对照规定的施工工艺对每根桩进行质量评定。检查重点是：水泥用量、桩长、搅拌头转数和提升速度、复搅次数和复搅深度、停浆处理方法等。 2) 水泥土搅拌桩的施工质量检验可采用以下方法： (1） 成桩 7d 后，采用浅部开挖桩头（深度宜超过停浆（灰）面下 0. 5m ），目测检查搅拌的均匀性，量测成桩直径，检查量为总桩数的 5% 。 (2） 成桩后 3d 内，可用轻型动力触探（）检查每米桩身的均匀性。检验数量为施工总桩数的 1% ，且个少于 3 根。 3) 竖向承载水泥上搅拌桩地基竣工验收时，承载力检验应采用复合地基载荷试验和单桩载荷试验。 4) 载荷试验必须在桩身强度满足试验荷载条件时，并宜在成桩 28d 后进行，检验数量为桩总数的 0. 5% l % ，且每项单体工程不应少于 3 点。 经触探和载荷试验检验后对桩身质量有怀疑时，应在成桩 28d 后，用双管单动取样器钻取芯样作抗压强度检验，检验数量为施工总桩数的 0. 5% ，且不少于 3 根。 5) 对相邻桩搭接要求严格的工程，应在成桩 15d 后，选取数根桩进行开挖，检查搭接情况。 6) 基槽开挖后，应检验桩位、桩数与桩顶质量，如不符合设计要求，应采取有效补强措施。七、预压排水固结法进行地基处理的设计要求： 1) 方案选型和设计：水平排水体系采用集降水井和盲沟。集降水井直径为 800mm，水井的孔口须超过孔口位置最高填土面的高度 4060cm 之间，周边用碎石等滤水材料围裹；平面位置误差5cm；d.井底标高误差20cm；集降水井水深不宜超过 100cm；盲沟 0.5×0.5m；砂垫层底面需形成一定坡度以利汇集水流至集水井，集水井须与砂垫层盲沟连通良好，平面误差5cm； 2)竖向排水系统采用塑料排水板，站区排水板间距 1.0×1.0m。采用正三角形布置，排水板穿过淤泥层，且进入下伏土层 1.0m；排水板总长度达到 10m；满足以上两者条件之一即可。排水板采用厚 3.5mm，宽 100mm 的 A 型排水板，排水板性能须满足建筑地基基础工程施工质量验收规范( GB 50202-2002）附录 B 中的要求。 3)预压排水固结设计计算：确定塑料排水板的当量换算直径及间距；确定预压荷载大小、荷载分级、加载速率和预压时间；利用地基的天然抗剪强度 Cu计算各级容许施加的荷载 Pi和极限堆载高度；计算各级荷载下地基强度增长值；计算各级荷载作用下达到预定固结度所需要的时间（同时考虑垂直和径向排水）及其平均固结度；地基土沉降计算分析。 （*考虑井阻与涂抹效应情况下固结度分析成果与理想工况下的比较） 4）现场检测与监测技术设计要求和实施，包括方案设计、仪器布设、实施说明等。1、塑料排水带的当量换算直径：式中 塑料排水带当量换算直径（m m ）； b 塑料排水带宽度（m m ）； 塑料排水带厚度（m m ）。所以：排水竖井的平面布置可采用等边三角形排列，竖井的有效排水直径与问距的关系为： 径井比：水平固结系数: 竖直固结系数: 查建筑地基处理技术规范 JGJ79-2002第17页表5.2.7知：参数取值： H-排水板总长度10mm 即：2、堆载预压 预压荷载大小应根据设计要求确定。对于沉降有严格限制建筑，应采用超载预压法处理，超载量大小应根据预压时间内要求完成的变形量通过计算确定，并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载引起的相应点的附加应力。 预压荷载顶面的范围应等于或大于建筑物基础外缘所包围的范围。 加载速率应根据地基土的强度确定。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载，否则应分级逐渐加载，待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时方可加载。在该地基处理中由要求可知（1）工程堆载面标高为5.30m(2)处理后淤泥固结度达到90%以上（3）处理后场地交工面承载力特征值约120kpa,所以选用分级加载。加压排水图堆载均采用石料散体：重度； 1) 第一级加载利用地基的天然地基土抗剪强度计算第一级容许施加的荷载K安全系数 取1.2抗剪强度取值 取8.4kMpa取，加载速率取2kPa/d 加载时间：第一级可施加高度：加固地基土平均固结度计算：取固结度为80% 则 所以 第一级加载时间为10d,恒载时间为13d2）第二级加载利用地基的天然地基土抗剪强度计算第二级容许施加的荷载 所以 取 加载速率4kPa/d加载时间：第二级可施加土高度：加固地基土平均固结度计算：取时 满足要求所以：第二级加载时间为10d,恒载时间为10d3）第三级加载利用地基的天然地基土抗剪强度计算第三级容许施加的荷载：取 加载速率加载时间：第三级可施加土高度：加固地基土平均固结度计算：取 则 满足要求所以：第三级加载时间10d，恒载时间为17d4）第四级加载利用地基的天然地基土抗剪强度计算第四级容许施加的荷载取所以：承载力满足要求地基分级加载图5)沉降验算三级加载知：第一层卵石沉降量：第二层淤泥沉降量：第三层卵石的沉降量：第四层粉质粘土沉降量：第五层淤泥质土沉降量：第六层卵石沉降量所以，堆载预压下得最终沉降量为：所以：加载的总高度为：3、施工要求 1） 塑料排水带的性能指标必须符合设计要求。塑料排水带在现场应妥加保护，防止阳光照射、破损或污染，破损或污染的塑料排水带不得在工程中使用。 2 ） 砂井的灌砂量，应按井孔的体积和砂在中密状态时的干密度计算，其实际灌砂量不得小于计算值的 95% 。 灌入砂袋中的砂宜用于砂，并应灌制密实。 3 ） 塑料排水带和袋装砂井施工时，宜配置能检测其深度的设备。 4 ） 塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子不扭曲。塑料排水带需接长时，应采用滤膜内芯带平搭接的连接方法，搭接长度宜大于 200m m 。袋装砂井施工所用套管内径宜略大于砂井直径。 塑料排水带和袋装砂井施工时，平面井距偏差不应大于井径，垂直度偏差不应大于 1. 5% ，深度不得小于设计要求。 塑料排水带和袋装砂井砂袋埋入砂垫层中的长度不应小于 500m m 。 5 ） 对堆载预压工程，在加载过程中应进行竖向变形、边桩水平位移及孔隙水压力等项目的监测，且根据监测资料控制加载速率。对竖井地基，最大竖向变形量每天不应超过 15m m ，对天然地基，最大竖向变形量每天不应超过 10m m ；边桩水平位移每天不应超过 5m m ，并且应根据上述观察资料综合分析、判断地基的稳定性。4、质量监测 1 施工过程质量检验和监测应包括以下内容： 1） 塑料排水带必须在现场随机抽样送往实验室进行性能指标的测试，其性能指标包括纵向通水量、复合体抗拉强度、滤膜抗拉强度、滤膜渗透系数和等效孔径等。 2） 对不同未源的砂井和砂垫层砂料，必须取样进行颗粒分析和渗透性试验。 3 ） 对于以抗滑稳定控制的重要工程，应在预压区内选择代表性地点预留孔位，在加载不同阶段进行原位十字板剪切试验和取土进行室内土工试验。 4） 对预压工程，应进行地基竖向变形，侧向位移和孔隙水压力等项目的监测。 5 ）预压工程除应进行地基变形、孔隙水压力的监测外，尚应进行膜下真空度和地下水位的量测。 2 预压法竣工验收检验应符合下列规定： 1 ） 排水竖并处理深度范围内和竖井底面以下受压土层， 经预压所完成的竖向变形和平均固结度应满足设计要求。 2） 应对预压的地基土进行原位十字板剪切试验和室内土工试验。必要时，尚应进行现场载荷试验，试验数量不应少于 3 点。5、考虑涂抹和井阻影响当排水竖井采用挤土方式施工时，应考虑涂抹对土体固结的影响。当竖井的纵向通水量 与天然土层水平向渗透系数的比值较小，且长度又较长时，尚应考虑井阻影响。瞬时加载条件下，考虑涂抹和井阻影响时，竖井地基径向排水平均固结度可按下式计算： 式中 固结时间，时竖井地基径向排水平均固结度； 天然上层水平向渗透系数（cm / s）； 涂抹区土的水平向渗透系数，可取=（1/ 51/ 3）（cm / s）； 涂抹区直径与竖井直径的比值，可取 2. 03. 0，对中等灵敏粘性土取低值，对高灵敏粘性土取高值； L竖井深度（cm ）； 井纵向通水量，为单位水力梯度下单位时间的排水量（cm3/ s）； 一级或多级等速加荷条件下，考虑涂抹和井阻影响时竖井穿透受压土层地基 取=2.5 所以 ： 即：八、两种地基处理方法的施工和经济性的比较：采用堆载预压排水固结法进行地基处理时，因淤泥层普遍存在，且厚度变化不大，土质较均匀，处理后效果将会较好，胆需要的时间比较久。考虑堆载使用的土的运费、来源、人工费、机械费和其他费用，使用该方法的地基处理每平方米的价格为250元，场地的面积为15000每平方米，总造价为375万元左右。采用搅拌桩进行地基处理时，桩基础应穿透淤泥层，但因淤泥层整个场地有分布，采综合水泥搅拌桩地基处理的人工费、机械费、水泥使用量和其他费用等，每平米的造价为400元，场地的面积为15000每平方米，总造价为600万元左右。  综合两种地基处理后的效果和价格比较，在时间允许的情况下采用堆载预压法比价适合。八参考资料 1 教材：龚晓南编著，叶书麟主审.地基处理 ，中国建筑工业出版社，2002 2 规范：中华人民共和国行业标准.建筑地基处理技术规范 JGJ79-2002，中国建筑工业出版社，2002 3 规范：中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范 GB5007-2002，中国建筑工业出版社，2002 4 规范：中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范 GB50010-2002，中国建筑工业出版社，2002 5 规范：中华人民共和国国家标准.建筑地基基础工程施工质量验收规范 （GB50202-2002） ，中国建筑工业出版社，2002 6 规范：福建省地方标准.建筑地基基础技术规范 （DBJ 13-07-2006） ，中国建筑工业出版社，2005 7 规范：福建省地方标准.岩土工程勘察规范 （DBJ 13-84-2006） ，中国建筑工业出版社，2005 8 规范：中华人民共和国建设部标准.建筑桩基技术规范 JGJ94-94，中国建筑工业出版社，1994