市政工程综合管沟施工方案.doc

福建平潭综合实验区万北路工程（环岛西路-万顺路）综合管沟施工方案编 制： 审 核： 审 批： 编制单位：中国建筑股份有限公司编制时间：2013年 月 日目录一、编制依据及原则11.1 编制依据11.2 编制原则1二、工程概况12.1 工程概况12.2工程地质2三、施工部署23.1布置原则23.2平面布置23.3施工组织机构33.4 资源配置计划3四、施工进度计划5五、施工工艺流程5六、施工方法76.1施工准备76.2基础处理76.3测量放线76.4沟槽、基坑开挖与支护86.5 降排水措施96.6基底垫层136.7模板工程146.8钢筋加工、安装336.9混凝土施工356.10施工缝及变形缝施工工艺386.11预埋件、预留孔施工工艺416.12土方回填43七、质量保证措施437.1组织保证措施437.2制度保证措施44八、季节性施工措施448.1、雨季施工措施448.2冬季施工措施45九、安全文明保证措施469.1安全保证措施469.2文明施工措施49一、编制依据及原则1.1 编制依据1、城镇道路工程施工与质量验收规范（CJJ1-2008）；2、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；3、公路路基施工技术规范（JTG F10-2006）；4、地下工程防水技术规范（GB 50108-2008）；5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)；6、给水排水构筑物工程施工及验收规范(GB50141-2008)；7、市政道路给水排水管道工程施工及验收规范（GB50268-2008）；8、本项目施工合同、施工图纸、总体施工组织设计、图纸会审内容及当地项目文件及政策。1.2 编制原则1、遵守合同条款要求，认真贯彻业主和监理工程师的指示、指令和要求；2、严格遵守合同明确的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准；3、坚持技术先进、科学合理、经济实用性、安全可靠性与实事求是相结合；4、自始自终对施工现场坚持实施全员全方位、全过程严密监控、动静结合、科学管理的原则；5、实施项目管理，通过对劳务、设备、材料、技术、资金、方案、信息、时间与空间的优化处理，实现成本、工期、质量及社会效益。二、工程概况2.1 工程概况工程范围：万北路(环岛西路-万顺路)位于平潭综合实验区的中部，在平潭综合实验区总体规（2010-2030）中，是综合实验区城市交通发展战略中竹屿组团、岚城组团和潭城组团内城市路网中的一条重要的生活主干路。其综合管沟工程西起平岚一路，东至平岚二路，全长约1.18KM。 综合管沟内收纳的市政管线有：110KV及220KV高压电缆、10KV中压电缆、通信电缆、给水管道、中水管以及直饮水管，其中中水管和直饮水管为预留管位。管沟采用矩形箱涵的结构形式，分为双仓，其中给水管、通信电缆、中水管设为一仓（综合仓，净空尺寸B×H=3.1×3.0M），高压电力电缆、中压电力电缆设为一仓（电力仓，净空尺寸B×H=2.6×3.0M）。综合管沟纵断原则上与道路辅道纵断保持一致。管沟正常段按照覆土不小于2.5M设计。 本项目纵断面主要控制因素：北侧非机动车道K4+541.38处过路污水管，管底标高-1.09M；K5+343.6处的过路污水管，管底标高-0.99M及各电力、通信、给水出沟管道标高。纵断面在满足相交管道要求的情况下，设计标高尽可能的高，以减少土方开挖及降低基坑支护成本。管沟最大纵坡为8.27%，最小纵坡为0.30%，最小坡长为19.5M。设计综合管沟从K4+541.38处污水管底通过，沟顶标高-1.59M，离管底0.50M。K5+343.6处污水管底通过，沟顶标高-1.62M，离管底0.63M。2.2工程地质本区地基岩土分布种类较多，结构及分布变化较大，地质构造较简单，属中等复杂类型。上层主要类型为淤泥河淤泥质混沙，工程性质较差，承载力很低。场地地下水类型主要为：场地上部的孔隙潜水，场地中下部孔隙承压水，以及基底不同风化程度岩石中的孔隙-裂隙水。三、施工部署3.1布置原则根据设计施工图纸及核实的工程量，以及以往类似工程施工经验数据，合理划分施工区域，编制施工机械及施工队伍进场计划，明确施工队伍及各种机械的进场时间，避免出现窝工现象。3.2平面布置万北路综合管沟设计于北侧非机动车道及两侧的分隔绿化带下，设计范围为万北路K4+495K5+394、平岚一路K4+280K4+378、平岚二路K4+220K4+343，全场约1.18KM。其中万北路K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平岚一路K4+260K4+396、平岚二路K4+220K4+343段基坑根据设计图纸要求需做基坑支护,具体见设计施工图。3.3施工组织机构根据路基工程规模、工期要求及工程特点，建立由项目经理主管，各部门全力配合的组织机构，详见组织机构框图。 组织机构图3.4 资源配置计划3.4.1人员配备计划施工作业人员配备一览表序号岗位名称人数备注1现场负责人1执证上岗2施工员1执证上岗3质检员1执证上岗4专职安全员1执证上岗5资料员1执证上岗6测量员2执证上岗7电工1执证上岗8机械操作人员12执证上岗9钢筋工4010焊工8执证上岗11模板安装工4012砼工2413普工30 3.4.2机械设备配备计划机械设备配备一览表编号机械名称型号数量质量状态备注1挖掘机PC2203台良好2钢板桩打桩机CAT3252台良好带振动锤3自卸汽车10T20台良好4混凝土输送泵（汽车泵）46M1台良好5混凝土罐车8M38台良好6钢筋弯曲机7.5KW3台良好7钢筋切断机4KW2台良好8钢筋调直机4KW2台良好9电焊机U-756台良好10电动打夯机HW602台良好11GPS测量仪中海达1台良好12全站仪中纬ZTS-6021台良好13水准仪D2S33台良好14插入式振捣器50型8台良好四、施工进度计划考虑现场施工条件和工期要求，根据实际情况和施工总体进度计划，工期计划2013年9月1日开工，2013年12月10日完工，工期为101天。五、施工工艺流程六、施工方法6.1施工准备6.1.1组织有关人员全面认真地熟悉、核对设计文件，了解设计意图，核对地形地质资料，制定合理可行的现场施工方案。6.1.2按专业划分，系统地编制材料计划、施工进度、机械进场、测量、试验、技术值班和质量、安全检查各项工作细则。6.1.3对施工区域内存在或可能存在的各种地上、地下管道、管线、文物等进行广泛深入的调查，并积极与有关部门取得联系，协商解决并协助移除或保护。6.2基础处理本工程综合管沟段地基处理的方式主要有：CFG桩（1） 采用CFG桩法处理的范围，CFG桩桩顶设置桩帽、垫层和土工格栅，其技术要求同路基段。桩顶的褥垫层设置在管沟基底，相应降低该范围内的CFG桩设计桩顶标高，桩底标高及桩间距同路基段，设计桩顶标高以上部分采用空桩。综合管沟标准段CFG桩设计桩顶标高=综合管沟设计底标高-1.49M。（2） 在设计图纸中未设计基础处理的地方，待基坑开挖后邀请业主、设计、监理、地勘进行验槽后，确定是否需要进行处理。6.3测量放线在建设、设计、监理单位现场交接测量控制点后，已组织对交接桩点的复核测量，建立测量控制网，并在施工区内设立导线点，对最先开工的沟槽放出中线、边线、做好中线、边线、导线点保护措施。 6.3.1根据控制桩采用全站仪测定管道中心线，在控制桩之间按照图纸要求并结合现场实际设置相应的纵向变坡桩、百米桩等。6.3.2放线：采用设计图纸放出管沟中线和施工作业带边界桩。6.3.3施工作业带占地宽度根据设计文件计算。6.3.4严格按照设计图纸的要求，复测管沟开挖的几何尺寸，高程等。在管沟回填后立即进行竣工测量。6.4沟槽、基坑开挖与支护6.4.1一般沟槽开挖综合管沟沟槽采用挖掘机配合自卸车开挖，遵循“先深后浅”的原则，人工配合清理坑底。为了防止出现塌方，按设计适当放坡开挖，根据地勘报告揭露本工程箱涵施工土属细中砂层，根据规范要求按照1:1放坡进行开挖。基坑底部两侧各加宽1米，方便工人安装模板和绑扎钢筋等。为了避免超挖，测量随时跟进，留20CM由人工清理，全站仪中心定位，防止中线偏移。根据实际情况，在一般开挖段可直接放坡开挖到位装车外运，当不能一次开挖装运时，则进行甩运，具体操作为：沟底一台挖掘机纵向开挖，将土方甩至沟顶一侧，上边一台挖掘机装车外运。沟槽开挖方法详见我部沟槽开挖施工方案。（单位：CM）6.4.2支护段沟槽开挖综合管沟位于万北路K4+500K4+600、K5+140K5+260、K5+300K5+400、平岚一路K4+260K4+396、平岚二路K4+220K4+343段基坑根据设计图纸需进行基坑支护。支护方法主要采用“钢板桩+钢管内支撑”支护方法，钢板桩采用拉森III型，等支护稳定并且基坑顶开挖临时截水沟之后才可进行基坑开挖。拉森钢板桩的施工方法具体见设计图纸及我部拉森钢板桩施工方案。基坑开挖遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则，即先支撑后开挖。钢板桩打设优先采用先静力压桩，打设困难时再考虑采用振动沉桩。6.4.3注意事项1）人工开挖沟槽的槽深超过3M时应分层开挖，每层的深度不超过2M；2）为保护基坑底土体的原状结构，应根据土质情况和挖土机械的类型，在坑底以上保留20CM土层由人工挖除。3）基坑开挖完成后，及时通知业主单位、设计、监理、地勘单位检查基底的地质情况，土质与承载力是否与设计相符，进行基底验槽，并办理隐蔽工程检验手续，符合要求后及时进行垫层施工。6.5 降排水措施（1）一般基坑（槽）降排水 基坑（槽）开挖深度小于3M，地下承压水位在坑（槽）底标高以下，地段采用明沟集水坑进行降排水。基坑（槽）开挖前在开挖线两侧1M处砌筑水泥砖截水沟，截水沟宽0.5M，高0.5M，纵向坡度5。在基坑底两侧距偏坡0.3M，设置砖砌排水沟，排水沟宽0.5M，深0.5M，每50M设置一个边长为0.5M的正方形砖砌集水坑，坑深1M，坑底防渗布。 基坑（槽）开挖深度大于3米且不大于5M，地下潜水在坑（槽）底标高以上，地段采用轻型井点方法进行降排水，沟槽分段长度为长×宽=120M×9M。计算简图如下：1）基坑等效半径矩形基坑：RO=0.29×(A+B)=0.29×(9+120)=37.41M2）潜水含水层厚度计算 S'= H1+SW-DW +RO×I =5+0.5-0.2+37.41×0.15=10.912M S'/( S'+L)= 10.912/(10.912+1)=0.784 H=1.85( S'+L) =1.85×(10.912+1)=25.752M3）平均渗透系数 K=(KI×HI )/HI=(1×5+0.1×3+4×7)/(1+3+4)=4.163M3/D4）井点系统的影响半径R0 S= H1+SW-DW=5+0.5-0.2=5.3M 潜水含水层：R=2S(KH)0.5=2×5.3×(4.163×8)0.5=61.169M R0=R+RO=61.169+37.41=98.579M5）井点管的长度 HDH1+SW+RO×I+H+L=5+0.5+37.41×0.15+0.2+1=12.312M6）基坑涌水量计算 基坑远离边界： HM=(H+(H-S)/2=(8+(8-5.3)/2=5.35M Q=1.366K(H2-HM2)/(LG(R0/RO)+(HM-L)/L×LG(1+0.2HM/RO)=1.366×4.163×(82-5.352)/(LG(98.579/37.41)+( 5.35-1)/1×LG(1+0.2×5.35/37.41)=840.36M3/D7）单井出水量 Q=120×RS×L×K1/3=120××0.025×1×4.1631/3=15.154M3/D8）井点管数量 N=1.1Q/Q=1.1×840.36/15.154=619）集水管总长 矩形基坑：LA=2×(A+B)=2×(120+9)=258M10）井点的间距 LD=LA/(N-1)=258/(61-1)=4.3M降水井采用非完整井，降水井设计深度为6M，施工时应根据实际情况加以调整，过滤管长度为3M。钻井井径100MM，滤管内径： 50MM，滤眼直径6MM，滤管采用两层尼龙网包扎；填砾高度应从井底至地面下0.2M处。滤管底部进行封堵处理。 图6.1 轻型井点降水做法详图（支护段）图6.2轻型井点降水做法详图（非支护段） 2）施工工艺流程钻孔清孔下井管下粒料真空泵安装排水真空减压。3）施工技术要求测量、放线、定管位由专职测量负责。钻井时要求钻杆保持垂直。井孔的孔径为100MM。钻孔过程中，钻杆的垂直度偏差不得大于1%。清孔时根据不同的土层调正泥浆的浓度，以防塌孔。下井点管时必须垂直，并分别根据不同长度要求进行焊接，焊缝必须牢固不渗气。回填粒料四周均匀，渐下，以防井管偏位。真空泵工作时，真空度须达到0.04-0.06MPA。6.6基底垫层根据设计图纸综合管沟底部垫层由下到上采用15CM厚碎石砂加15CM厚C15砼，垫层左右尺寸超出管沟尺寸各30CM。在槽底开挖清理到位后，应用全站仪定出综合管沟轴线、水平仪测设出高程后立模，模板支撑一定要牢固。模板内的杂物，用水清理干净，模板的缝隙应填塞严密，并涂刷脱模剂。自检合格后报监理工程师，监理确认后方可进行砼浇筑。6.7模板工程由于综合管沟管线长、工期紧、模板周转少、需求量大，根据施工经验，大块主模采用高密度覆膜木胶合板，能有效地减少拼缝，保证结构内侧的平整度和光洁度。6.7.1模板及支架施工技术要求模板工程在结构施工中是一个十分重要的环节，其施工质量的好坏将直接影响综合管沟的质量、外形尺寸及结构的抗渗防裂功能。(1)模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准变形下沉等现象。对顶板大体积混凝土施工时模板支撑刚度须进行预压试验，并经监理审批。(2) 模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才能立模安装。(3) 模板应拼缝平整严密，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安装后应及时报检及浇注混凝土。(4)顶板（中板）结构应支立支架后铺设模板，由于管沟净空不大，无须进行预拱度计算，但应考虑预留1-1.5CM沉降量,以确保净空和限界要求，施工模板时可作适当的起拱措施。侧墙模板拼缝处贴止水胶带，防止漏浆。(5)结构变形缝处的端头模板应钉填缝板，填缝板与止水带中心线和变形缝中心线重合并用模板固定牢固。止水带不得打孔或用铁钉固定。填缝板的支撑必须牢固，不得跑模。(6)模板应采用止水对拉螺杆固定，端部应加垫块，拆模后其垫块孔应用膨胀水泥砂浆堵塞严密。对拉螺杆应事先设计，在保证结构稳定的情况下，一方面尽量减少拉杆，一方面合理布置，以求外观的完美。6.7.2隔墙脚模根据结构和模板的尺寸，综合管沟防水混凝土分两次浇注。第一次浇注35CM厚底板及30CM高侧墙混凝土，第二次连同剩余侧墙和顶板一次完工。采用对拉螺杆和花蓝螺栓拉杆进行加固和调整平面位置，内撑钢筋用来保证结构的断面尺寸。第一次模板预留23CM砼不浇灌，底模不拆除，作为第二次模板的支撑面，这样，可以避免两次混凝土之间的不平整施工缝。6.7.3侧墙模板墙身和顶板施工每段按变形缝分开，并与底板上下保持一致。墙身施工前，将施工缝处砼表面凿毛，剔除松散砼，清理渣物并冲洗干净。然后绑扎墙身钢筋，经监理检查验收后支设墙身模板。墙身模板采用厚度=2CM厚木模板，以6CM×8CM木枋为竖向次楞，间距30CM,横向48钢管主楞(厚度3.0MM)，间距50CM，辅以双向16止水对拉螺杆进行对拉加固，底排螺杆距底面不得大于30CM。墙身和顶板模板在支设时，考虑连续安装，墙身模板在变形缝处使用加密拉杆固定墙身两端挡模。（见下图）6.7.3.1侧墙模板计算侧墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为大于0.8M3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00KN/M2；1、参数信息（1）基本参数次楞间距(MM):300；穿墙螺栓水平间距(MM):300；主楞间距(MM):500；穿墙螺栓竖向间距(MM):500；对拉螺栓直径(MM):M16；（2）主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(MM):48.00；壁厚(MM):3.00；（3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(MM):60.00；高度(MM):80.00；（4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(MM):20.00；面板弹性模量(N/MM2):6000.00；面板抗弯强度设计值FC(N/MM2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/MM2):1.50；（5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值FC(N/MM2):13.00；方木弹性模量E(N/MM2):9000.00；方木抗剪强度设计值FT(N/MM2):1.50；钢楞弹性模量E(N/MM2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值FC(N/MM2):205.00；2、侧墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22T12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000KN/M3； T - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000H； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500M/H； H - 模板计算高度，取3.500M； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 KN/M2、84.000 KN/M2，取较小值23.042 KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 KN/M2。3、侧墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。（1）.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1Q1L2+0.117Q2L2其中， M-面板计算最大弯矩(N·MM)； L-计算跨度(次楞间距): L =300.0MM； 新浇混凝土侧压力设计值Q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443KN/M； 倾倒混凝土侧压力设计值Q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520KN/M； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×12.443×3002+0.117×2.520×3002= 1.59×105N·MM；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< F其中， -面板承受的应力(N/MM2)； M -面板计算最大弯矩(N·MM)； W -面板的 截面抵抗矩 : W = BH2/6 = 500×20.0×20.0/6=3.33×104MM3； F -面板截面的抗弯强度设计值(N/MM2)； F=13.000N/MM2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.59×105 / 3.33×104 = 4.77N/MM2；面板截面的最大应力计算值 =4.77N/MM2 小于面板截面的抗弯强度设计值 F=13N/MM2，满足要求！（2）.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6Q1L+0.617Q2L其中，V-面板计算最大剪力(N)； L-计算跨度(次楞间距): L =300.0MM； 新浇混凝土侧压力设计值Q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443KN/M； 倾倒混凝土侧压力设计值Q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520KN/M；面板的最大剪力：V = 0.6×12.443×300.0 + 0.617×2.520×300.0 = 2706.192N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2BHN)FV其中， -面板截面的最大受剪应力(N/MM2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2706.192N； B-构件的截面宽度(MM)：B = 500MM ； HN-面板厚度(MM)：HN = 20.0MM ； FV-面板抗剪强度设计值(N/MM2)：FV = 1.500 N/MM2；面板截面的最大受剪应力计 算值: =3×2706.192/(2×500×20.0)=0.406N/MM2；面板截面抗剪强度设计值: FV=1.500N/MM2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.406N/MM2 小于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/MM2，满足要求！（3）.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677QL4/(100EI)=L/250其中，Q-作用在模板上的侧压力线荷载: Q = 23.04×0.5= 11.520N/MM； L-计算跨度(次楞间距): L = 300MM； E-面板的弹性模量: E = 6000N/MM2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×2.0×2.0×2.0/12=33.333CM4；面板的最大允许挠度值: = 1.2MM；面板的最大挠度计算值: = 0.677×11.520×3004/(100×6000×3.333×105) = 0.316MM；面板的最大挠度计算值: =0.316MM 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2MM，满足要求！4、侧墙模板主次楞的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×8×8/6×2= 128CM3；I = 6×8×8×8/12×2= 512CM4； （1）.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1Q1L2+0.117Q2L2其中， M-次楞计算最大弯矩(N·MM)；L-计算跨度(主楞间距): L =500.0MM；新浇混凝土侧压力设计值Q1: 1.2×23.042×0.300×0.900=7.466KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2: 1.4×4.00×0.30×0.90=1.512KN/M，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×7.466×5002+0.117×1.512×5002= 2.31×105N·MM；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W< F其中， -次楞承受的应力(N/MM2)； M -次楞计算最大弯矩(N·MM)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105MM3； F -次楞的抗弯强度设计值； F=13.000N/MM2；次楞的最大应力计算值： = 2.31×105/1.28×105 = 1.805 N/MM2；次楞的抗弯强度设计值: F = 13N/MM2；次楞的最大应力计算值 =1.805 N/MM2 小于 次楞的抗弯强度设计值 F=13N/MM2，满足要求！（2）.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6Q1L+0.617Q2L其中， V次楞承受的最大剪力； L-计算跨度(主楞间距): L =500.0MM； 新浇混凝土侧压力设计值Q1: 1.2×23.042×0.300×0.900/2=3.733KN/M； 倾倒混凝土侧压力设计值Q2: 1.4×4.00×0.30×0.90/2=0.756KN/M，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6×3.733×500.0+ 0.617×0.756×500.0 = 1353.126N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2BH0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/MM2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1353.126N； B-次楞的截面宽度(MM)：B = 60.0MM ； HN-次楞的截面高度(MM)：H0 = 80.0MM ； FV-次楞的抗剪强度设计值(N/MM2)：FV = 1.500 N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值: =3×1353.126/(2×60.0×80.0×2)=0.211N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.211N/MM2 小于次楞截面的抗剪强度设计值 FV=1.5N/MM2，满足要求！（3）.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677QL4/(100EI)=L/250其中， -次楞的最大挠度(MM)； Q-作用在次楞上的线荷载(KN/M)：Q = 23.04×0.30=6.912 KN/M； L-计算跨度(主楞间距): L =500.0MM ； E-次楞弹性模量（N/MM2）：E = 9000.00 N/MM2 ； I-次楞截面惯性矩(MM4)，I=5.12×106MM4；次楞的最大挠度计算值: = 0.677×13.824/2×5004/(100×9000×8.33×106) = 0.039MM；次楞的最大容许挠度值: = 2.0MM；次楞的最大挠度计算值 =0.039MM 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.0MM，满足要求！5、主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.493×2= 8.986CM3；I =10.783×2= 21.566CM4；E = 206000N/MM2； （1）.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2×23.04×0.3×0.51.4×4×0.3×0.54.987KN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): L = 300MM；强度验算公式： = M/W< F其中，- 主楞的最大应力计算值(N/MM2) M - 主楞的最大弯矩(N·MM)；M = 2.23×105 N·MM W - 主楞的净截面抵抗矩(MM3)； W = 8.99×103 MM3； F -主楞的强度设计值(N/MM2)，F =205.000N/MM2；主楞的最大应力计算值: = 2.23×105/8.99×103 = 24.9 N/MM2；主楞的最大应力计算值=24.9N/MM2 小于主楞的抗弯强度设计值 F=205N/MM2,满足要求！（2）.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/AFV其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/MM2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2074.8N； A -钢管的截面面积(MM2)：A = 848.23MM2 ； FV-主楞的抗剪强度设计值(N/MM2)：FV = 120 N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值: =2×2074.8/848.230=4.892N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值 =4.892N/MM2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 FV=120N/MM2，满足要求！（3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.109MM；主楞的最大容许挠度值: = 1.6MM；主楞的最大挠度计算值 =0.109MM 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6MM，满足要求！6、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<N=F×A其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (MM2)； F - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/MM2；查表得：穿墙螺栓的型号: M16； 穿墙螺栓有效直径: 14.12 MM；穿墙螺栓有效面积: A = 156.7 MM2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170×156.7 = 26.639 KN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.67 KN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.671KN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=26.639KN，满足要求！6.7.4顶板模板顶板支模搭设满堂支撑架，双向间距90CM，顶板模板采用=2CM木模板拼装而成，以5CM×10CM木枋作背楞，间距30CM，48满堂钢管脚手架作支撑体系。模板拼缝采用夹双面胶带或涂抹玻璃胶的方法进行封堵，以防漏浆。支架均架设在底板上，使用48×2.5扣结式钢管支架，横向间距为90CM，顺箱涵方向间距为90CM。在支架顶顺箱涵方向用10CM×10CM木枋作为横梁，跨度90CM，间距90CM。横梁上用5CM×10CM木枋作为纵梁，纵梁跨度为90CM，间距为30CM，其上铺2CM木模板作为底模。顶板模板经监理工程师检查验收后，绑扎顶板钢筋。（见下图）6.7.4.1箱涵顶板模板施工计算1、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(MM)20面板抗弯强度设计值F(N/MM2)15面板弹性模量E(N/MM2)10000取单位宽度1000MM，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： WBH2/6=1000×20×20/666666.67MM3，IBH3/12=1000×20×20×20/12666666.67MM4 Q10.9MAX1.2(G1K+ (G2K+G3K)×H)+1.4Q1K，1.35(G1K+ (G2K+G3K)×H)+1.4×0.7Q1K×B=0.9MAX1.2×(0.1+(24+1.5)×0.35)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.35)+1.4×0.7×2×112.73KN/M Q1静0.9×1.35×G1K+(G2K+G3K)×H×B0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.35×110.97KN/M Q1活0.9×1.4×0.7×Q2K×B0.9×1.4×0.7×2×11.76KN/M Q2(G1K+ (G2K+G3K)×H)×B=0.1+(24+1.5)×0.35×19.02KN/M （1）、强度验算 MMAX0.107Q1静L2+0.121Q1活L20.107×10.97×0.252+0.121×1.76×0.2520.09KN·M MMAX/W0.09×106/66666.671.3N/MM2F15N/MM2 满足要求！（2）、挠度验算 MAX0.632QL4/(100EI)=0.632×9.02×2504/(100×10000×666666.67)0.033MML/400250/4000.62MM 满足要求！（3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 Q1静L +0.446 Q1活L=0.393×10.97×0.25+0.446×1.76×0.251.27KN R2=R4=1.143 Q1静L +1.223 Q1活L=1.143×10.97×0.25+1.223×1.76×0.253.67KN R3=0.928 Q1静L +1.142 Q1活L=0.928×10.97×0.25+1.142×1.76×0.253.05KN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 Q2L=0.393×9.02×0.250.89KN R2'=R4'=1.143 Q2L=1.143×9.02×0.252.58KN R3'=0.928 Q2L=0.928×9.02×0.252.09KN 2、小梁验算小梁类型