上虞天悦开元名都大酒店大体积混凝土方案.doc

上虞天悦开元名都大酒店大体积混凝土施工专项方案编制单位：浙江凯凯建设有限公司编制日期：2011年3月 一、编制说明上虞天悦开元名都大酒店工程是一座集商业、文娱、餐饮为一体的现代化五星级大酒店建筑。根据施工组织设计精神，特编制本方案以指导施工现场作业。二、编制依据上虞天悦开元名都大酒店工程施工图纸；政府及上级机关颁布的有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定浙江省及地方市工程建设地方标准强制性条文地基与基础工程施工及验收规范（GB50202-2002）工程测量规范（GB50026-93）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）施工组织设计编制管理规定（Q/PJAY 20301-2005）施工现场安全生产保证体系（DGJ08-903-2003）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）（2002年版）建筑工程冬期施工规程（JGJ104-97）地质勘察报告及经现场踏勘所获得的现场自然条件资料；本工程施工承包合同；中华人民共和国工程建设标准强制性条文；三、工程概况1、工程性质工程名称：上虞天悦开元名都大酒店建设单位：上虞天悦酒店管理有限公司设计单位：浙江工业大学建筑规划设计研究院监理单位：绍兴市华康建设监理咨询有限公司2、工程地理位置及周围环境情况本工程位于上虞市城北新区49号地快西南处，南岭三环路，西靠峰山北路。占地面积8976.21平方米。3、建筑工程简况本工程包括主楼和两翼裙房，其中主楼33层，框筒结构，两翼裙房4层，框架结构。主楼下设两层地下室，两翼裙房下设一层地下室，设计年限为50年。地下1层（局部二层），地上最高33层，总建筑面积约77148.34。4、结构工程简况主楼部分基础设计埋深-l3.00m（局部埋深-15.1m），基础底板长约51m，宽约40m，厚度为2.54.6m，属于大体积钢筋混凝土基础工程，采用C35、P8防水混凝土（混凝土中掺微膨胀剂,掺入水泥用量的10%的HEA微膨胀剂等量代替水泥），整个基础底板混凝土量约5000m3,基础垫层为100厚15素砼。四、基础大体积混凝土施工该工程基础底板平面尺寸及厚度都较大，应认真对待温度应力及温度控制问题，防止混凝土因水化热过大产生温度裂缝，要从技术、材料上等有关环节做充分准备。4.1材料选择1. 水泥：按施工规范中防水混凝土对水泥材料的要求，宜采用普通硅酸盐水泥，标号不低于525号，但考虑到大体积混凝土水化热高，宜采用水化热较低的水泥。经分析，防止产生温度裂缝是主要的，掺外加剂可改善混凝土性能，提高抗渗防水能力。因此确定选用矿渣硅酸盐水泥，标号为525号，并确保为大窑水泥。2. 砂子：采用中砂，平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于3%。3. 石子：采用碎卵石，粒径540mm，含泥量不大于1%。4. 粉煤灰：为便于泵送，考虑掺加适量粉煤灰。按规范要求，粉煤灰取代水泥的最大限量为30%，考虑粉煤灰对降低水化热有利，而对混凝土抗渗不利，故不采取等量取代法，而采取外掺法，每立方米混凝土掺加30。5. 外加剂：根据设计要求，掺入水泥用量的10%的HEA微膨胀剂等量代替水泥。该外加剂具有明显的抗渗功能，还具有降低水化热峰值的效果，对混凝土收缩有明显的补偿作用，同时还有提高强度、节约水泥的作用。该外加剂不含氯盐，对钢筋无锈蚀影响。其掺量为水泥重量的8%。4.2混凝土供应由于混凝土需求量大（80100m3/h）故选定距现场较近的2个搅拌站供应混凝土。4.3混凝土配合比由于2个搅拌站同时供应混凝土，故要求搅拌站提前做好混凝土试配，且配合比应大致相同，以免造成混凝土强度的较大波动。4.4现场准备1.底板混凝土施工在做完防水保护层后立即在其上加以覆盖。放线时掀开，施工完后再行覆盖。2. 钢筋绑扎及插筋施工完毕后，须做好隐检验收并办理手续。3. 抹立面（侧壁）防水层的砂浆保护层。4. 若钢筋绑扎后至浇筑混凝土前遇雪，应及时在钢筋上满铺麻袋，以免因雪进入钢筋骨架内无法清除而影响质量及进度。5. 现场应安装发电机，以防停电影响混凝土连续施工，并保证昼夜施工用电。4.5主要施工工艺4.5.1施工段的划分及流水顺序施工按后浇带分为3段，即A、B、C段，区段划分见附图。B区因落深较大，汽车泵无法浇注，采用固定泵浇注混凝土。施工顺序为三个区域同时浇筑。4.5.2模板底板外围砌240mm厚砖墙充当模板，在浇筑混凝土前须做好回填，以增加墙体模板强度。中间E段及后浇带采用木脚手板充当模板，在后浇带中用木方做支顶。4.5.3钢筋钢筋现场加工，25以上钢筋采用滚扎直螺纹连接，25以下采用搭接焊。钢筋施工完毕经验收合格后方可浇筑混凝土。4.5.4混凝土浇筑工艺1. 两个搅拌站提供48m臂长混凝土输送汽车泵车各1台，另有2台备用，一台固定式砼泵车。混凝土供应量分别1000m3/d，每天混凝土供应总量约3000 m3。估计二天时间可以浇注完成。2. 混凝土拌制时采用冰水拌制，混凝土入模温度宜控制在712，若超出此范围应将混凝土泵车退回，这一点须严格执行。要求每辆混凝土运输车到现场后均进行温度测定。3. 混凝土初凝时间为3.5h，施工人员可据此安排施工及混凝土的养护。4. 商品混凝土坍落度大，特别是上口浇筑点，插入振捣器后，混凝土在1.8m高度内可斜向流淌1012m，甚至更长一些，可采用分层浇筑方法。这种自然流淌形成的斜坡混凝土的浇筑方法能较好地适应泵送混凝土，但须保证上下层混凝土在不超过初凝时间内连续浇筑。5. 大体积混凝土施工易产生裂缝，其原因很多，但温度裂缝是主要原因之一，因此施工时应严格控制配合比和出罐温度，要保证混凝土内部与表面温差不超过25，混凝土表面与环境温度差不超过25。6. 混凝土振捣：根据混凝土泵送时自然形成一个坡度的实际情况，在每个浇筑带前后布置2台振捣器，中间布置1台。一台布置在混凝土的卸料点，主要用于上部混凝土的捣实；由于底皮钢筋间距较密，另一台布置在混凝土的坡脚处，以确保下部混凝土的密实。为确保整个高度内混凝土质量，对混凝土振捣工艺进行了改进，即对浇筑后的混凝土在振动界限以前给予二次振捣，以排除混凝土内因泌水在粗骨料水平筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土与钢筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，减小内部微裂，提高混凝土密实度。混凝土二次振捣的恰当时间是将运转着的振捣棒以其自身的重力逐渐插入混凝土中进行振捣，如混凝土仍可恢复塑性（将振捣棒小心拔出时混凝土仍能自行闭合而不会在混凝土中留下孔穴），这时施加二次振捣是适宜的。因此要求振捣者认真执行混凝土操作规程，注意观察混凝土的施工状态。7.应急措施：若混凝土在3.5h以上不能连续浇筑时，则应在已浇筑的混凝土面上插入1m长的12钢筋，间距500mm，按梅花形布置，然后沿钢筋上端覆盖岩棉被，将岩棉被卷塞在钢筋之间，尽可能堵严，且尽量缩小空间，以保证混凝土表面温差4.6混凝土的测温与养护大体积混凝土工程施工采取温控防裂措施十分重要，但测温时的工作量很大，测温所用的仪器及所采取的保证措施都比较复杂，所需的费用也很高，而且使用的热敏元件都是一次性的，造成一定的浪费。本工程基础大体积混凝土施工时，采用一种简易测温法进行温控，使用上海产的半导体点温计，其测温范围为0l00，反映时间为6s。现将这种测温方法介绍如下：4.6.1布点要求钢管为普通脚手架钢管，外径48mm。钢管下口应密封不透水。在浇灌混凝土之前，将钢管内注满饮用水，用木塞或其他方法将钢管上口封闭，以免浇灌混凝土时堵塞，影响测温。钢管上口超出混凝土表面30cm，下口距底面100cm。4.6.2施测方法测温前将测温导线按要求标出尺寸，以便于测温时使用。测温仪表需经计量检定后方能使用。在测温的触点处，用稍大于触头的钢管将其保护起来，同时可帮助其垂直下降。在测量混凝土内部温度时，从混凝土上表面向下缓慢地将热敏触头放到混凝土内部的不同标高处，随时记录实测的温度值，不得从基础底面往上测量混凝土内部的温度，以免出现误差。4.6.3简易测温仪与标准测温仪实测温度数据的比较测温点布置的位置测温点按基础的高度布置数层，为了便于进行简易测温与标准测温的数据比较，从基础温度实测的层数中，选出有代表性的三层作依据。4.6.4测温数据的整理用简易测温法测量混凝土内部的温度，所利用的介质是钢管及水，而不是混凝土本身，标准测温法的热敏元件是直接与混凝土接触的。从理论上讲，混凝土与钢管及水的比热和热传导系数都是不同的，且钢管内的水沿基础的高度方向也有一定的热交换在连续地进行。所以，用标准仪器测量混凝土的温度，与通过钢管、水为媒介所测得的混凝土温度值应是不同的。它们之间的温度误差应是多少呢？通过对大体积混凝土的测温，将简易测温得到的温度数据与标准测进行比较，然后在运用数理统计的方法，将误差值确定出来，就可以将用简易测温仪得的温度数据换算成混凝土内部的实际温度值。4.6.5 简易测温法的温度计算根据所测得的温度数据比较，简易方法测得的温度值略大，又从温差的数理统计结果发现，三层测温点之间的温差平均值变化并不大，总体温差平均值为1.3。数理统计结果中的三层温差标准偏差也说明每层简易测温的温度数据的场值性比较好，从而证明了每次测温数据的可靠性。4.6.6 测温总结在进行大体积混凝土的温度监测时，实际上只需要知道混凝土内部的最大温升及混凝土的表面温升。如果使用热敏元件，只能分层布点，测得的混凝土内部的最高温升可能并不是最大值。而采用简易测温方法时，所使用的热敏触点可以沿着混凝土的断面连续地测得混凝土内部的温度变化，明显地优于标准监测方法。在大体积混凝土施工中，混凝土内部温度变化、最高温升出现一般都是以d为单位，即测量混凝土的内部温度变化l d只需测l2次。虽然用标准测温仪可在1d的24h内连续观察和自动记录，但带来的好处并不明显。从经济方面分析，仪器可反复使用，布点方法简便易行，不需任何附加条件，可在一般的土建施工单位推广使用。五、内应力分析5.1 混凝土浇筑块体的温度5.1.1混凝土的最大绝热温升 Th=mc·Q/c··(1-e-mt)式中： Th混凝土的最大绝热温升（）；Q水泥28d水化热，查表得42.5级矿渣水泥28天水化热Q=315kj/kg；mc每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=385kg；c混凝土比热，取0.97kj/(kg·K)； 混凝土密度，取2400（kg/m3）；t混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e为常数，取2.718；m系数，随浇筑温度改变，取：0.362（浇筑温度约20）。则： Th3 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×3) =78.5 Th6 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×6) =58.83 Th9 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×9) =54.16 Th12 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×12) =52.78 Th15 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×15) =52.36 Th18 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×18) =52.14 Th21 =385×315/0.97×2400×（1-2.718-0.362×21) =52.145.1.2 混凝土中心计算温度 T1（t）= Tj+Th·(t)式中：T1（t）t龄期混凝土中心计算温度（）；Tj混凝土浇筑温度()，取15度; (t)t龄期降温系数，查表计算得： 对1.65m混凝土板：(3)= 0.514；(6)=0.484；(9)=0.409；(12)=0.319；(15)=0.236；(18)=0.171 ；(21)=0.137； T1（3）= 15+ 78.5×0.514=55.3 T1（6）= 15+ 58.8×0.484=43.5 T1（9）= 15+ 54.2×0.409=37.2 T1（12）= 15+ 52.8×0.319=31.8 T1（15）= 15+ 52.4×0.236=27.4 T1（18）= 15+52.1×0.171=23.9 T1（21）= 15+ 52.1×0.137=22.1由上可知：混凝土内部温度在养护6天后温度约可降至4050间，考虑现在日平均气温在2025间，因此混凝土养护时间约需69天。5.1.3 混凝土表层（表面下50100mm处）温度1、保温材料厚度 =0.5h·x(T2-Tq)Kb/(Tmax-T2)式中：保温材料厚度（m）；x所选保温材料导热系数W/(m·K)，查表得草袋x=0.14；T2混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度，取15（）；混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)；Tmax计算得混凝土最高温度（）； 计算时可取T2-Tq=1020，取平均值为15；Tmax-T2=2025，取平均值为22.5；Kb传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb=1.31.5，由于处于地下部分，基坑不易受风的影响，故取1.3。 =0.5h·x(T2-Tq)Kb/(Tmax-T2) =0.5×2.5×0.14×15.0×1.3/2.33×17.50.065米则实际采取三层草袋、两层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证底板2.50m厚混凝土板的控裂要求。5.1.4 混凝土表面模板及保温层的传热系数:=1/i/i+1/q=1/0.06/0.14+1/232.12式中：混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/(m2·k)；i各保温材料厚度，保温材料选用草袋，厚度为0.06（m）；i各保温材料导热系数，草袋为0.14W/(m·k)；q空气层的传热系数23W/(m2·k)；5.1.5 混凝土虚厚度： h=k·/=(2/3)×2.33/2.12=0.733米式中：h 混凝土虚厚度（m）;k 折减系数，取2/3；混凝土导热系数，取2.33W/（m·k;5.1.6 混凝土计算厚度： H=h+2h=2.50+2×0.733=3.966米式中： H混凝土计算厚度（m）；h混凝土实际厚度（m）；5.1.7 混凝土表层温度：T2(t)=Tq+4·h(H-h)T1(t)-Tq/H2;式中：T2(t) 混凝土表面温度（）；Tq施工期间大气平均温度，取25（）；h 混凝土虚厚度，取0.733米（m）;T1(t) 混凝土中心温度（）； T2(3)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×63.1-25/3.122=42.4 T2(6)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×51.8-25/3.122=34.3 T2(9)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×45.9-25/3.122=30.0 T2(12)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×40.9-25/3.122=26.4 T2(15)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×36.6-25/3.122=23.3 T2(18)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×33.4-25/3.122=21.0 T2(21)=15+4×0.733×（3.12-0.733）×31.7-25/3.122=19.85.1.8 混凝土内平均温度： Tm(t)= T1(t)+ T2(t)/2 Tm(3)= 55.3+42.4/2=48.85 Tm(6)= 43.5+34.3/2=38.90 Tm(9)= 37.2+30.0/2=31.05 Tm(12)= 31.8+26.4/2=29.10 Tm(15)= 27.4+23.3/2=25.35 Tm(18)= 23.9+21.0/2=22.45 Tm(21)= 22.1+19.8/2=20.955.2、温度应力的验算 单纯地基阻力系数CX1（N/mm3）; CX1=0.61.0，取0.8。5.2.1大体积混凝土瞬时弹性模量： E(t)=E0 (1-e-0.09t)式中：E(t) t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；E0 28t混凝土弹性模量（N/mm2），C40混凝土为3.15×1043.25×104。E 常数，取2.718；t龄期（d）; E(3)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=0.745×104 E(6)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×6)= 1.314×104 E(9)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×9)= 1.749×104 E(12)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×12)=2.080×104 E(15)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×15)= 2.333×104 E(18)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×18)= 2.527×104 E(21)= 3.15×104×(1-2.718-0.09×21)= 2.674×1045.3、地基约束系数 (t)=(CX1+CX2)/h·E(t)(t) t龄期地基约束系数（1/mm）；h 混凝土实际厚度（mm），为2.50米；CX1 单纯地基阻力系数(N/mm3)，基坑底部为硬塑粘土，而在前期浇筑C15素混凝土垫层较厚（约100mm），综合考虑取值0.8；CX2 桩的阻力系数（N/mm3），在此不考虑桩的作用，故CX2 =0；E(t) t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）； (3)=0.8/（2.50×0.745×104）=4.30×10-5 (6)=0.8/（2.50×1.314×104）=2.44×10-5 (9)=0.8/（2.50×1.749×104）=1.86×10-5 (12)=0.8/（2.50×2.080×104）=1.54×10-5 (15)=0.8/（2.50×2.333×104）=1.22×10-5 (18)=0.8/（2.50×2.527×104）=1.27×10-5 (21)=0.8/（2.50×2.674×104）=1.20×10-55.4、混凝土干缩率和收缩当量温差：1、混凝土干缩率：Y(t)= 0Y (1-e-0.01t)M1·M2····M10Y(t)t龄期混凝土干缩率；0y 标准状态混凝土极限收缩值，取3.24×10-4;M1·M2····M10各修正值；查表得：M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.86； Y(3)=3.24×10-4×(1-e-0.01×3)×0.75=0.072×10-4 Y(6)=3.24×10-4×(1-e-0.01×6)×0.75=0.142×10-4 Y(9)=3.24×10-4×(1-e-0.01×9)×0.75=0.209×10-4 Y(12)=3.24×10-4×(1-e-0.01×12)×0.75=0.275×10-4 Y(15)=3.24×10-4×(1-e-0.01×15)×0.75=0.338×10-4 Y(18)=3.24×10-4×(1-e-0.01×18)×0.75=0.400×10-4 Y(21)=3.24×10-4×(1-e-0.01×21)×0.75=0.460×10-42、收缩当量温差 TY(t)= Y(t)/式中： TY(t) t龄期混凝土收缩当量差（）； 混凝土线膨胀系数，1×10-5(1/); TY(3)= 0.072×10-4/ 1×10-5=0.72 TY(6)= 0.142×10-4/ 1×10-5=1.42 TY(9)= 0.209×10-4/ 1×10-5=2.09 TY(12)= 0.275×10-4/ 1×10-5=2.75 TY(15)= 0.338×10-4/ 1×10-5=3.38 TY(18)= 0.400×10-4/ 1×10-5=4.00 TY(21)= 0.460×10-4/ 1×10-5=4.605.5、结构计算温差（一般3天划分一个区段） Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)Tii区段结构计算温差（）；Tm(i)i区段平均温度起始值（）；Tm(i+3)i区段平均温度终止值（）；TY(i+3)i区段收缩当量温差终止值（）；TY(t)i区段收缩当量温差起始值（）； T3=48.85-38.9+1.42-0.72=10.65 T6=38.90-31.05+2.09-1.42=8.52 T9=31.05-29.1+2.75-2.09=2.61 T12=29.1-25.35+3.38-2.75=4.38 T15=25.35-22.45+4.00-3.38=3.52 T18=22.45-20.95+4.60-4.00=2.105.6、各区段拉应力i=E()i··Ti·S()i·1-1/ch()i·L/2)式中：ii区段平均地基约束系数；L 混凝土最大尺寸（mm）；ch双曲线余弦函数；3=（0.745+1.314）×104×1×10-5×10.65×（0.57+0.52）×0.25×1-1/ch(6.51+3.69) ×10-5×38000/2=0.4296=（1.314+1.749）×104×1×10-5×5.77×（0.52+0.48）×0.25×1-1/ch(3.69+2.77) ×10-5×38000/2=0.2039=（1.749+2.080）×104×1×10-5×2.61×（0.48+0.44）×0.25×1-1/ch(2.77+2.33) ×10-5×38000/2=0.07712=（2.080+2.333）×104×1×10-5×4.38×（0.44+0.41）×0.25×1-1/ch(2.33+2.08) ×10-5×38000/2=0.11115=（2.333+2.527）×104×1×10-5×3.52×（0.41+0.386）×0.25×1-1/ch(2.08+1.92) ×10-5×38000/2=0.07918=（2.527+2.674）×104×1×10-5×2.10×（0.386+0.368）×0.25×1-1/ch(1.92+1.81) ×10-5×38000/2=0.0435.7、到指定期混凝土内最大应力：max=1/(1-)imax 到指定期混凝土内最大应力（N/mm2）; 泊桑比，取0.15；max=1/(1-)i=1/（1-0.15） ×（0.429+0.3+0.077+0.111+0.079+0.043）=1.225.8、安全系数 K=ft/max=1.65/1.22=1.351.15因此，采取的措施满足抗裂要求。式中：K大体积混凝土抗裂安全系数，应1.15；ft到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1.65（N/mm2）。六、施工措施以上数据得最大绝热温升3天为78.5，21天内基本在50，里表温差3天为48.85，12天内基本大于25。根据中华人民共和国国家标准大体积混凝土施工规范GB 50496-2009标准3.0.4 温控指标宜符合下列规定：1 混凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50； 2 混凝土浇筑块体的里表温差(不含混凝土收缩的当量温度) 不宜大于25；3 混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.0/d。4 混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20本工程地下二层筏板基础需做恒温保温措施，在即经济又有效的条件下采用两步措施施工：6.1整体分层连续浇筑施工 如图图6.1 整体分层连续浇筑施工本工程筏板基础厚2.5米,规范在300500mm分层浇筑，考虑实际施工和设计图中间应力筋分布，该基础采用分五层施工。整体分层连续浇筑时，应缩短间歇时间，并在前层混凝土初凝之前将次层混凝土浇筑完毕。层间最长的间歇时间不应大于混凝土的初凝时间。混凝土的初凝时间应通过试验确定。当层间间隔时间超过混凝土的初凝时间时，层面应按施工缝处理。6.2 混凝土养护6.2.1 经规范和施工条件分析，应采用在大体积混凝土养护中已广泛使用且效果明显的保温保湿养护方法。根据已往的施工经验，在大体积混凝土养护过程中采用强制或不均匀的冷却降温措施不仅成本相对较高，管理不善易使大体积混凝土产生贯穿性裂缝，这类方法在房屋建筑工程中较少采用。6.2.2保温养护是大体积混凝土施工的关键环节。保温养护的主要目的，一是通过减少混凝土表面的热扩散，从而降低大体积混凝土浇筑体的里外温差值，降低混凝土浇筑体的自约束应力；其次是降低大体积混凝土浇筑体的降温速率，延长散热时间，充分发挥混凝土强度的潜力和材料的松弛特性，利用混凝土的抗拉强度，以提高混凝土承受外约束应力时的抗裂能力，达到防止或控制温度裂缝的目的。同时，在养护过程中保持良好温度和防风条件，使混凝土在适宜的温度和湿度环境下养护，故本条文对保温养护措施所应满足的条件作了规定，即施工人员应根据事先确定的温控指标的要求，里表温差控制在25，来确定大体积混凝土浇筑后的养护措施。6.2.3保温养护是大体积混凝土施工的关键环节。保温养护的主要目的，一是通过减少混凝土表面的热扩散，从而降低大体积混凝土浇筑体的里外温差值，降低混凝土浇筑体的自约束应力；其次是降低大体积混凝土浇筑体的降温速率，延长散热时间，充分发挥混凝土强度的潜力和材料的松弛特性，利用混凝土的抗拉强度，以提高混凝土承受外约束应力时的抗裂能力，达到防止或控制温度裂缝的目的。同时，在养护过程中保持良好温度和防风条件，使混凝土在适宜的温度和湿度环境下养护，故本条文对保温养护措施所应满足的条件作了规定，即施工人员应根据以上数据确定温控指标的要求，来确定大体积混凝土浇筑后的养护措施。目 录一、编制说明1二、编制依据1三、工程概况2四、基础大体积混凝土冬期施工24.1材料选择24.2混凝土供应34.3混凝土配合比34.4现场准备34.5主要施工工艺44.6混凝土的测温与养护5测温点布置的位置64.6.4测温数据的整理64.6.5 简易测温法的温度计算64.6.6 测温总结7五、内应力分析75.1 混凝土浇筑块体的温度75.2、温度应力的验算105.3、地基约束系数115.4、混凝土干缩率和收缩当量温差：125.5、结构计算温差（一般3天划分一个区段）135.6、各区段拉应力135.7、到指定期混凝土内最大应力：145.8、安全系数14六、施工措施146.1整体分层连续浇筑施工156.2 混凝土养护15