某采区供电设计说明书.doc

第一章 采区原始资料31.1采区巷道布置及开采方法31.2运输及通风方式31.3电源及负荷情况3第二章 采区供电系统设计及高压电缆效验42.1 采区供电系统设计42.2 高压电缆效验6第三章 综采工作面供电设计73.1计算说明73.2供电系统图27第四章 采区供电系统其它要求274.1采区接地系统要求274.2采区电缆吊挂标准29第一章 采区原始资料1.1采区巷道布置及开采方法该采区一面回采，另一面准备，采煤机采用机载式交流变频调速装置的MG650/1620-QWD型无链电牵引采煤机。掘进工作面前期2煤7岩，2煤选用总功率321kW的综掘机，7岩中3个是某采区开拓大巷，4个是瓦斯底抽巷，其中某采区开拓大巷选用2综掘1炮掘，综掘均选用（318+200+4×11）kW的综掘机；掘进工作面后期4煤4岩，4煤选用总功率321kW的综掘机。因后期采区内部需建立2#变电所，所以此1#变电所设计以掘进工作面前期负荷为计算依据。1.2运输及通风方式工作面落煤由刮板运输机，经破碎机、转载机、可伸缩带式输送机通过机巷(或机巷底抽巷)煤眼落到采区运输大巷带式输送机上，再由东翼皮带大巷主运皮带、33采区运输大巷主运皮带、东翼主运皮带将煤运送至主井煤仓。掘进落煤和矸石均由可伸缩带式皮带机通过巷道煤眼落到采区运输大巷带式输送机上，然后方式同上运至主井煤仓。工作面所需材料和设备的运输，采区大巷内采用矿车、进入工作面采用单轨吊运输。采区通风系统的新鲜风流由副井井底车场，经东翼轨道石门、33轨道大巷、东翼轨道大巷、某轨道大巷进入工作面，污浊风流经某回风大巷、东翼回风大巷、33回风大巷、东翼总回风巷至中央风井。1.3电源及负荷情况井下中央变电所至某采区1#变电所距离为3260m，某采区1#变电所至某采区2#变电所距离为1300m，配电电压为6kV，中央变电所母线短路容量最大为76.9MVA，最小为75.2MVA。按采区最大负荷计算，应在某采区回采和某采区开拓期间。现将各负荷基本参数统计如下表：电机名称额定功率（kW）额定电压（V）额定电流（A）台 数 （在用）综掘机电机3211140201.72综掘机电机5621140365.32带式输送机电机5511403528刮板机电机电机551140354采煤机电机162033003731转载机电机3153300731运输机电机14003300 3041破碎机电机2003300461乳化液泵电机2503300531乳化液泵电机1251140801皮带机电机1251140806绞车电机18.51140122张紧绞车电机411402.617采区主运皮带电机132600016.12东翼主运皮带电机185600022.61抽排瓦斯泵电机16011401121扒矸机电机45114029.21扒矸机电机301140164局扇电机3011401618（主）其它395合计总功率10000由以上表可知某采区1#变电所负担最大负荷量约为10000kW。第二章 采区供电系统设计及高压电缆效验2.1采区供电系统设计1#采区变电所供电设计图及设备布置图见附图。变电所电源采用双回路进线（不同母线段），两回路同时工作，高压联络开关断开。某采区采掘均采用移动变电站，采区大巷开拓期间，2#变电所未形成之前，采区1面2煤7岩3主运皮带1瓦斯泵站均由1#变电所供电。某采区2条主运皮带和东翼运输大巷主运皮带主电机和保护用电均有1#变电所同一母线段的高低压电源提供，并与1#变电所中提供综采用电源在同一母线段上（相对于中央变电所）。综采工作面由右向左回采，前期，煤直接经机巷皮带运至机巷煤眼下落到采区主运皮带，高压配电点设在机巷车场，电缆直接在机巷敷设至切眼；后期，在跨越主运大巷前，提前在左翼工作面的底抽巷切眼建立高压配电点，电缆由变电所敷设至高压配电点，然后经机巷联络巷至机巷内（主运大巷上），待回采至跨越段时，综采工作面停产，工作面将原线路甩掉，按新供电系统搭伙。左翼综掘头高压配电点设在底抽巷切眼，掘进煤矸经底抽巷皮带运至底抽巷小眼下落至主运皮带。避难硐室电源均采用双回路进线（不同母线段），分别由1#变电所动力变压器低压开关直接供电。某采区三专系统设计四套三专变压器，煤巷掘进局扇均采用“双三专”，岩巷掘进局扇采用“单三专”，主局由专用三专系统供电，备局电源取自动力变压器。某采区瓦斯泵站供电设计方案为：瓦斯泵电机额定电压等级为高压6kV，1#采区变电所中5#、6#高爆开关分别出一趟高压线路至瓦斯泵站内2台高磁开关，2台高磁开关之间设1台高压联络开关，再由5-3#、6-5#馈电开关给瓦斯泵站内低压系统提供电源。某采区变电所远程监控系统设计方案。安装监控线缆时，高爆开关共有23台，每台均单独从高压传输分站里一个接口引线，将其中一台接口（16个）引完后，从另一台高压传输分站里引7个；低压开关中只对馈电开关进行监控，每四台开关为一组，其中一台从低压传输分站里一个接口引线，剩下三台与第一台串联起来，共有32台开关需要监控，故需要从低压传输分站里9个接口引线，具体见设计图。采区综采工作面供电线路瓦斯电闭锁开关设在1#采区变电所2台专用综采高压开关上，掘进巷道供电线路风电、瓦斯电闭锁开关均设在移动变压站高压侧（接线由低压侧接入，高压侧断电），瓦斯泵站瓦斯电闭锁开关设在1#变电所（5#、6#高压馈电开关和5-3#、6-5#低压馈电开关）。2.2高压电缆效验 由某采区1#变电所设计图可知，A、初选高压进线电缆并对其校验：（1）按设计规定初选高压进线电缆为：MYJV22 -6/6kV 3×185铠装电缆（2）按长时允许负荷电流校验电缆截面:某采区P总1=10000kW因33采区和某采区工作面不同时生产，中央变电所至33采区变电所线路中MYJV22 6/6kV 3×185型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆担负最大负荷为1个综采工作面负荷（4550kW）、33采区非工作面掘进负荷（2200kW）、某采区非工作面掘进负荷（4750kW）、2台瓦斯泵（320kW）、4条采区主运皮带（850kW）。Iy=P总×K×K同/( Uecoswm)Iy=（4550×0.35+2200×0.3+4750×0.3+320×0.6+850×0.6）×0.8/(×6×0.8)=421A故选择MYJV22 6/6kV 3×185型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆。其主截面为185mm2，Ifh=445AIy=421A 满足需要（3）按经济电流密度校验高压电缆截面：A= IN/n/J -煤矿电工手册第二分册10-3-7A-电缆截面，mm2 ；IN-正常负荷时，井下总的持续工作电流，A；n-不考虑下井电缆损坏时，同时工作电缆的根数；J-经济电流密度（A/mm2），见煤矿电工手册第二分册表10-3-2。 下井主电缆的年运行小时，一般取30005000h。 J=2.25A/mm2 A=421/2.25/2=93.6mm2185mm2 满足需要（4）、按热稳定校验电缆截面：井下中央变电所至某采区1#变电所距离为3260m，某采区1#变电所至某采区2#变电所距离为1300m，配电电压为6kV，中央变电所母线短路容量最大为76.9MVA，最小为75.2MVA。经计算某采区1#变电所6kV母线上的短路容量最大为49.25MVA，最小为48.62MVA，其最大三相稳态短路电流为： I(3)=SD/(×6) =49.25/（×6）=4.74kA按下式求得33采区变电所到某采区1#变电所高压电缆的截面为： I(3) /C =4740×0.5/93.4=25.4mm2式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; C电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4所需最小截面=25.4mm2Ae=185mm2 满足需要。故所选高压电缆均能满足供电热稳定要求。 第三章 综采工作面供电设计3.1计算说明 一、概述 此综采工作面以某采区线路最长、负荷最大的某12工作面做供电设计，如本设计合格，则本采区其它工作面均采用此供电设计回采。 二、供电系统的选择确定工作面采用移动变电站方式供电。由某采区2#变电所提供两路6kV电源，其中第一路高压线路供到一台2000kVA移动变电站（供工作面3300V采煤机）和一台1000kVA移动变电站（供破碎机、转载机和乳化液泵）；另一路高压线路供到一台1000kVA移动变电站（供六部皮带机、机风巷绞车系统）和一台2000kVA移动变电站（供工作面3300V运输机等）。两台2000kVA移动变压站、两台1000kVA移动变压站放置在某12底抽巷切眼靠机抽巷侧，另三台组合开关均放置在机巷开关车上。采用电压等级为3300kV和1140kV两种。瓦斯电闭锁断电开关为某采区2#变电所两台高压隔爆型馈电开关。三、负荷统计见第一章采区最大负荷量统计表。四、变压器的选择： 根据供电系统拟定原则，选择四台移动变电站，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站向1620kW采煤机组供电，供电电压为3300V，共计负荷1620kW（截割电机2×650kW，破碎机电机100kW，泵电机40kW，牵引电机2×90kW），其采用顺序启动方式，按下顺序启动按钮1-3s，泵电机、左截割电机、右截割电机将在启动预警后依次以一定的时间间隔启动投入运行。 Kx=0.4+0.6(Pmax/Pe)=0.4+0.6(1300/1620)=0.881加权平均功率因数取coswm=0.8 Sb=PeKx/coswm=1620×0.881/0.8=1784kVA 故1#移动变电站选用KBSGZY-2000/6/3.45干式变压器 S1e=2000kVAS1b=1784kVA 满足工作需要2、2#移动变电站向6部2×125kW皮带机、1部1×75kW皮带机、2部18.5kW绞车，供电电压为1140V，共计负荷1612kW。 K=0.4+0.6(Pmax/Pe)=0.4+0.6(250/1612)=0.493 Sb=P总K/cos=1612×0.493/0.8=993kVA 故2#移动变电站选用KBSGZY-1000/6/1.2干式变压器 Se=1000kVASb=993kVA 满足工作需要3、3#移动变电站向2×700kW运输机供电，供电电压为3300V，共计负荷1400kW，运输机采用的是2台矿用隔爆型双速电机YBSD-700/350-4/8，其启动方式为先启动2个350kW低速电机，然后由低速过渡到2个700kW电机全速运行。 K取1 加权平均功率因数取coswm=0.8 Sb=P总K/cos=1400×1/0.8=1750kVA 故3#移动变电站选用KBSGZY-2000/6/3.45干式变压器 S3e=2000kVAS3b=1750kVA 满足工作需要4、4#移动变电站向功率为1×250kW乳化液泵、200kW破碎机和315kW转载机供电，供电电压为3300V,共计负荷765kW。 Kx=0.4+0.6(Pmax/Pe)=0.4+0.6(315/765)=0.65 Sb=PeKx/cos=765×0.65/0.8=622kVA选用移动变电站选用KBSGZY-1000/6/3.45干式变压器 Se=1000kVASb=622kVA 满足工作需要四、高压电缆选择与校验1、高压1#回路A、初选高压1#进线及移变间电缆并对其校验：（1）按设计规定初选高压电缆为：MYJV22-6/6kV 3×95铠装电缆和MYPTJ-3.6/6kV 3×95+3×35/3+3×4mm2橡套电缆（2）按长时允许负荷电流校验电缆截面:P总=1620+765=2385kWIy=P总×K/( Uecoswm)K=0.4+0.6(Pmax/P1e)=0.4+0.6(1300/2385)=0.73加权平均功率因数coswm=0.8Iy=2385×0.73/(×6×0.8)=209.4A故选择MYJV22 6/6kV 3×95型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆。其主截面为95mm2，Ifh=265AIy=209.4A 满足需要故选择MYPTJ-3.6/6kV 3×95+3×35/3+3×4mm2橡套电缆。其主截面为95mm2，Ifh=224AIg=209.4A 满足需要（3）按经济电流密度校验高压电缆截面：A= IN/n/J -煤矿电工手册第二分册10-3-7A-电缆截面，mm2 ；IN-正常负荷时，井下总的持续工作电流，A；n-不考虑下井电缆损坏时，同时工作电缆的根数；J-经济电流密度（A/mm2），见煤矿电工手册第二分册表10-3-2。 下井主电缆的年运行小时，一般取30005000h。 J=2.25A/mm2 A=209.4/2.25/1=93.1mm295mm2 满足需要2、高压2#回路A、初选高压2#进线及移变间电缆并对其校验：（1）按设计规定初选高压电缆为：MYJV22-6/6kV 3×95铠装电缆和MYPTJ-3.6/6kV 3×95+3×35/3+3×4mm2橡套电缆（2）按长时允许负荷电流校验电缆截面: P总=1612+1400=3012kWIy=P总×K/( Uecoswm)K=0.4+0.6(Pmax/P总)=0.4+0.6(700/3012)=0.54加权平均功率因数coswm=0.8Iy1=3012×0.54/(×6×0.8)=195.6A故选择MYJV22 6/6kV 3×95型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆。其主截面为95mm2，Ifh=265AIy=195.6A 满足需要故选择MYPTJ-3.6/6kV 3×95+3×35/3+3×4mm2橡套电缆。其主截面为95mm2，Ifh=224AIg=195.6A 满足需要（3）按经济电流密度校验高压电缆截面：A= IN/n/J -煤矿电工手册第二分册10-3-7A-电缆截面，mm2 ；IN-正常负荷时，井下总的持续工作电流，A；n-不考虑下井电缆损坏时，同时工作电缆的根数；J-经济电流密度（A/mm2），见煤矿电工手册第二分册表10-3-2。 下井主电缆的年运行小时，一般取30005000h。 J=2.25A/mm2 A=195.6/2.25/1=86.9mm295mm2 满足需要3、按热稳定校验电缆截面：某12工作面高压配电点6kV母线上的最小运行方式下短路容量经过计算为26.99MVA，其最大三相稳态短路电流为： I(3)=SD/(×6) =26.99/（×6）=2.6kA按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面为： I(3)/C =2600×0.5/93.4=13.9mm2式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; C电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4所需最小截面=25mm2Ae=95mm2 满足需要。故所选高压电缆均能满足供电热稳定要求。六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算选择原则：根据电压等级和长时允许工作电流机械强度选择电缆截面。1、控制采煤机的2000kVA移变（1#）馈出主干线选择：采煤机总装机容量1620kW，平均数功率因数coswm取0.8需用系数K=0.4+0.6(Pmax/P1e)=0.4+0.6(1300/1620)=0.88 I= KPN/（UNcoswm）=0.88×1620/3.3/0.8=312A1#移变低压侧至控制采煤机干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3kV 3×150+3×50/3+3×2.5mm2²电缆供电；Ifh=313AIe=312A 满足供电要求。采煤机负荷支线选用一根MCPTJB-1.9/3.3-3×150+1×70+4×6电缆；Ifh=313AIe=312A 满足供电要求。2、控制工作面运输机的2000kVA移变（3#）馈出主干线选择：Ie=1400/×3.3×0.8=306AIy313AI304A满足要求2000kVA移变（3#）馈出主干线选用MCPTJB-1.9/3.3kV 3×150+3×50/3+3×2.5mm2电缆供电运输机负荷支线选用四根MYPTJ-1.9/3.3-3×50+3×25/3+3×2.5电缆；Iy=159AIe=152A 满足供电要求。3、控制皮带机和机巷绞车系统的1000kVA移变（2#）馈出主干线选择：需用系数K=0.4+0.6(Pmax/P1e)=0.4+0.6(250/1612)=0.49 I= KPN/（UNcoswm）=0.49×1612/3.3/0.8=172.7A电源线选用一根MYP-0.66/1.4-3×150+1×70电缆，Iy=350AIe=172.7A皮带机负荷支线选用两根MYP 3×35的电缆供电。Iy=2×138A=276AIe=2×80=160A4、控制转载机和破碎机的1000kVA移变（4#）馈出主干线选择：（1）PN=515kW 平均数功率因数coswm取0.8K取1Iy= KPN/UNcoswm=1×515/3.3/0.8=113A控转载机和破碎机的1000kVA移变（4#）馈出主干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3kV 3×50+3×25/3+3×2.5mm2电缆供电。Ifh=159AIy=113A200kW的破碎机的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3kV 3×50+3×25/3+3×2.5mm2的电缆Ifh=159AIy=46A315kW的转载机的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3kV 3×50+3×25/3+3×2.5mm2的电缆Ifh=159AIy=73A5、控乳化液泵的1000kVA移变（4#）馈出主干线选择（1）PN=500kW 乳化液泵平时一台工作，一台备用。 控乳化液泵的1000kVA移变（4#）馈出主干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3kV 3×50+3×25/3+3×2.5mm2电缆供电。Ifh=159AIy=53A250kW的乳化液泵的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3kV 3×50+3×25/3+3×2.5mm2的电缆Ifh=112AIy=53A七、按允许电压损失校验或复选电缆截面1、允许电压损失根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格UUy。Ue（V）U2n（V）Uy（V）66069063114012001173300345033060006600600采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为： U=Ub+Ug+Uz2、2000kVA移变(3300V)及线路系统电压损失计算（1）煤机电机端子电压损失1）2000kVA移变（1#）内部电压损失计算 Sb=1784kVA=Sb/Se=1784/2000=0.892变压器电压百分数b=（R×COS+X×SIN）=0.892×(0.475×0.8+4.475×0.6)=2.73398bb×e/1002.73398×3450/10094.32V其中：SIN0.6 ，COS0.8 ，电阻压降百分数R=0.475，电抗压降百分数X=4.4752）干线电压损失计算Ug1Pe×L×某 /（D×S×Ue）1620×2300×某/（53×150×3300）142V用下式计算：UzPe×L×某/（D×S×Ue）（注：由于电抗值较小，计算时只考虑电阻）式中Pe负荷额定功率，kWS电缆截面，mm2L电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取53，铝取323）采煤机负荷支线电压损失：Uz1620×400×某/（53×150×3300）24.7V4）校核煤机电机端子电压损失U94.32+14224.7261V330V 满足要求（2） 运输机尾电机端子电压损失 1）2000kVA移变（3#）内部电压损失计算 Sb=1750kVA=Sb/Se=1750/2000=0.875变压器电压百分数b=（R×COS+X×SIN）=0.875×(0.475×0.8+4.475×0.6)=2.681875bb×e/1002.681875×3450/10092.52V其中：SIN0.6 ，COS0.8 ，电阻压降百分数R=0.475，电抗压降百分数X=4.4752）干线电压损失计算Ug1Pe×L×某 /（D×S×Ue）1400×2300×某/（53×150×3300）122.7V用下式计算：UzPe×L×某/（D×S×Ue）（注：由于电抗值较小，计算时只考虑电阻）式中Pe负荷额定功率，kWS电缆截面，mm2L电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取53，铝取323）运输机尾Uz700×400×某/(53×50×3300)32V4）校核运输机尾电机端子电压损失U92.52+122.732247.22330V满足要求3、1000kVA移变内部电压损失计算（1）3300V供电系统，由供电线路知破碎机压降损失最大1）4# 1000kVA移变(3300V)内部电压损失计算 Sb=622kVA=Sb/Se=622/1000=0.622变压器电压百分数b=（R×COS+X×SIN）=0.622×(0.54×0.8+3.963×0.6)=1.7476956bb×e/1001.7476956×3450/10060.3V其中：SIN0.6 ，COS0.8 ，电阻压降百分数R=0.54，电抗压降百分数X=3.9632）干线电压损失计算需用系数K=0.4+0.6(Pmax/Pe)=0.4+0.6(315/515)=0.767Ug1KxPe×L×某 /（D×S×Ue）0.767×515×2300×某/（53×50×3300）某.9V用下式计算：UzPe×L×某/（D×S×Ue）（注：由于电抗值较小，计算时只考虑电阻）式中Pe负荷额定功率，kWS电缆截面，mm2L电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取53，铝取323）破碎机Uz200×120×某/(53×50×3300)2.7V4）校核破碎机端子电压损失U60.3+某.92.7166.9330V 满足要求（2）2# 1000kVA移变(1140V)及线路系统电压损失计算1）1000kVA移变内部电压损失计算： Sb=993kVA=Sb/Se=993/1000=0.993变压器电压百分数b=（R×COS+X×SIN）=0.993×(0.563×0.8+3.96×0.6)=2.8bb×e/1002.8×1200/10033.6V其中：SIN0.6 ，COS0.8 ，电阻压降百分数R=0.563，电抗压降百分数X=3.962、干线电压损失计算：U2Pe×L×某/（D×S×Ue）855.5×100×某/（53×150×1140）+（855.5-79）×2×某/（53×150×1140）+（855.5-79-254）×800×某/（53×150×1140）+（855.5-79-254-254）×700×某/（53×150×1140）+18.5×700×某/（53×95×1140）+18.5×32×某/（53×35×1140）×0.4970.1V支线损失过小，忽略不计3、校核电压损失U33.6+70.1某.7V117V 满足要求八、短路电流计算一、3300V系统1、工作面移变高压侧母线最小短路容量Sd26.99MVA，则：XxUn2/Sd=6.32/26.991.471折算到3.3kV侧Xx（3.3/6）2×1.4710.445 2、95 mm2 6kV 高压电缆 L=0.03km R0=0.217 X0=0.06995 mm2 6kV 高压电缆 L1=0.025km R01=0.217 X01=0.069所以 R，= R0×L=0.217×0.03=0.00678 X，= X0×L=0.069×0.03=0.0018R1，= R01×L=0.217×0.025=0.00565 X1，= X01×L=0.069×0.025=0.0015折算到3.3kV侧 R= R，×（3.3/6）2 =0.00205 X= X，×（3.3/6）2 =0.00054 R1= R1，×（3.3/6）2 =0.00171 X1= X1，×（3.3/6）2 =0.00045 3、(1)破碎机 1000kVA移动变电站的阻抗 RP/（3×I2e2）5400/（3×1752） =0.059 X=10××3.452/1000 =10××3.452/10000.476干线阻抗：50 mm2 电缆 R0=0.412 X0=0.075 L=2.3km所以 破碎机： R= 0.412×2.3=0.9476 X= 0.075×2.3=0.1725支线阻抗：破碎机50 mm2 电缆 R0=0.412 X0=0.075 L=0.12km所以 R= 0.412×0.12=0.05892 X= 0.075×0.12=0.00972（2）运输机2000kVA移动变电站的阻抗 RP/（3×I2e2）9700/（3×334.72） =0.0289 X=10××3.452/2000 =10××3.452/20000.268 干线阻抗：150 mm2 电缆 R0=0.137 X0=0.066 L=2.3/2=1.15km所以 R= 0.137×1.15=0.15755 X= 0.066×1.15=0.0759支线阻抗：运输机机尾50 mm2 电缆 R0=0.491 X0=0.081 L=0.2km所以 R= 0.491×0.2=0.0982 X= 0.081×0.2=0.01624、短路电流计算： (1)破碎机电机端子两相短路电流R=0.00205+0.00171+0.059+0.9476+0.05892=1.06928X=0.445+0.00054+0.00045+0.476+0.1725+0.00972=1.10421Id5(2)=Ue/2×=1073A(2)运输机机尾电机端子两相短路电流R=0.00205+0.0289+0.15755+0.0982=0.2867X=0.445+0.00054+0.268+0.80564+0.0162=0.80564 I(2)d=Ue/2×=1929A二、工作面1140V系统见某12供电系统图。九、 过电流保护装置的整定计算与校验(一)高压配电装置过流保护整定1、2#移变移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A，过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A，短路整定最好是过载整定的2-10倍。工作面的高压最大负荷电流为：I=KPN/（UNcoswm）=1612×0.49/0.8/1.732/6=95A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：IQE =6×250+0.49×（1612-250)/ （×6×0.8）=260.7A移变高压侧过载整定取100A,短路整定取500A。工作面移变高压侧6kV母线最小运行方式下短路容量为26.99MVA短路校验：I（2）d=0.886 Smin/（U×）=2301A则K= I（2）d/ Id=2301/500 =4.6 > 1.5 满足要求2、3#移变移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A，过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A，短路整定最好是过载整定的2-10倍。其负荷为：1400kW的运输机工作面的高压最大负荷电流为I=KPN/（UNcoswm）=1400/0.8/1.732/6=168A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：IQE =6×700+（1400-700)/ （×6×0.8）=589.4A移变高压侧过载整定值取180A，短路整定取4倍，即720A。则K= I（2）d/ Id=2301/720 =3.2> 1.5 满足要求3、4#移变移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A，过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A，短路整定最好是过载整定的2-10倍。其负荷为：765kW工作面的高压最大负荷电流为I=KPN/（UNcoswm）=765×0.65/0.8/1.732/6=59.8A移变高压侧保护装置过载整定取70A。其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：IQE =6×315+0.65×（765-315）/0.8/1.732/6=262.5A移变高压侧保护装置短路整定取5倍，即350A则K= I（2）d/ Id=2301/350 =6.6> 1.5 满足要求4、1#移变移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A，过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A，短路整定最好是过载整定的2-10倍。其负荷为：1620kW的采煤机工作面的高压最大负荷电流为I=KPN/（UNcoswm）=1620×0.881/0.8/1.732/6=172A移变高压侧保护装置过载整定取180A。其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：IQE =6×650+0.881×（1620-650）/0.8/1.732/6=572A移变高压侧保护装置短路整定取4倍，即720A则K= I（2）d/ Id=2301/720 =3.2> 1.5 满足要求二、移变低馈的整定1、过负荷保护的整定(1)1#移变：（2000kVA 带采煤机）Idz=1620×0.881×某/（×3300×0.8）=312.1A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流为500A，其过载保护最低电流为25A，5A步进至500A，其实际整定值为：Idz=320A312.1A 合格(2)2#移变 (1000kVA 带皮带机、机巷绞车系统)Idz=1612×0.49×某/（×1140×0.8）=500A移变低压侧采用的是BXB-800/1140型隔爆低压保护箱，额定电流为800A，其过载保护最低电流为25A，5A步进至800A，其实际整定值为：Idz=500A500A 合格(3)3#移变（2000kVA 带运输机） Idz=1400×某/（×3300×0.8）=306A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流为500A，其过载保护最低电流为25A，5A步进至500A，其实际整定值为：Idz=320A306A 合格(4)4#移变 （1000kVA 带破碎机、转载机和乳化液泵）Idz=700.5×0.61×某/（×3300×0.8）=93.45A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流为500A，其过载保护最低电流为25A，5A步进至500A，其实际整定值为：Idz=100A93.45A合格2、短路保护的整定(1)1#移变：（2000kVA 带采煤机）Kx=0.4+0.6(Pmax/P1e)=0.4+0.6×650/1620=0.64IdzsIqe+Ie=650×60.64×（1620-650）×某/×3300×0.8=988.7A开关短路保护装置整定原则是取过载整定值的2-10的整数倍，因过载取320A，将短路整定电位器调在4倍位置，此时短路保护的实际整定值为：Idzs=4×320=1280A988.7A 满足要求灵敏度校验：K=I（2）d/IZ=1929/1280=1.507>1.5 满足要求(2)2#移变(800kVA 带皮带机、机巷绞车系统)IdzsIqe+Ie=6×250+0.49×（1621-250)/ （×1.14×0.8）=1374A开关短路保护装置整定原则是取过载整定值的2-10的整数倍，因过载取500A，将短路整定电位器调在4倍位置，此时短路保护的实际整定值为：Idzs=4×500 = 2000A137