常见基坑支护形式培训讲义PPT198页.docx

第4章常见基坑支护形式土层锚杆型钢水泥土搅拌墙地下连续墙逆作拱墙In逆作法施工UndergroundStructureEngineeringChapter31大开挖基坑工程V定义:大开挖基坑工程是指丕采用支撑而采用直立或放坡施工进行开挖的基坑工程;由于其费用低，工期短，是首先要考虑的开挖方式。4.1.1竖直开挖V适用于开挖深度不大、无地下水、基坑土质条件较好的场地。V竖直开挖时坑壁自然稳定的最大临界深度可按下式估算：HC=2cVKa主动土压力系数；V 当基坑侧壁的顶部地表面与水平面夹角B二O时,K=ta2(45-5V 当月0时，采用库仑主动土压力系数，0为坑壁土的内摩擦角标点值。V 宜采用L21.5的安全系数；V 当基坑附近有超载时，应重新验算；当坑壁因吸水或失水等原因，一旦形成裂缝时，公式不成立；对黄土及具有裂隙的胀缩性土,该式不适用。无地下水时直立开槽的允许高度土层类别坡高允许值（m）密实、中密的砂土和碎石类石（充填物为砂土）1.00硬塑、可塑的粘质粉土及粉质粘±1.25硬塑、可塑的粘性土和碎石类石（充填物为粘性土）1.50坚硬的粘性土2.004.1.2放坡开挖4.1.2.1放坡开挖分类V (1)无地下水的一般放坡开挖适用于地下水在开挖深度以下。V (2)明沟排水放坡开挖适用于地下水为潜水型、涌水量较小、坑壁土及坑底土不会产生流砂、管涌、基坑突涌的场地条件。V (3)井点降水放坡开挖地下水埋深较浅、基坑开挖较深可能产生流砂、管涌、基坑突涌等不良现象时，可采用井点降水放坡开挖。V 特别注意降水对附近建筑设施产生的不良影响。4.1.2.2放坡开挖坡度确定conV (1)查表法表对开挖深度不大，基坑周围无较大荷载时V (2)Taylor法图该法建立在总应力基础上，并假定黏聚力不随深度而变化V (3)条分法图(1)查表法2坑壁土类型状态软质岩石微风化中等风化碎石类土强风化密实-工业CTg粘性土梢密硬硬塑VrrjAmtJ组Si<0.5边坡高度与坡度控制边坡允许坡度值岩土类别状态及风化程度允许坡r允许坡度硬质岩石微风化中等风化强风化121081:0.10-1:0.201：0.20-1：0.351：0.35-1：0.50软质岩石微风化中等风化强风化8881：0.35-1：0.501:0.50-1:0.751:0.75-1:1.00砂土中密以上51:1.00基坑顶面无载重1：1.25基坑顶面有静载1：150基坑顶面启动载粉土稍湿51：0.75基坑顶面无载重1：1.00基坑顶面后静载1:1.25基坑顶面启动裁边坡允许坡度值（续）岩土类别状态及风化程度允许坡r允许坡度粉质粘土坚硬硬塑可塑5541：0.33基坑顶面无载重1：050基坑顶面有静载1：0.75基坑顶面有动载1：1.001：1.25基坑顶面无载重1：1.25-1：1.50基坑顶面无载重粘土坚硬硬塑可塑5541：0.33-11:1.00-11:1.25-10.751.251.50杂填土中密、容实的建筑垃圾土51.001：0.75-1：(2).Taylor 法exitv边坡的临界高度由下式确定：例题%& 7。& 5。4o 3。20 /< 0 坡角二Be)backH=N,-稳定系数，由右图查得v例题4-1某基坑工程土的粘聚力为例题back2×104Pa,重度为18KNm3,内摩擦角,如该挖方的坡角B=60°,边坡高度的安全系数为1.5时，求该挖方允许的最大深度？V解：当件Ig,网J时，查得飞二9.8,则按式(4-2)得V口OQD200001八QQ=9.8?10.88mC18000允许的最大深度10.88Ll=7.25m1.5(3).条分法exit3U?由土条的静力平衡条件可得作用在ef面上的法向应力及剪应力:5=(叫+2)号&巧=，="+2)*色抗滑稳定系数计算公式抗滑力=滑_ZCfili+(化+Qi)COS%-Uilitanti滑动力-ZTi=Z(%+2)sina,V该式中抗滑稳定系数是在任意滑动圆心条件下求得的，该滑弧并非最危险滑动面，必须试算。采用陈惠发（美国肯塔基州大学，1980）大量计算的试验，其最危险滑弧两端距坡顶点和坡脚点各为。附处，且最危险滑弧中心在ab线的垂直平分线上。4.1.2. 3基坑边坡失稳的防止措施V (1)边坡修坡图4-3V (2)设置边坡护面图上iV (3)边坡坡脚抗滑加【V(设置抗滑桩，旋喷桩，分层注浆法，深层搅拌桩)ocon图4-3边坡修坡(a)坡顶卸士;(b)坡度减小；(C)台阶放坡空it设置边坡护面图4-4设置边坡护面空ItQ放坡开挖及简基坑简易支护土袋或块石支护短桩支护*r边坡支护下部采用嵌岩挡土桩支护，上部为格构式交叉梁与浆砌片石护面C4.2支挡式结构V以挡土构件和锚杆或支撑为主的，或仅以挡土构件为主的支护结构称之为支挡式结构。V按照内部支撑或外部锚拉情况，支挡式结构分为五种形式：悬臂式、支撑式、锚拉式、双排桩、支护结构与主体结构结合的逆作法。图*8锚拉式支挡围护结构(a)单铺支护：(b)多锚支护1-±层锚杆：2挡土灌注桩或地下连续墙：3钢用橡(b)图$7内支撑的支挡圉护结构C）单层、多层内支撑、倒撑：（b）内支撑照片图*9双排桩圉护结构悬臂exit单支撑、多支撑围护结构一深圳地铁翠竹站基坑支护照片深圳地铁翠竹站基坑支护照片4.2.1支挡式结构的计算简图Wnn图440弹性支点法计算筒图(a)悬臂式支挡(b)锚拉式或内支撑式支挡结构1一挡土构件：2弹性支座：3一计算土反力的弹性支座1)对于地下水位以上或水土合算的土层Pak=aka,i-2gJKa,iKai=tan2(45o-)'2，Ppk=bpkKp,i+2gJKPjKni=tan2(450+2)对于水土分算的土层Pak=(ak)Kaj_2ClyK+UaPPk=(bpk-upkp+2Jy+Up丈中:%、斯分别为支护结构外侧、内侧计算点的水压力(kPa),的规定取值。UnnWr(I+)60H(OO+、二)60HOsd+AyHSdOl7式中：m±的水平反力系数的比例系数(MN)c、上的粘聚力伏巳)、内摩擦角(。)，按本规程第3.1.14条的规定确定；对多层土，按不同土层分别取值；vb挡土构件在坑底处的水平位移量(mm),当此处的水平位移不大于IOmm时，可取Vb=IOmmo初始上反力强度(kPa)；作用在挡上构件嵌固段上的基坑内侧初始上压力强度可按本规程公式(3421)或公式(3A2-5)计算，但应将公式中的Pak用PSO代替、Ck用而k代替、6用即代替，且不计(2CjJ石)项；Pak=b成KaJ-26板7(342-1)(3.4.2-5)Pak=Ek-%)Kaj2cly+ua斯一分别为支护结构外侧、内侧计算点的水压力(kPa),水土分算：p50=pkK水土合算：ps0=(pk-UMi4）排桩外侧主动区土压力计算宽度A（a）圆形截面排桩计算宽度：（b）矩形或工字型截面排桩计算宽度图*11排桩计算宽度1一排桩对称中心线：2圆形桩：3矩形桩或工字型桩支撑或锚杆的作用计算锚杆和内支撑对挡土构件的作用应按下式确定:Fh=品I'RrRO)+3A-hrVr-Br-挡土构件计算宽度内的弹性支点水平反力(kN)：T十算宽度内弹性支点刚度系数(kN/m)：-挡土构件在支点处的水平位移值(m)：一设置支点时，支点的初始水平位移值(m)：-挡土构件计算宽度内的法向预加力(kN)：采用锚杆或竖向斜撑时,取Ph=PTOSQb，s；K平对撑时，取外=Pbjs:对不预加轴向压力的支撑，取B=0:锚杆的预加轴向拉力(尸)宜取(0.75M09M)，支撑的预加轴向压力(P)宜取(0.5M0.8M)。此处，尸为锚杆的预加轴向拉力值或支撑的预加轴向压力值，。为锚杆倾角或支撑仰角，A为结构计算宽度，S为锚杆或支撑的水平间距，M为锚杆轴向拉力标准值或支撑轴向压力标准值。k=(。2-。】以R(52-Sik4.2. 2支挡式结构的嵌固稳定性EPLPl困4)1良湾Kem-嵌固稳定安全系数；安全等级为一级、二级、三级的悬臂式支挡结构，KcnM'分别不应小于1.25、1.2、1.15；Kem心、Epk一坑外侧主动上压力、基坑内侧被动土压力合力的标准值(kN)；Zal.S-基坑外侧主动土压力、基坑内侧被动土压力合力作用点至挡上构件底端的跖单支点结构的嵌固稳定性验算EPkFEak-a2an图:13单支点结构的嵌固稳定性验算Irn-HTh(4-23)式中：J嵌固稳定安全系数：安全等级为级、二级、三级的锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构，B分别不应小于1.25、1.2、1.15：加、力基坑外侧主动土压力、基坑内侧被动土压力合力作用点至支点的距离(m)。整体稳定性1二任意网瓠滑动面：2-锚杆min(/C51,Ks2,Kqi,)K,K=b+S/+AGjcos4tan%!+Z6/Co姐+4)+%/%”A+¾)sin¾4.2.7挡土构件的嵌固深度除应满足本规程第4.2.14.2.6条的规定外，对悬臂式结构，尚不宜小于0.8h；对单支点支挡式结构，尚不宜小于0.3h；对多支点支挡式结构，尚不宜小于0.2h；图4-15挡土构件底端平面下土的抗隆起稳定性验算7雇DNq+CNc之K7m1(÷D)÷(7o"前(4-26)Nq=rg"45'+觊X(4-27)Nc=(Nq-l)ta(4-28)式中：KH抗隆起安全系数：安全等级为一级、二级、三级的支护结构,于1.8、1.6、1.4：KX分别不应小63新规范的表达式弯矩设计值MM=yqyfMk剪力设计值Vv=oM轴向力设计值NC,CCsinaxv4r(0.78r÷/;ac图A.0.2沿受拉区和受压区周边局部均匀配置纵向钢筋的圆形截面1一构造钢筋：2一混凝土受压区计算简图知道h可预设为（07L2）通过柞用在支护结构上所有至压力对底端力矩平衡的原理App7-1.2Zo/zaEaz0据此求出嵌固深度hd在实际工程设计中，必须对抗滑移、抗倾覆、抗隆起和抗管涌同时进行验算，故上式一般取为hp±Epj=2h>EMmaX=EEQi-Epyp下图的悬臂支护基坑失稳：可能原因?连日的大雨造成局部基坑边坡坍塌10：单层支撑支护结构设计图V计算方法是等值梁法，V等值梁法的关键是如何确定反弯点的位i。V对单锚或单撑支护结构，地面以下土压力为零的位置，即主动土压力等于被动土压力的位置，与反弯点位置较接近。a）荷载图；b）弯矩图;z<z<C）挠曲线；d）等值梁用等值梁法计算（旧规范）单锚、单支支护结构:单层支点支护结构深度计算简图（I）计算土压力（2）基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置e=eakpk（3）支点力TCl可按下式计算：等值梁法，对反弯点取矩:T九1EaC-plEPC/一=V(4)嵌固深度Hd设计值可按下式确定：对嵌固端取矩：+¾(+)-W0Aa04.2.5地下连续墙定义：地下连续墙是利用特制的成槽机械在泥浆（又称稳定液，如膨润土泥浆）护壁的情况下进行开挖，形成一定槽段长度的沟槽，再将在地面上制作好的钢筋笼放入槽段内，采用导管法进行水下混凝土浇筑，完成一个单元的墙段，各墙段之间特定的接头方式相互联结，形成一道连续的地下钢筋混凝土墙。地下连续墙.SWf园n施工接头Ii柔性接头:心锁口管接头、波形管（双波、三波）接头、预制接头和橡胶止水带接头。先行施工幅段波形馒U管.、一IV7Z7波纹竹接头先行生工懵月j水带推公砧ti.（L横门阕形锁Il管B力7/77后形锁口管接头tTtrOTfHiT混凝土预制接头像胶止水期橡胶止水带接头U槽段的连接接头应满足受力和防渗要求。国内多用接头管连接非刚性接头。在挖除单元槽段土体后，在一端先吊放接头管,再吊入钢筋笼，浇筑碎后逐渐拔出接头管，形成半圆形接头。能魄土拔出梯靖图5.24槽段的连接U吊放钢筋笼前须检测槽段,底淤泥厚应150250mm；0制作、吊放钢筋笼;南京应南京奥体苏宁广场项目位于江苏省南京市建邺区河西大街南侧，江东中路西侧。工程总建筑面积46万平方米，占地面积3.2万平方米，基坑面积2.66万平方米。由办公楼、酒店、裙房及整体地下室组成，其中主楼88层，高400米。建成后将是一个集办公、酒店及商业为一体的综合性商业广场C工程概况-基本工程采用地下连续墙作为挡土和止水结构，两墙合一。其中北侧地铁1号线、主楼部分、及东侧地铁2号线附近地连墙采用120Omm厚，其余部位采用IOOOmm厚度，地连墙接头采用箱体刚性接头.一1HSJB160三轴深搅桩机LSJG-40双轴深搅桩机150辅助吊车施工机械260T主吊车施工机械施工工艺流程1地下墙成槽工序导墙验收IT划槽位|一|成槽机定位IT放入泥却一|开始成槽2挖槽顺序第一抓第三抓第二抓3清底技术要求：墙底沉渣厚度1OOmm沉祈意因1400第四旅游箱中浇碎250II芦0第二个沉箱第二个解施工工艺流程第一步抓斗-机成槽2800O>O6300第五步重复上百步骤解2个、3个懒第一僮箱6300第六步舲懒堵第一桢痢施工;墙侧加固示意三轴深搅施工施工工艺流:施工工艺流程一淘I胆WHH翟胆wHH翟4.2. 6排桩和双排桩vl）单排桩（1）当均匀配置纵向钢筋时，且纵向钢筋数量不少于6根时,符合下列规定（图其正截面受弯承载力应图421沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面1一混凝土受压区A3siKa + si at(4-30)1,j21,sm招/,Af<-fcAj-+fyAsrs3,（2）当局部均匀配置纵向钢筋，且纵向钢筋数量不少于3根时，圆形截面混凝土支护桩，其正截面受弯承载力应符合下列规定（图4-22）：图422沿受拉区和受压区周边局部均匀配置纵向钢筋的圆形截面1一构造钢筋：2一混凝土受压区A32 sm M -fzAr3 /j Sin 力ZS / sin+/4, 丁+3/F(4-33)2）双排桩2）双排桩设计双排桩结构可采用图4-23所示的平面刚架结构模型进行计算。图4.-23双排桩计算1一前排班：2一后排桩：3刚架梁图4-24双排机桩顶连梁布置1一前排桩：2一后排桩；3一排桩对称中心线:条桩顶冠梁：5刚架梁4.2. 7土层锚杆定义：土层锚杆是一种埋入土层深部的受拉杆件，它一端与构筑物相连，另一端锚固在土层中。re4.7m应力杆用于深*工程八深基坑支挡小）缩下室抗浮ICjt下停车场,d）堆下铁道或地下街道国48国应力幅忏用于边城程定工程）边坡检定，b）斜坡挡士C）锚/挡,d）滑坡防治(Q)(b)(c)土层锚杆支护形式（）单锚支护；（b）多锚支护；（C）破碎岩层支护1-土层锚杆；2-挡土灌注桩或地下连续墙；3-钢横梁（撑）；4-破碎岩土层D抗拔受力机理V土层锚杆根据主滑动面分为锚固段和非锚固段或称自由段（1）锚筋（拉杆）本身具有足够的截面面积承受拉力；(2)(3)(4)水泥砂浆锚固体对锚筋的握裹力需能承受极限拉力锚固段土层对于锚固体的摩阻力需能承受极限拉力锚固的土体在最不利的条件下应能保持整体稳定性土层匚I：?.砂浆./图427理论直线滑动面1一挡土构件：2锚杆：3理论H线滑动面K1锚杆抗拔安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构，Kt分别不应小于1.8、1.6、1.4；锚杆的轴向拉力标准值应按下式计算：bacosaNk锚杆的轴向拉力标准值(kN)；A挡土构件计算宽度内的弹性支点水平反力(kN),s锚杆水平间距(m)；ba结构计算宽度(m)；a锚杆倾角(°)o试验优先;表J锚杆的极限粘结强度标准值土的名称土的状态或密实度qc(kPa)一次常压注浆二次压力注浆填土16303045淤泥质土16202030拈性土IL>1183025450.75VkWl30-4045600.50<t0.75405360700.25<0.5053657085OVkWo.25657385100to7390100-130土e>0.90224440600.75e0.904460-90e<0.756410080130粉细砂稍密22424070中密426375710密实638590-130中砂稍宏547470-100中密7490100-130密实90120130170粗砂稍缶80130100-140中密130-170170220密实170-220220250砾砂中密、密实190-260240-290风化岩全风化80100120150强风化1502002002602)锚杆杆体设计(4.7.6)锚杆杆体的受拉承效力应符合下式规定:NUP.J锚杆轴向拉力设计值(kN),按本规程第3.1.7的规定计算；预应力钢筋抗拉强度设计值(kPa)：当锚杆杆体采用普通钢筋时，取普通钢筋强度设计值(入)：预应力钢筋的截面面积(mo.-y1图4.7.5理论直线滑动面1一挡土构件：2 锚杆；3理论直线滑动面锚杆自由段的长度不应小于5m,且穿过潜在滑动面进入稳定土层的长度不应小于L5mIfN(al+a2-dtana)sin(45-l)sin(450÷+a)÷+1.5COSdf(4.7.5)4锚杆自由段长度（m）；Ct锚杆的倾角（°）:内一锚杆的锚头中点至基坑底面的距离（m）；基坑底面至挡土构件嵌固段上基坑外侧主动土压力强度与基坑内侧被动土压力强度等值点O的距离（m）；对多层土地层，当存在多个等值点时应按其中最深处的等值点计算；d挡土构件的水平尺寸（m）：0m-O点以上各土层按厚度加权的内摩擦角平均值（°）oC一.BIR:n-f-*SIS:K>:5MrI9:CleloN0寸La聚京显FoT35<1J-SlSS4gwWsur*t><.Jx5)rW,FI?一三r<>t3B:?Fm>EdfQ*s*n*ws5i-*e-.*al,£1一由卜+，Hwr题氮w<OLOOONL4.5.3锚杆的布置V土层锚杆的布置应遵守以下规定:(1)为了不使锚杆引起地面隆起，最上层锚杆应有必要的覆土厚度，即锚杆的竖向分力不大于其上覆土层的重量，一般要求锚杆锚固体上覆土层厚度不宜小于4限V(2)锚杆的层数应通过计算确定，上下两层锚杆之间的竖向间距，不宜小于2.Om,锚杆间的水平间距，不宜小于L5m,否则降低单根锚杆的设计承载能力。(3)锚杆倾角一般应向下倾斜至少10,以利于灌浆，但不得大于45°,一般可根据地层情况，在范围15°25°内选定，以便于使锚固段的位置进入有利于锚固的稳定土层。V锚杆锁定值宜取锚杆轴向拉力标准值的0.750.9倍锚杆的钻孔机I锚杆张拉锚固施工完成的锚杆鼻孔M注桩防渗帷幕4.3土钉墙V土钉墙由被加固土体、放置在土中的土钉体和喷射碎面板组成，形成一个以土挡土的重力式挡土墙。V土钉墙自上而下施工，步步为营，土钉墙是靠土钉的相互作用形成复合整体作用OV土层锚杆的失效影响较大，不应用于没有临时自稳能力的淤泥、饱和软弱土层。4.3.1、土钉墙的特点V 土钉墙有以下一些特点或优点：V (1)能合理利用土体的自稳能力，结构合理；V (2)结构轻型，柔性大，有良好的抗震性和延性，破坏前有变形发展过程；V (3)密封性好，完全将土坡表面覆盖，没有裸露土方，阻止或限制了地下水从边坡表面渗出；V (4)个别土钉有质量问题或失效对整体影响不大；V (5)施工所需场地小，移动灵活，支护结构基本不单独占用空间，能贴近已有建筑物开挖；(6)施工速度快；V (7)施工设备及工艺简单，不需要复杂的技术和大型机具，施工对周围环境干扰小；V (8)孔径小，与桩等施工方法相比，穿透卵石、漂石及填石层的能力更强一些；V (9)边开挖边支护便于信息化施工，能够根据现场监测数据及开挖暴露的地质条件及时调整土钉参数，从而提高了工程的安全可靠性；V (10)材料用量及工程量较少，工程造价较低。据国内外资料分析，土钉墙工程造价比其它类型支挡结构一般低1/31/5。4.3.2土钉墙的应用范围图3-32土钉墙应用领域a）托换基础；b）竖井的挡墙；c）斜面的挡土墙d）斜面稳定；e）和锚杆并用的斜面防护主动区被动区(+k)/2V验算公式KtNAj根土钉受拉荷载标准值,K,=12,146j根土钉受拉承载力设计值荷载折减系数COSOC；PakjSXSyj个土钉位置处基坑水平荷载标准徜固结快剪指标=tan-k/tan2(45-)1R时=一jQsiJij根土钉直径土钉抗拉抗Zj%=%一(%-%)才Z(-E)i=lZ(7-ZLZ=I式中：力土钉轴向拉力调整系数；ZJ第j层土钉至基坑顶面的垂直距离(m)；h基坑深度(m)；Eaj作用在以对、立为边长的面积内的主动上压力标准值(kN)；/a计算系数；/b经验系数，可取06L0;上钉层数。土的名称土的状态kPa)成孔注浆土钉打入钢管土钉素填土15302035淤泥质土10201525粘性土0.75<Il1O.25<IlO.75O<IlO.25IlO20303045456060702040405555707080粉土40805090砂土松散稍密中密密实35505065658080IOO5065658080IOOIOO120表5.2.5土钉的极限粘结强度标准值土钉墙整体稳定性验算v±钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用简化圆弧滑动条分法+¾A)co翡¾+Xp泊日月×cos.+.)+-sin(zz.+)tg½S九%力叱+她)sie0/Z=I土钉杆体的受拉承载力应符合卜列规定:4.4.4构造要求V土钉墙墙面坡度不宜大于1：0.1；V喷射混凝土面层宜配置钢筋网，钢筋直径宜为6IoInm,间距宜为150300mm；V喷射混凝土强度等级不宜低于C20,面层厚度不宜小于80mm；V土钉钢筋宜采用n、in级钢筋，钢筋直径宜为1632mm,钻孔直径宜为70120mm；土钉完成后,注浆要求密实,如不密实,渗水就会比较严重！成孔:表层是直接压入锚杆,下层都需先成孔土钉之间焊接后,绑扎钢筋网片,喷射混凝土!喷射混凝土详图W天王<X×>W兴关W兴兴*兴矢>W关关Ain,0*««»!»01M «««>()柱式，正方形排列或三角形排列ffl(C)壁式,带肋或不带肋¾¾(6)块式(e)拱式格栅式n挡墙宽度为0608开挖深度，桩长为开挖深度的L8-2.2倍。4.4.1水泥土重力式围护墙的破坏形式(1)由于墙体入土深度不够，或由于墙底土体太软弱，抗剪强度不够等原因，导致墙体及附近土体整体滑移破坏，基底土体隆起V(2)由于墙体后侧发生挤土施工、基坑边堆载、重型施工机械作用等引起墙后土压力增加、或者由于墙体抗倾覆稳定性不够，导致墙体倾覆V(3)由于墙前被动区土体强度较低、设计抗滑稳定性不够，导致墙体变形过大或整体刚性移动，V(4)当设计墙体抗压强度、抗剪强度或抗拉强度不够，或者由于施工质量达不到设计要求时，导致墙体压、剪或拉等破坏，4.4.3水泥土重力式围护墙的适用条件V(1)适用于开挖深度不宜超出7m的基坑工程，基坑深度应控制在5m范围以内，降低工程的风险。V(2)适用于加固淤泥质土、含水量较高而地基承载力小于120kPa的粘土、粉土、砂土等软土地基。对于地基承载力较高、粘性较大或较密实的粘土或砂土，可采用先行钻孔套打、添加外加剂或其它辅助方法施工。当地表杂填土层厚度大或土层中含直径大于IOOinm的石块时，宜慎重采用搅拌桩V(3)在基坑周边距离12倍开挖深度范围内存在对沉降和变形较敏感的建(构)筑物时，应慎重选用水泥土重力式围护墙V 计算内容主要包括：新Va)水泥土墙的嵌固深度，墙体厚度构造确定v(2)抗滑移、抗倾覆、整体稳定验算V (3)墙身强度验算V 压应力验算拉应力验算剪应力验算V重力式水泥土墙的嵌固深度，对淤泥质土，不宜小于L2h,对淤泥，不宜小于l.3h；V重力式水泥土墙的宽度（B）,对淤泥质土，不宜小于O.7h,对淤泥,不宜小于0.8h；Vh为基坑深度。(G-umB)tan+cB图6,L1抗滑移稳定性验算%+(G-"tan。+CBEak抗倾覆验6.1.2抗倾覆稳定性验算EPkaP+"产上长图6.1.3整体滑动稳定性验算1可采用圆弧滑动条分法进行验算：2采用圆弧滑动条分法时，其稳定性应符合下式规定（图6.1.3）：卜儿+(/d+AG/)COS4-/Jtan%>8Z(qjbj+kG)sinjt1：KS圆弧滑动稳定安全系数，其值不应小于1.3；正截面应力验算6M., 八 16 ,-L-csz<05fcsD6M/，%7c + fcsD7cs水泥土墙的重度(kN/n?)；二验算截面至水泥土墙顶的垂直距离(m)；九一水泥土开挖龄期时的轴心抗压强度设计值(kPa)&ki、i验算截面以上的主动上压力标准值、被动土压力标准值(kNm),可按本规程第342条的规定计算；验算截面在基底以上时，取与k=O;Gi验算截面以上的墙体自重(kN/m)；U墙体材料的抗剪断系数，取0.40.5。水泥土格栅的面积置换率，对淤泥质土，不宜小于0, 7； 对淤泥，不宜小于0.8； 对一般粘土、砂土，不宜小于图6.2.3格栅式水泥土墙0.6o格栅内侧的长宽比不宜大于2I一水泥土桩：2水泥土桩中心线：3一计算周长A-YmA格栅内土体的截面面积(n);一计算系数；对粘性上，取8=0.5；对砂土、粉土，取8=0.7；C格栅内土的粘聚力(kPa),按本规程第3.1.14条的规定确定；H-计算周长(m),按图6.2.3计算；m格栅内土的天然重度(k