《钢结构原理与设计第二》48章课后答案.docx

钢结构原理与设计第二48章课后答案4.1解： 12N=gGNGK+gQNQK=1.2´´315+1.4´´315=420kN 33焊缝质量为三级，用引弧板施焊。查表得E43焊条的ftW=185N/mm2，Q235钢的f=215N/mm2。 N420´103t³W=11.35mm bft200´185故取t=12mm。 4.2解： N=gGNGK+gQNQK=1.2´0.2Nk+1.4´0.8Nk=1.36Nk 焊缝质量为二级，ftW=215N/mm2未用引弧板施焊 lW=400-2´12=376mm ftW=N，N=ftWlWt=1.36Nk lWtftWlWt215´376´12Nk=713.3kN 1.361.364.4解： 1）焊脚尺寸hf 背部尺寸ïíìhf1³1.5tmax=1.5´10=4.74mmïîhf1£1.2tmin=1.2´8=9.6mmìhf2³1.5tmax=1.5´10=4.74mm趾部尺寸ï íïîhf2£tmin-(12)=8-(12)=67mm为方便备料，取hf1=hf2=hf=6mm，满足上述要求。 2）轴心力N的设计值 N=gGNGK+gQNQK=1.2´0.1´180+1.4´0.9´180=248.4kN 按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知:等边角钢内力分配系数 ee1=0.3 2=0.7 bb对角钢趾部取力矩平衡得: N1b=Ne2 N1=e2N=0.3N=0.3´248.4=74.52kN bN2=N-N1=0.7N=0.7´248.4=173.88kN 3)焊缝长度。 当构件截面为一只角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心影响， ftW应乘以折减系数0.85。 N174.52´103角钢趾：lW1³=130mm>8hf=48mm 0.7hf×0.85ffW0.7´6´0.85´160取l1=140mm N2173.88´103角钢背：lW2³=304mm<60hf=360mm W0.7hf×0.85ff0.7´6´0.85´160取l2=320mm 4.5解： 腹板受到轴心拉力Nk作用 N=gGNGK+gQNQK=1.2´0.2´440+1.4´0.8´440=598.4kN 焊脚尺寸hf hf³1.5tmax=5.6mm，hf£tmin-(12)=89mm N598.4´103取hf=6mm时，lW³=445.2mm>60hf=360mm W2´0.7hfff2´0.7´6´160不可行； 取hf=7mm时，lw³381.6mm，lw£60hf=420mm 可行，l=381.6+2hf=395.6mm，取l=400mm 取hf=9mm时，lw³296.8mm，lw<60hf=540mm 可行，l=296.8+2hf=314.8mm，取l=320mm 故最小的焊脚尺寸可取7mm，钢板搭接长度为400mm 最大的焊脚尺寸可取9mm，钢板搭接长度为320mm 4.7解： 直接计算法 M=Nl=50´0.2=10kN×m M10´1061488.12 sf=N/mm220.7hflW60.7hf´2406hftN50´103297.6f=0.7hl=N/mm2 fW0.7hf´240hfæ2çsföç÷÷+t2£fWèbføff æ2.62ç1488.1öç÷+æç297öè1.22hf÷÷£160 øçèhf÷ø解得：hf=7.85mm 采用h18=6.36mmf=8mm³1.5tmax=1.5´£tmin-(12)=89mm，可 试算法 hì³1.5tmax=1.5´18=6.36mmfíî£t12)=89mm min-(取hf=8mm AW=helW=0.7hflW=0.7´8´240=1344mm2 W2W=16h21elW=6´0.7´8´240=53760mm3 M10´106sf=0.7h26=0.7´8´24026=186.0N/mm2 flWtN50´0.7h=103f=.7´8´240=37.2N/mm2 flW0æ2çsföçb÷÷+t2=æç186ö2+37.22=156.9N/mm2£fWèføfè1.22÷øf=160N/mm2，可故hf=8mm 4.8解： R=1.2´25%Rk+1.4´75%Rk=405kN l=300mm lh=80-10=70mm 取焊脚尺寸hf=6mm he=0.7hf=4.2mm 几何关系 水平焊缝计算长度lWh=lh-hf=70-6=64mm 全部焊缝计算长度lW=l+2lWh=300+2´64=428mm 全部焊缝有效截面AW=helW 形心位置x=略去he3项 223ééhel3ælöù0.42´30æ30öùIx=+2êhelWh×ç÷ú=+2´ê0.42´6.4´ç÷ú=2154.6cm4 1212è2øúè2øúêêëûëû23éhelWhælWhöùIy=2ê+helWhç-x÷ú+helWhx2è2øúê12ëû2helWh×lWhAW2=2´he´6.4´6.42=0.96cm he´42.8é0.42´6.4æ6.4ö=2´ê+0.42´6.4´ç-0.96÷12è2øêë32ù24ú+0.42´6.4´0.96=47.8cmúû焊缝有效截面对形心O的极惯性矩 I0=Ix+Iy=2154.6+47.8=2202.4cm4 强度验算 RRa405´70.4´10-3V=202.5kN a=80-x=70.4mm T=14.3kN×m 222x1=lWh-x=64-9.6=54.4mm y1=Tfl=150mm 2Tx114.3´106´54.4s=35.3N/mm2­ 4I02202.4´10Ty114.3´106´1502t=97.4N/mm¬ 4I02202.4´10TfV202.5´103s=112.7N/mm2­ A4.2´428Vf剪力和扭矩共同作用下的强度条件 VæsTf+sfççbfèö÷+tTf÷ø2()2æ35.3+112.7ö22W2=ç÷+97.4=155.6N/mm£ff=160N/mm1.22èø2，可 5.1解： N=gGNGK+gQNQK则：N=1.2´10%´560+1.4´90%´560=772.8kN 查表，得：钢板螺栓孔壁承压承载力设计值：fcb=405N/mm2 螺栓的强度设计值为：fvb=190N/mm2 Nv=nvbbpde24bfv=2´bp´4004´190´10-3=119.32(kN) Nc=dåtfc=20´20´405´10-3=162(kN) 取Nb=minNvb,Ncb=119.32(kN) 需要的螺栓数目：n=N772.8=6.48 最少采用n=7 bN119.32试取螺栓距p=3do=61.5mm»65mm 端距a=2do=41mm»45mm 边距c=1.5do=30.75mm»35mm 因为板宽b=250mm，若边距为35mm则不满足间距不大于12t=120mm要求，故最外排每列螺栓应设3个，取螺栓横向间距为90mm，端距为45mm，螺栓数增加为8个。 取螺栓纵向间距为65mm，边距为35mm。 第二列布置2个螺栓，符合不大于24t=240mm的构造要求。 已知，在最外侧螺栓处的截面，钢板受力最大，截面上有3个螺栓孔，其净面积为最小，即： An1=(b-3do)t=(250-3´20.5)´20=3770mm2 N772.8´103净截面平均拉应力为：s=205N/mm2£f=205N/mm2，An13770可 下面再验算拼接板四角处有无块状拉剪破坏的危险。则每一块板呗抗剪破坏所需之力为 N1=(45+2´65-2.5´20.5)´10´125´10-3+(35-0.5´20.5)´10´215´10-3=207.9(kN)拼缝一侧上、下两块拼接板同时有4角拉剪破坏时所需轴向力为 N=4N1=4´207.9=831.6(kN)>772.8(kN) 因而此处不会发生块状拉剪破坏。 5.4解： fvb=190N/mm2 fcb=40N5/mm2 设螺栓单列为n个。 P=1.2´20%Pk+1.4´80%Pk=544kN T=11Pe=´544´250=68kN×m 22单个螺栓受剪承载力设计值： 螺栓杆被剪断承载力：Nvb=nvp4d2fvb=1´p4´222´190=72.2kN 螺栓孔承压破坏承载力：Ncb=dåtfcb=22´16´405=142.56kN b 单个螺栓受剪承载力：Nmin=min(Nvb,Ncb)=72.2kN b求每列螺栓的个数n的值。取NT=Nmin 由修正公式： 6Tæn-1ö6´68´106æ6.35-1ön=ç÷ç÷=5.83 T3mNpènø2´72.2´10´70è6.35ø取n=6 强度验算： 螺栓除受扭转作用外，还受到竖向的剪力。 Tyi68´106´175N=47.93kN 222222åxi+åyi12´80+4´35+105+175Txi()Txi68´106´80N=21.91kN 222222x+y12´80+435+105+175åiåiTyi()PNy=P=22.67kN 2n由偏心剪力作用下强度条件： (N)+(NT2xiTyiP+Ny)2b=47.932+(21.91+22.67)=65.46£Nmin=72.2kN，可 25.5解： fvb=140N/mm2 ftb=17N0/mm2 fcb=30N5/mm2 设螺栓单列为n个。 N=1.4Nk=560kN 单个螺栓受剪承载力设计值： 螺栓杆被剪断承载力：Nvb=nvp4d2fvb=1´3.14´222´140=53.2kN 4 螺栓孔承压破坏承载力：Ncb=dåtfcb=22´16´305=107.36kN b 单个螺栓受剪承载力：Nmin=min(Nvb,Ncb)=53.2kN 单个螺栓受拉承载力Ntb=Aeftb=303.4´170=51.6kN 单个螺栓受剪力和拉力的设计值：NvN=NtN=因为螺栓同时受剪和受拉，需满足： æNvöæNtöççNb÷÷+ççNb÷÷£1 解得：n³5.34 取n=6 èvøètø22N´221402=kN 2nn5.8解： 查表得：螺栓抗剪强度fvb=250N/mm2 一个高强度螺栓的设计预拉力值P=150kN 钢板螺栓孔壁承压承载力设计值fcb=470N/mm2 抗滑移系数m=0.45 Nv=0.9nfmP=0.9´2´0.45´150=121.5(kN) Nc=dåtfc=22´16´470´10-3=165.44(kN) bbb取Nb=minNvb,Ncb=121.5(kN) 6T6´136´103bN则n= 修正n»n(n-1)6.93-1)=6.93´=6.41 取n=7 n6.93验算强度： åx+åy22=14´82+4´(72+142+212)=3640(cm2) Nxmax=TTTymax68´21´100=39.23(kN) 223640åx+åyTxmax136´8´100=29.8(kN) 22x+y3640ååNymax=Ny=PPP544=38.86(kN) mn2´7Nx=0 强度： (Nxmax+Nx)2+(Nymax+Ny)2=78.462+(29.8+38.86)2=104.26(kN)<Nv=121.5(kN)TPTPb可，每侧所需螺栓数目为7个。 5.9解： 预拉力值：P=190kN 螺栓杆被剪断承载力：Nvb=0.9nfmP=0.9´1´0.45´190=76.95kN 单个螺栓受拉承载力：Ntb=0.8P=0.8´190=152kN 单个螺栓受剪力和拉力的设计值：NvN=NtN=因为螺栓同时受剪和受拉，需满足： NvNt+b£1 解得：n³3.9 取n=4 bNvNtN´221402=kN 2nn摩擦型连接无需验算孔壁承压强度 6.2解: 由结点b的力的平衡可得: Ab杆受压力F1=12.37KN Cb杆受拉力F2=12.37KN 需要的构件截面面积：An=A³N12.37´1000=´10-2=0.576cm2 f215其中Ab杆为压杆，Cb为拉杆。 Cb杆需要的截面回转半径为 ix³llox=l3´2´1003´2´100=1.06cm iy³oy=1.06cm l400400由截面面积和回转半径可选用截面如下: 选用2Ð45´5 供给A=2´4.292cm2=8.584cm2>0.576cm2 ix=1.37cm>1.06cm iy=2.18cm>1.06cm A,ix,iy均满足要求，无需验算。 Ab杆需要的截面回转半径为： loy3´2´1003´2´100ix³=2.12cm iy³=2.12cm ll200200lox可选2Ð70´4 供给A=2´5.57cm2=11.14cm2>0.576cm2 ix=2.18cm>2.12cm iy=3.14cm>2.12cm 对X轴：l=lox3´2´100 =194.62 ix2.18此截面为B类截面，查表知j=0.195 N12.37´1000=56.67N/mm2<f=215N/mm2，稳定性符合要求，jA0.195´11.14´100可。 =30.42N/mm2<215N/mm2，jA0.365´11.14´1006.5解： 以实轴为X轴，虚轴为Y轴，则有： 37´42.8336.4´4031.4´3733Ix=-=47608.5cm Iy=´2=11819cm3 121212A=1.4´37´2+0.6´40=127.6cm2 ix=Ix=19.32cm iy=AIyA=9.62cm lx=loy400lox800=41.6 =41.4 ly=ix19.32iy9.62此工字钢截面对x轴屈曲为B类截面，对y轴屈曲为C类截面。查表知： jx=0.893 jy=0.83 N£f N=1.2´30%´Nk+1.4´70%´Nk=1.34Nk jminA1.34Nk£jminAf=0.83´215´127.6´100´103=2277KN 解得：NK£1699.3KN 6.6解: N=1.2´1600´0.3+1.4´1600´0.7=2144000N=2144KN lox=800cm loy=400cm 此工字钢对x轴屈曲为b类截面,对Y轴屈曲为c类截面 试取lx=ly=60 查附表1.20可知： jx=0.807 jy=0.709 ix=lox=13.3cm iy=loylxly=6.67cm iy0.24需要翼缘板宽度：b³需要腹板宽度：h³=27.78cm ix=31.01cm 0.43N2144´103需要截面面积：A³=´10-2=140.65cm2 jminf0.709´215试选截面：2-16´280 Af=89.6cm2 1-16´320 Aw=51.2cm2 A=Af+Aw=140.8cm2 试取lx=ly=50 查表知:jx=0.856 jy=0.775 ix=loxlx=16cm iy=loyly=8cm iyix=33.33cm h=37.21cm b=0.240.432144´103故A³=´10-2=128.67cm2 jminf0.775´215Nt³b=11.1mm2(10+0.1lx)考虑到容许宽厚比h0235，tw不宜取太小，故取t=14mm £(25+0.5l)twfytw=A-2bt=9mm，取tw=10mm hw试选截面：2-14´340 Af=2´34´1.4=95.2cm2 1-10´370 Aw=1.0´37=37cm2 A=Af+Aw=132.2cm2>128.67cm2 l=40略 经比较，方案二较为合理，采用第二个方案 截面尺寸：2-14´340 1-10´370 Ix=113bh3-(b-tw)hw=´34´39.83-33´373=39331.16cm41212()ix=Iy=Ix=16.42cm A1132tb3+hwtw=´2´1.4´343+37´13=9174.02cm4 1212()()iy=IyA=8.39cm lx=loyix=46.4 ly=loyiy=48.02 查表知：jx=0.874，jy=0.788 验算整体稳定： 2144´10322 ，可 =205.81N/mm<f=215N/mm-2jminA0.788´132.2´10N验算局部稳定： l=max(lx,ly)=48 ho37235=37<(25+0.5l)=49tw1.0fyb-tw34-1235=11.79<(10+0.1l)=14.8，可 2t2´1.4fy强度不需验算。 6.7解： 轴心压力设计值N=(1.2´30%+1.4´70%)´3000=4020kN l0x=l0y=7m，f=215N/mm2 对截面实轴的稳定性选用分肢的截面 假设lx=60，则j=0.807 N4020´103需要分肢截面面积：A³=´10-2=115.8cm2 2jf2´0.807´215需要回转半径：ix=l0xlx=700=11.67cm 60根据A，ix选择I50a：A=119.304cm2，ix=19.7cm>>11.67cm说明所选l过大。 假设lx=40，jx=0.899 N4020´103A³=´10-2=103.99cm2 2jf2´0.899´215ix³l0x=700=17.5cm 40lx选用工字钢I45a：A=102.446cm2 ix=17.7cm i1=2.89cm tw=1.15cm I1=85cm54此处A略小于需要的, ix略大于需要的, 工字钢I45a可能是合适的截面。 由等稳定原则确定两工字钢中心线距b 对x轴和y轴屈曲时均为b类截面，等稳定原则要求 2lx=l0y=l2y+l1 lx=l0x700=39.55 ix17.7由分肢长细比要求:íl1£40îl1£0.5lx=19.77ì取l1=min(40,0.5lx)=19.77 a=l1i1=57.15cm 取a=57cm 所以l1=ai157=19.72 2.892ly=l239.552-19.722=34.28 x-l1=iy=l0yly=700=20.42cm 34.282éæböùIy=2êI1+ç÷Aú è2øúêëûæböiy=i+ç÷ 2Aè2ø21Iy2解出: b=40.43cm 取整数b=41cm 截面验算: 1)长细比l1=19.72 ix=17.7cm ai1lx=l0x700=39.55<l=150ix17.72æböiy=i12+ç÷=2.892+20.52=20.7cmè2øly=l0yiy=700=33.81<l=150 20.7222l0y=l2+l=33.81+19.72=39.14<lx=39.55 y12)构件的稳定验算 由lx=39.55得到j=0.901 N4020´10322 =217.76N/mm>f=215N/mm2jA0.901´2´102.446´10在允许范围之内 , 可以 3)分肢验算: l1=19.72<í40ì ，可 î0.5max(39.14,39.55)=19.77缀板连接及验算 1)确定缀板尺寸 分肢轴线距b0=410mm ö缀板高度db³æç1÷b0=273.3410mm ø2è3采用db=400mm(尽量取大的,使角焊缝不容易达到强度设计值) 缀板厚度tb³æç1è501ö40÷øb0=8.210.25mm 采用tb=10mm 缀板中心距a1=a+d0=570+400=970mm 缀板长度 bb=b0-150-2´30=320mm 其中150mm为工字钢的翼缘长度. 采用缀板的尺寸为: -10´320´400 2)缀板内力几角焊缝连接计算: 柱中剪力: V=Affy2´102.285235=446´10´21585=51.83kN 每个缀板平面分担的剪力: V1=V2=25.9kN 缀板的内力: T=V1a1b=25.9´970410=61.3kN 0 M=V1a12=25.9´9702´10-3=12.56kN×m hì³1.5´18=6.36mmfíî£t-(12)=89mm 其中18mm为工字钢45a的翼缘平均厚度. 取hf=8mm 角焊缝长度:lw=db=400mm s6M6´12.56´1062f=0.7h2=2=84.16N/mm flW0.7´8´400T61.3´103tf=h=27.37N/mm20.72 flW0.7´8´400b取1.22æçsfö2fç÷èb÷+t2æ84.16ö2f=ç+27.372=74.21N/mm2£160N/mm2，可føè1.22÷ø3)缀板刚度验算: 3tdb1两缀板惯性距 Ib=2´=2´´1´403=10666.7cm4 1212及线刚度Ib10666.7=260.16cm3 b041分肢工字钢I1=855cm4 线刚度I1855=8.81cm3 a197线刚度比 Ibb0I1260.16=29.5>6，可。 a18.816.8解： (1)由等稳定原则确定工字钢轴线间距b lx=l0y=l2y+27AAdy 采用1Ð50´5 查表Ad=4.8cm2 imin=0.98cm Ady=2Ad=2´4.8=9.6cm2 lx=39.55 2ly=l2-27AA=39.55-27´xdy102.446´2=31.43 9.6iy=l0yly=700=22.27cm 31.4322æböæböiy=i12+ç÷=2.892+ç÷=22.27cm è2øè2ø解出: b=44.16cm 取b=45cm (2)截面验算 a=40° æböæ45öiy=i+ç÷=2.892+ç÷=22.68cm è2øè2ø2122ly=l0yiy=700=30.86 22.68102.446´2=38.27<lx=39.55 9.62l0y=l2y+27AAdy=30.86+27´由lx=39.55得jx=0.901 N4020´103=217.76N/mm2>f=215N/mm2 2jA0.901´2´102.446´10在允许范围之内，可 (3)验算局部稳定 为保证斜缀条与分肢轴线夹角为45°左右，采用a=400mm l1=a40=13.84<0.7maxl0y，lx=0.7´39.55=27.69，可 i12.89(4)缀条稳定验算 两工字钢腹板内侧间距b0=b-tw=450-11.5=438.5mm 缀条长度ld=b02+a2=438.52+4002=593.5mm 缀条内力Nd=ld=V2V251.832=35.08kN sinab0ld438.5593.5ld478.9=48.87<l=150 imin9.8查表得jd=0.862 单面连接等边角钢强度设计值折减系数 hf=0.6+0.0015ld=0.6+0.0015´48.87=0.673 稳定验算: Nd35.08´10322，可 =84.78N/mm<hf=0.673´215=144.7N/mmf2jdAd0.862´4.8´107.1解： F=Fk´1.4=12´1.4=16.8kN 查表得槽钢36a：Wx=660cm3 Wymin=63.5cm3 Wymax=186cm3 gx=1.05 gy1=gy4=1.2 gy2=gy4=1.05 (1)抗弯强度 初判断点1为最先达到强度最大值的点，Wy1=Wy4=Wymin Fy=Fcos30°=14.55kN lFyMx=´=21.8kN×m 22 Fx=Fsin30°=8.4kN My=lFx´=12.6kN×m 22MyMx21.8´10612.6´106+=+=196.9N/mm2<f=215N/mm2 33gxWxgy1Wymin1.05´660´101.2´63.5´10(2)剪切强度 Vmax=Fy2=7.27kN 查表得: 槽钢36a： Ix=11900cm4 Iy=455cm4 Sx=389.9cm3 tw=9mm VmaxSx7.27´103´389.9´10322 t=2.65N/mm<f=125N/mmv4Ixtw11900´10´9(3)挠度由两个方向合成 Fxl38.4´103´60003vx=40.33mm48EIy48´2.06´105´455´10414.55´103´60003vy=2.67mm 5448EIx48´2.06´10´11900´10Fyl3总挠度v= 22vx+vy=40.42mm 7.3解： l=6m I56a 查表1.10可以得到 Q235，上翼缘承受满跨均布荷载，跨度中间无侧向支承点 l=36.1>13需要验算整体稳定性jb=0.59<0.6 bQ345钢，l=36.1>10.5需要验算整体稳定性，b235jb=0.59´=0.4<0.6 345Q345钢，集中荷载作用于跨中的下翼缘,跨中有一侧向支承点，则自由长度l1=3m jb=2.2 对于Q345钢 jb=2.2´jb'=1.07-0.282235=1.5>0.6 345jb=1.07-0.282=0.882 1.5Q345，钢集中荷载作用于跨中的下翼缘,无侧向支承点 jb=1.2 对于Q345钢 jb=1.2´jb'=1.07-0.282235=0.817>0.6 345jb=1.07-0.282=0.725 0.8177.5解： 规范规定轧制普通槽钢简支梁的整体稳定性系数jb jb=570bt235570´90´16×=´1=0.405<0.6 l1hfy6000´360Mx=21.8kN My=12.6kN 按照公式(7.32)整体稳定性要求验算此槽钢梁的整体稳定性 MyMx21.8´10612.6´106+=+=247N/mm2>f=215N/mm2 33jbWxgy1Wymin0.405´660´101.2´63.5´10不满足整体稳定要求 采取措施：在跨中加侧向支承 则可得l1'=3000mm=1，故jb'=jb l22MyMx21.8´10612.6´10622+=+=213.5N/mm<f=215N/mm'jbWxgy1Wymin0.81´660´1031.2´63.5´103，可 7.7解： 楼盖自重标准值qGk=3.0kN/m2 可变荷载标准值qQk=6.0kN/m2 荷载和内力 荷载标准值qk=(qGk+qQk)a=(3+6)´3.6=32.4kN/m 荷载设计值q=(1.2qGk+1.3qQk)a=(1.2´3+1.3´6)´3.6=41.04kN/m 121qkl=´32.4´82=259.2kN×m 8811最大弯距设计值Mx=ql2=´41.04´82=328.32kN×m 88最大弯距标准值Mxk=试选截面 假设次梁自重引起的弯距为0.02M。即最大弯矩标准值为1.02Mx，最大弯矩设计值1.02Mxk。 次梁上铺设钢筋混凝土预制楼板，楼板与次梁的上翼缘牢固相连，故对次梁不必计算整体稳定性。 由抗弯强度确定需要的截面模量为 Mx1.02´328.32´105Wx³=´10-3=1483.4cm3 gxf1.05´215由均布荷载下简支梁的挠度条件确定所需要的惯性矩 5Mxkl2l ×£v=48EIx250Ix³5´2505´2506-44Mxkl=´1.02´259.2´10´8000´10=26737.9cm 548E48´2.06´10按需要的Wx和Ix查附表2.4，得最轻的热轧普通工字钢为I45b Wx=1500cm3 Ix=33800cm4 tw=13.5mm f=205N/mm2 t=18mm>16mm取自重：g1=87.485kg/m´9.81N/kg=0.858kN/m 截面验算 弯距设计值Mx=328.32+弯矩标准值Mxk剪力设计值V=1´(1.2´0.858)´82=336.56kN×m 81=259.2+´0.858´82=266.06kN×m 81(q+1.2g)l=1(41.04+1.2´0.858)´8=168.28kN22Mx336.6´10622抗弯强度： =213.7N/mm>f=205N/mm3gxWx1.05´1500´105%以内，符合要求。 VSx168.28´103´889´103抗剪强度：t=32.8N/mm2<<fv=125N/mm2，Ixtw33800´104´13.5可。 5Mxkl25´266.06´106´80002l挠度：v=×可。 =25.5mm<=32mm，5448EIx48´2.06´10´33800´102507.9解： l=8m a=3.6m L=3a=10.8m 楼盖自重标准值qGk=3.0kN/m2 可变荷载标准值qQk=6.0kN/m2 荷载和内力： 荷载标准值qk=(qGk+qQk)a=(3+6)´3.6=32.4kN/m 荷载设计值 q=(1.2qGk+1.3qQk)a+1.2g=(1.2´3+1.3´6)´3.6+1.2´0.858=42.07kN/m 11次梁梁端剪力设计值V=(q+1.2g1)l=(41.04+1.2´0.858)´8=168.28kN 22截面尺寸的选定 1）腹板截面 主梁受到次梁传递过来的的荷载为集中力P P=2V=168.28´2=336.56kN 弯矩Mx=1.02Pa=1.02´336.56´3.6=1235.85kN×m 1.02为主梁自重引起的弯矩增大系数 假设翼缘板厚t£16mm，则取f=215N/mm2 截面塑性发展系数gx=1.05 Mx1235.85´106所需截面模量Wx³=´10-3=5474.42cm3 gxf1.05´215梁的经济高度he=73Wx-30=7´35474.42-30=93.37cm 由附表1.7得v11£=，n=400 L400nhö由式æç÷hmin=èLømin=gxnf1340´103=1.05´400´2151得梁的最小高度=1340´10314.81L1080=72.92cm，梁最大高度没有要求。 14.8114.81采用腹板高度hw=950mm考虑翼缘厚度后梁高h满足h>hmin 腹板厚度：1.tw=2hw=8.81mm 7 2.tw=7+0.003hw=9.85mm 宜取为2mm的整数倍，故取tw=10mm 腹板截面：-10´950 2）翼缘截面 由式得单个翼缘所需截面 Af=Wx15474.421-twhw=-´1´95=41.79cm2 hw6956l1a3600=£16时，可不计算梁的整体稳定性。 bbbb235£26=26时，翼缘不会局部失稳。 tfyb宜在11内 h62.5b 260 280 300 320 t 16.07 14.93 13.93 13.06 t取 16 16 14 14 A 41.6 44.8 42 44.8 l1 b 13.8 11.25 b tb h 22.86 1 1 3.392.973）综上采用翼缘截面：2-16´280 所以，梁截面为：1-10´950 2-16´280 95cm2 89.6cm2 A=184.6cm2 强度、整体稳定、折算应力 梁自重g0=1.2´184.6´10-4´7.85´9.81=1.706kN/m 11ì22M=Pa+gL=336.56´3.6+´1.706´10.8=1236.49kN×mmax0ï88