1.8m3反应釜课程设计.doc

反应釜设计的有关内容一、设计条件及设计内容分析由设计条件单可知，设计的反应釜体积为1.8、操作体积为1.46；搅拌装置配制的电机功率为2.2、搅拌轴的转速为100、搅拌桨的形式为桨式；加热的方式为用夹套内的水进行电加热；装置上设有8个工艺接管、2个视镜、4个耳式支座、8个电加热器套管、1个固体物料进口、2个测控接管。反应釜设计的内容主要有：（1）釜体的强度、刚度、稳定性计算和结构设计；（2）夹套的的强度、刚度计算和结构设计；（3）设计釜体的法兰联接结构、选择接管、管法兰；（4）人孔的选型及补强计算；（5）支座选型及验算；（6）视镜的选型；（7）焊缝的结构与尺寸设计；（8）电机、减速器的选型；（9）搅拌轴及框式搅拌桨的尺寸设计；（10）选择联轴器；（11）设计机架结构及尺寸；（12）设计底盖结构及尺寸；（13）选择轴封形式；（14）绘总装配图及搅拌轴零件图等。 第一章 反应釜釜体的设计1.1 釜体 、的确定1.1.1 釜体的确定将釜体视为筒体，根据设计条件单可知L/D=1.2由V=/4，L=1.2，得： ，圆整由文献 314页表16-1确定釜体的1.1.2釜体PN的确定因操作压力0.3，由文献 327页表16-9可知：0.61.2 釜体筒体壁厚的设计1.2.1设计参数的确定由釜体装有安全阀，则设计压力：（1.051.1），取1.1=1.1×0.3=0.33MPa；液体静压：； =5，可以忽略；计算压力： = = 0.33；设计温度： 65 ；焊缝系数： 1.0（双面对接焊，100%无损探伤）；许用应力：根据材料0Cr18Ni10Ti、设计温度100，由文献1286页表14- 4知137；钢板负偏差：0.25（GB6654-1996）；腐蚀裕量：1.0（双面腐蚀）。1.2.2 筒体壁厚的设计由公式 得：+0.25+1.0=2.697mm圆整 刚度校核：不锈钢的考虑筒体的加工壁厚不小于5mm，故筒体的壁厚取1.3 釜体封头的设计1.3.1 封头的选型 由文献317页表16-4选釜体的封头为标准椭球型，代号EHA、标准JB/T47462002。1.3.2 设计参数的确定由，则可用整板冲压成型，故取1.0，其他参数与筒体相同，即 1.1=0.33 = = 1.1×0.30.25（GB6654-96）1.01.3.3 封头的壁厚的设计 由公式得 = 2.395圆整得根据规定，取封头壁厚与筒体壁厚一致1.3.4封头的直边尺寸、体积及重量的确定根据，由文献1318页表16- 5知：直边高度： 25体 积： 0.2545深 度： 300内表面积A： 1.6552质量m： 76.4kg 1.4筒体长度的设计1.4.1筒体长度H的设计 ， = 1.367=1367取 H =1370 1.4.2釜体长径比的复核 = ；满足要求1.5 外压筒体壁厚的设计1.5.1设计外压的确定 由设计条件单可知，夹套内介质的压力为常压，取设计外压=0.1。 1.5.2试差法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚6，则：=6-1.25 = 4.75，=1212， 由得：=1.17×1212= 22651.29筒体的计算长度= '=1370 + (325-25) + 25 = 1495= 22651.29 > ' ；该筒体为短圆筒。圆筒的临界压力为： 对于圆筒m=3 ，=0.4252/3=0.1417故 < ；所以假设6满足稳定性要求。故筒体的壁厚61.5.3 图算法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚6，则：=6-1.25 = 4.75=1212， 在文献1305页中图15- 4中的坐标上找到1.233的值，由该点做水平线与对应的线相交，沿此点再做竖直线与横坐标相交，交点的对应值为：0.OOO24。由文献1307页中图15- 7中选取，在水平坐标中找到=1.8×10-4点，由该点做竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再做水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为：31MPa、=1.93×105。 根据=得： =0.121（）因为0.1 < 0.121，所以假设6合理，取封头的壁厚6。 由文献1318页表16- 5知，的筒体单位高筒节的质量约178kg/m，则筒体质量为1781.37=243.86kg。1.6 外压封头壁厚的设计1.6.1 设计外压的确定 封头的设计外压与筒体相同，即设计外压=0.1。1.6.2 封头壁厚的计算设封头的壁厚=6，则: = 6.25 = 4.75（），对于标准椭球形封头=0.9，0.9×1200=1080（）， =1080/4.75 计算系数：= 5.5×10-4由文献1中图15- 7中选取，在水平坐标中找到=5.5×10-4点，由该点做竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再做水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为值为：64、=1.93×105根据=得： =0.281（）因为0.1 < 0.281，所以假设6偏大，考虑到与筒体的焊接，取封头的壁厚与筒体一致，故取6。1.6.3 封头的结构与尺寸由在文献1318中表16-5 釜体封头的结构如图1-1，封头质量：76.4（）图1-1 釜体封头的结构与尺寸表1-1 釜体封头的尺寸6第二章 反应釜夹套的设计2.1 夹套的、的确定2.1.1夹套的确定 由夹套的筒体内径与釜体筒体内径之间的关系可知：1200+30=1500故取=1500mm2.1.2 夹套的确定由设备设计条件单知，夹套内介质的工作压力为常压，取0.252.2 夹套筒体的设计 2.2.1 夹套筒体壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据刚度条件设计筒体的最小壁厚。 因15003800，取min2 /1000且不小于3 另加，故 min21500/1000+1=4对于碳钢制造的筒体壁厚取6。 2.2.2 夹套筒体长度的初步设计 根据，由文献1316页表16- 3知： 则 H筒=1.0659m=1065.9mm 取 H筒=1065mm由文献1318页表16- 5知，的筒体单位高筒节的质量约223kg/m，则筒体质量为2231.065=237.50kg。2.3 夹套封头的设计 2.3.1 封头的选型夹套的下封头选标准椭球型，内径与筒体相同（1500）。代号EHA，标准JB/T47462002。夹套的上封头选无折边锥形封头，且半锥角、大端直径=1500，小端直径=1212。 2.3.2 椭球形封头壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据刚度条件设计封头的最小壁厚。 因15003800，取min2/1000且不小于3 另加，故min21500/1000+1=4对于碳钢制造的封头壁厚取6。 2.3.3椭球形封头结构尺寸的确定由文献1318页表165。见表2-1表2-1 封头尺寸直边高度深 度容 积质 量253500.3977102.92.3.4椭球形封头结构的设计封头的下部结构如图2-1。由设备设计条件单知：下料口的125，根据文献1402页表18- 4知封头下部结构的主要结构尺寸260。2.3.5带折边锥形封头壁厚的设计考虑到封头的大端与夹套筒体对焊，小端与釜体筒体角焊，因此取封头的壁厚与夹套筒体的壁厚一致，即6。结构及尺寸如图2-2。 图 2-1 下封头的结构 图 2-2 上封头的结构 2.3.6 封头结构的设计公称直径DN/mm总深度H/mm内表面积A/m2容积V/m315004002.55680.8602.3.7 带折边锥形封头壁厚的设计 由于封头过渡部分与锥体部分受力情况不同，分两部分计算 过渡部分： K=0.68 f=0.554 ，选型为CHA。 锥体部分： 故：mm 圆整 2.4 传热面积的校核 =1200mm釜体下封头的内表面积 = 1.6552=1200mm筒体（1高）的内表面积= 4.772夹套包围筒体的表面积=× = 4.77×1.065=5.08012+=1.6552 + 5.0801=6.7353由于釜内进行的反应是放热反应，产生的热量不仅能够维持反应的不断进行，且会引起釜内温度升高。为防止釜内温度过高，在釜体的上方设置了冷凝器进行换热，因此不需要进行传热面积的校核。如果釜内进行的反应是吸热反应，则需进行传热面积的校核，即：将+ = 6.7353 2与工艺需要的传热面积进行比较。若+，则不需要在釜内另设置蛇管；反之则需要蛇管。第三章 反应釜釜体及夹套的压力试验3.1釜体的水压试验3.1.1水压试验压力的确定 水压试验的压力：且不小于(+0.1) ，查.0 ，（+0.1）= 0.43， 取=0.433.1.2液压试验的强度校核 由 得： 0.9 =0.9×200×1.0=180由54.53 < 0.9 =182.7 故液压强度足够3.1.3压力表的量程、水温及水中浓度的要求 压力表的最大量程：P表=2=2×0.43=0.86 或1.5PT P表4PT 即0.645MPa P表1.72 水温15 水中浓度253.1.4水压试验的操作过程操作过程：在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.43，保压不低于30，然后将压力缓慢降至0.33，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将釜体内的水排净，用压缩空气吹干釜体。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。水压试验合格后再做气压试验。3.2釜体的气压试验3.2.1气压试验压力的确定 气压试验的压力： =1.15×1.1×0.3×1.0=0.3795（）取=0.383.2.2气压试验的强度校核 由得： = 48.13（） 48.130.8 =0.8×200×1.0=160（） 气压强度足够3.2.3气压试验的操作过程做气压试验时，将压缩空气的压力缓慢将升至0.03795，保持5min并进行初检。合格后继续升压至0.1898，其后按每级的0.03795级差，逐级升至试验压力0.3795，保持10，然后再降至0.33，保压足够长时间同时进行检查，如有泄露，修补后再按上述规定重新进行试验。釜体试压合格后，再焊上夹套进行压力试验。3.3夹套的液压试验3.3.1液压试验压力的确定 液压试验的压力：且不小于(+0.1) ，查=1.0 =1.25×0.1×1.0=0.125，(+0.1)= 0.2(+0.1)， 取=0.23.3.2液压试验的强度校核 由 得： = 29.57 29.57 0.9 =0.9×235×1.0=211.5 液压强度足够3.3.3压力表的量程、水温的要求 压力表的量程：P表= 2=2×0.2=0.4或1.5PT P表4PT 即 0.3MPa P表0.8MPa水温5。3.3.4液压试验的操作过程 在保持夹套表面干燥的条件下，首先用水将夹套内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.2，保压不低于30min，然后将压力缓慢降至0.1，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将夹套内的水排净，用压缩空气吹干。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。 第四章 反应釜附件的选型及尺寸设计4.1釜体法兰联接结构的设计设计内容包括：法兰的设计、密封面形式的选型、垫片设计、螺栓和螺母的设计。4.1.1法兰的设计 (1)根据1200mm、0.6，由文献1327页表16-9确定法兰的类型为甲型平焊法兰。标记：法兰FF1200-0.6 JG/T 4701-2002材料：16MnR（2）法兰的结构和主要尺寸如图41 如表41图41 甲型平焊法兰表 41 法兰结构尺寸公称直径DN/ 法兰/螺栓规格数量1200133012901255124112385823M20484.1.2密封面形式的选型根据0.61.6、介质温度65和介质的性质，由文献1331页表1614 知密封面形式为光滑面。4.1.3垫片的设计 由文献1表331页16-14得垫片选用中压橡胶石棉垫片，材料为中压橡胶石棉板（GB/T3985），结构及尺寸见图42 和。尺寸见表4-2 图4-2 垫片的结构表4-2 垫片的尺寸120034.1.4螺栓、螺母和垫圈的尺寸规格 本设计选用六角头螺栓（C级、GB/T5780-2000）、型六角螺母（C级、GB/T41-2000） 平垫圈（100HV、GB/T95-2002）螺栓长度的计算： 螺栓的长度由法兰的厚度（）、垫片的厚度（）、螺母的厚度（）、垫圈厚度（）、螺栓伸出长度确定。 其中=58、=3、=18、=3、螺栓伸出长度取=0.4×20.8 螺栓的长度为： =151.32取160 螺栓标记： GB/T5780-2000 螺母标记： GB/T41-2000 垫圈标记： GB/T95-2002 20-100HV 4.1.5法兰、垫片、螺栓、螺母、垫圈的材料 根据甲型平焊法兰、工作温度=55的条件，由文献4附录8法兰、垫片、螺栓、螺母材料匹配表进行选材，结果如表42所示。表43 法兰、垫片、螺栓、螺母的材料法 兰垫 片螺 栓螺 母垫 圈16MnR中压橡胶石棉3525100HV4.2工艺接管的设计由文献5表8-2查无缝钢管得（1） 水进口接管采用无缝钢管，罐内的接管与夹套内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL50-0.1 RF 20。（2） N2（气）进口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL25-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（3）工艺物料进口采用无缝钢管，管的一端切成，伸入罐内一定长度。配用的突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL50-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（4）固体物料进口 采用无缝钢管，罐内的接管与封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL200-0.1 RF 20。（5）放料口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL125-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。与其配套的是手动下展式铸不锈钢放 料阀，标记：放料阀6-125 HG5-11-81-3.（6）水出口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL50-0.1 RF 20。（7）安全阀接口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL32-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（8）备用口采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL100-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（9）加热器套管采用无缝钢管，罐内的接管与下封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL80-0.1 RF 20。（10）视镜采用无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL125-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。 4.3管法兰尺寸的设计工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的结构如图。由文献2 508页表3-2-3得并根据、和接管的，由板式平焊管法兰标准（HG20592）确定法兰的尺寸。管法兰的尺寸见表4-3。图43 板式平焊管法兰表4-4 板式平焊管法兰的尺寸（HG20592）接管名称公称直径接管外径连 接 尺 寸法兰厚度密封面法兰内径坡口宽度 厚度N2接口253210075114101458233工艺物料进口5057140110144121688259固体物料进口20021932028018816222542222水进口5057140110144121688259安全阀接口323812090144121688339放料口12513324020018816181453135水出口5057140110144121688259加热器套管80891901501841616124291备用口100108210170184161814421104.4垫片尺寸及材质工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的密封面形式及垫片尺寸、材质文献41251页表12-261查如表4-5所示。4.4.1 垫片的结构图4-4 管道法兰用软垫片4.4.2 密封面形式及垫片尺寸表4-5 密封面形式及垫片尺寸接管名称密封面型式垫片尺寸()垫片材质外径内径厚度N2接口RF71322中压石棉橡胶板工艺物料进口RF107572中压石棉橡胶板固体物料进口RF2732202中压石棉橡胶板水进口RF107572中压石棉橡胶板安全阀接口RF82382中压石棉橡胶板放料口RF1921332中压石棉橡胶板水出口RF107572中压石棉橡胶板加热器套管RF132892中压石棉橡胶板备用口RF1521082中压石棉橡胶板4.5人孔的设计由于釜体的内径，因此需要在釜体的封头上设置人孔，以便于安装、维修、检查釜体的内部结构，本设计选用不锈钢A型回转盖带颈平焊法兰人孔。其结构如图4-5、尺寸见表4-6、人孔的材料见表4-7。1-人孔接管；2-螺母；3-螺栓；4-法兰；5-垫片；6-手柄；7-法兰盖；8-销轴；9-开口销；10-垫圈；11、12、13、14-轴耳图8-43 A型回转盖带颈平焊法兰人孔结构表4-6 回转盖带颈平焊法兰人孔的尺寸公称压力（MPa）密封面形式公称直径DNd w×SDD1AB螺栓规格数量1.0突面450480×6590550325150M24×7516LH1H2bb1b2d重量(kg)20022010228or3022242088.9表4-7人孔1.0450的明细表件号名称数量材料件号名称数量材料1人孔接管10Cr18Ni10Ti8销 轴1452螺母8259开口销2353螺栓83510垫 圈2100HV4法兰11Cr18Ni9Ti11轴 耳1Q235-A5垫片1中压石棉橡胶板12轴 耳1Q235-A6法兰盖11Cr18Ni9Ti13轴 耳1Q235-A7手柄1Q235-A14轴 耳1Q235-A4. 6视镜的设计4.6.1 视镜的选型由于釜内介质压力较低（0.3）且考虑，本设计选用两个=125的不带颈视镜。其结构见图4-6。 4.6.2 视镜的规定标记、标准图号、视镜的尺寸及材料 由文献2674页表3-5-2确定视镜的规定标记、标准图号、视镜的尺寸及材料。标 记：视镜0.6，125标准图号：HGJ501-86-19质量：14.7kg图4-6 视镜的结构型式表4-7 视镜的尺寸视镜玻璃双头螺柱数量直径×长度1252251904028801331058M16×4表4-8 视镜的材料件号名称数量材料件号名称数量材料1视镜玻璃1硼硅玻璃(SJ-6)4压紧环1Q235-A2衬 垫2石棉橡胶板5双头螺柱8353接 缘11Cr18Ni9Ti6螺母8Q235-A第五章 搅拌装置的选型与尺寸设计5.1搅拌轴直径的初步计算5.1.1搅拌轴直径的设计 电机的功率2.2 ，搅拌轴的转速100，文献1235表11-1取用材料为1Cr18Ni9Ti ， 25，剪切弹性模量8.1×104，许用单位扭转角1°/m。 由得：=（） 利用截面法得： =（）由 得：=搅拌轴为实心轴，则：= 34.80mm 取40mm（2）搅拌轴刚度的校核 由得： =0.58（） 因为最大单位扭转角max0.58 1 所以圆轴的刚度足够。考虑到搅拌轴与联轴器配合，40可能需要进一步调整。5.1.2搅拌抽临界转速校核计算由于反应釜的搅拌轴转速=100200，故不作临界转速校核计算。5.2联轴器的型式及尺寸的设计 由于选用摆线针齿行星减速机，所以联轴器的型式选用立式夹壳联轴节（D型）。标记为：40 HG 2157095，结构如图5-1。由文献4中表3-5-36及表3-5-37分别确定联轴节的尺寸和零件及材料，尺寸如表5-1，零件及材料如表5-2。由于联轴节轴孔直径=40，因此搅拌轴的直径调整至50。1- 夹壳；2-悬吊环；3-垫圈；4-螺母；5-螺栓图5-1 立式夹壳联轴节 表5-1 夹壳联轴节的尺寸轴孔直径40螺栓数量规格118483576162207156M12质量/kg804558516120.60.47.60表5-2 夹壳联轴节的零件及材料件号名 称材 料件 号名 称材 料1左、右夹壳ZG-1Cr18Ni9Ti(GB2100)4螺 母0Cr18Ni9Ti(GB/T 6170)2吊 环0Cr18Ni9Ti(GB4385)5螺 栓A2-70(GB/T 5782)3垫 圈A-140(GB/T97.2)5.3搅拌桨尺寸的设计桨式搅拌桨的结构如图5-2所示。由3223页表3-1-5确定不锈钢桨式搅拌桨的尺寸见表5-3、零件明细表见表5-4。图5-2桨式搅拌桨的结构1- 桨叶；2-横梁；3-筋板；4-连接螺栓；5-螺母；6-穿轴螺栓；7-螺母表5-3 桨式搅拌桨的尺寸（HG/T212391）螺栓螺钉销数量数量数量60040M122M12112b重量 60 14011034545.9不大于0.025表5-4 零件明细表件号名称数量材料件号名称数量材料1桨叶1Q235B4 垫圈2性能等级100HV2螺栓2钢4.8级5带口销135H(钢)3螺母2钢4级5.4搅拌轴的结构及尺寸的设计5.4.1搅拌轴长度的设计搅拌轴的长度近似由釜外长度、釜内未浸入液体的长度、浸入液体的长度 三部分构成。即：=+其中=（机架高；减速机输出轴长度）=500-50=450（）=+（釜体筒体的长度；封头深度；液体的装填高度）液体装填高度的确定：釜体筒体的装填高度式中操作容积（）；釜体封头容积（）；筒体的内径（）=1.0664取=1066液体的总装填高度=1066+25+300 =1391=1370+2（25+300）-1391 =629浸入液体搅拌轴的长度的确定： 搅拌桨的搅拌效果和搅拌效率与其在釜体的位置和液柱高度有关。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：（见文献4215） 当时为最佳装填高度；当时，需要设置两层搅拌桨。 由于=1391>=1200，本设计选用两层搅拌桨。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：S=2Di/3=21200/3=800故浸入液体的长度：=800搅拌轴搅拌轴的长度为：=450+629+800=1879，取=18805.4.2搅拌轴的结构由于搅拌轴的长度较适中，考虑加工的方便，可将搅拌轴一次加工成型。一层搅拌浆的位置：325 二层搅拌浆的位置：=13912325 =139123251020.5 圆整 =1020 第六章 传动装置的选型和尺寸计算6.1电动机的选型由于反应釜里的物料具有一定的腐蚀性，故选用改进型三相异步电机。根据电机的功率2.2、转速1430，由文献4表10-4-5选用的电机型号为：Y2-100。6.2减速器的选型6.2.1 减速器的选型根据电机的功率2.2、搅拌轴的转速100、传动比为1430/ 10014.3选用直联摆线针轮减速机（JB/T2982-1994），标记ZLD2.23A11。由文献41404页表9-1-30确定其安装尺寸，直联摆线针轮减速机的外形见图6-1、安装尺寸如表-1。6.2.2 减速机的外形安装尺寸图6-1 直连摆线针轮减速机表61 减速机的外形安装尺寸L1DD226745415506-1245230D3D41 2001703810143356.3机架的设计由于反应釜传来的轴向力不大，减速机输出轴使用了带短节的夹壳联轴节，且反应釜使用不带内置轴承的机械密封，故选用WJ型单支点机架（HG2156695）。由搅拌轴的直径40mm可知，机架的公称直径200。结构如图62所示。图62 WJ型无支点机架6.4底座的设计对于不锈钢设备，本设计如下底座的结构，其上部与机架的输出端接口和轴封装置采用可拆相联，下部伸入釜内，结构与尺寸如图6-3所示。图6-3 底座的结构第七章 反应釜的轴封装置设计7.1 反应釜的轴封装置的选型反应釜中应用的轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。考虑到釜内的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，因此选用机械密封。根据0.3、65、。由文献4855页表7-3-79选用205型（双端面小弹簧UU型）釜用机械密封，其结构如图7-1、主要尺寸如表71所示。7.2 轴封装置的结构及尺寸图7-1 釜用205型机械密封结构表71 釜用机械密封的主要尺寸（）轴径40175145110335224-188第八章 支座的选型及设计8.1支座的选型及尺寸的初步设计 由于设备外部设置有100的保温层，文献1342页表16-23所以选耳式B型支座，支座数量为4个反应釜总质量的估算：+式中：釜体的质量（）；夹套的质量（）；搅拌装置的质量（）附件的质量（）；保温层的质量（）= +2× =243.86+76.4×2=396.66= +=237.5+117.7=355.2= + + + + + + =7.6+4.59+34+45+150=241.19= + + + + + + + + + + +=88.9+0.73+1.51×36.854.082.941.193.4114.7×2500=638.62=100将各已知值代入上式得反应釜的总质量为1731.67，约为1750。 物料总质量的估算：式中：釜体介质的质量（）；夹套内水的质量（） 考虑到后期的水压试验，对物料总质量的计算以水装满釜体和夹套计算，估算过程为=1.8×1000=1800（V× +V封头）×=（1.767-1.131）×1.065+（0.4860-0.2545）×1000=908.84910得估算结果为=18009102710 装置的总质量：4460（）每个支座承受的重量按最坏受力状况考虑（即有可能只有两个支座承载），约为4.46×9.81/221.88（） 根据由文献1342页表16-23初选B型耳式支座，支座号为4标记： JB/T4725-92 耳座B4材料：Q235-A·F系列参数尺寸如表81。表81 B型耳式支座的尺寸底板筋板垫板地脚螺栓支座重量规格250200140147029016010315250840302415.78.2支座载荷的校核计算耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：由文献1341页知其中D为： D=1962，9.81，Ge1500×9.8114715，=4460，=4，=0，将已知值代入因为所以选用的耳式支座满足要求。第九章 焊缝结构的设计9.1.釜体上主要焊缝结构的设计釜体上的主要焊缝结构及尺寸如图9-1所示 ()筒体的纵向焊缝 （b）筒体与下封头的环向焊缝 （c）人孔接管与封头的焊缝 （d）进料管与封头的焊缝 （e）出料口接管与封头的焊缝 图9-1 釜体主要焊缝的结构及尺寸9.2夹套上的焊缝结构的设计夹套上的焊缝结构及尺寸如图9-2所示 （a）夹套的纵向焊缝 （b）夹套与封头的横向焊缝 （c）水出口接管与筒体的焊缝 （d）水进口接管与筒体的焊缝（e）釜体与夹套的焊缝图9-2 夹套主要焊缝的结构及尺寸第十章 固体物料进口的开孔及补强计算10.1封头开人孔后被削弱的金属面积的计算由于人孔的开孔直径较大，因此需要进行补强计算，本设计采用等面积补强的设计方法。 釜体上封头开人孔后被削弱的金属面积为：式中：=480-16+2×(18×12.5)=468 =1.446=137137=1=468×1.4462×1.446×0= 676.72867710. 2 有效补强区内起补强作用的金属面积的计算10.2.1封头起补强作用金属面积的计算式中： 取两者中较大值， 936 =6-1.25=4.75= 8 （18×12.5）=6 =1= 1546.27210.2.2接管起补强作用金属面积的计算其中： =61.2 则取其中的较小值61.2 = =0.56 =665.85610