二级展开式圆柱直齿轮减速器课程设计说明书.doc

长江大学工程技术学院机械设计课程设计（2015-2016学年 第一学期）学 院机械工程学院专业班级机械61301班目录一、设计任务二、减速器结构选择及电动机性能参数计算三、计算、分配传动比四、运动参数计算五、带传动的设计六、各级传动齿轮的设计计算七、轴的设计和键的选择八、轴承的选择九、箱体及减速器附件说明十、润滑油的选择与计算十一、参考文献 机械设计课程设计任务书一、 设计题目：带式输送机传动装置传动方案二、原始数据班级序号滚筒圆周力（N）运输带速度V（m/s）滚筒直径D（mm）三、 技术条件1、单向运转，输送带速度允许误差5%。2、每日两班，每班工作8小时，一年按300工作日计算。3、传动装置使用年限10年。4、载荷平稳，传动装置无特殊要求。5、输送机的滚筒转动效率为0.96。四、设计工作任务1、减速器装配图1张，零件工作图1张。2、三维装配图1套。3、设计说明书1份。原始数据班级序号12345678910滚筒圆周力（N）2000210022002300240025002600270028002900运输带速度V（m/s）1.31.21.111.11.21.31.21.11滚筒直径D（mm）500480460450420400410440490470班级序号11121314151617181920滚筒圆周力（N）3000310032003300340035003600370038003900运输带速度V（m/s）1.31.21.111.11.21.31.21.11滚筒直径D（mm）500480460450420400410440470490班级序号21222324252627282930滚筒圆周力（N）2000210022002300240025002600270028002900运输带速度V（m/s）0.80.70.90.80.70.90.80.70.90.8滚筒直径D（mm）450480500500450480480500450380班级序号31323334353637383940滚筒圆周力（N）3000310032003300340035003600370038003900运输带速度V（m/s）0.80.70.90.80.70.90.80.70.90.8滚筒直径D（mm）450480500500450480480500450380第二章 减速器结构选择及相关性能参数计算2.1 减速器结构二级展开式圆柱直齿轮减速器的传动方案如图2-1所示。图2-1 二级展开式圆柱直齿轮减速器传动装置简图1输送带 2联轴器 3减速器 4带传动 5电动机2.2 电动机的选择电动机的选择见表2-1表2-1 电动机的选择计算项目计算及说明1.电动机类型和结构型式的选择根据减速装置的工作条件：连续单向运转，工作有轻微振动，而选用效率高、性能好、噪音低的Y系列电动机。三相交流异步电动机的结构简单，价格低廉，维护方便，可直接接于三相交流电网中。因此选用Y系列三相异步电动机。2.电动机功率的选择工作机所需功率Pw：Pw =4.18Kw计算项目计算及说明2.电动机功率的选择Pw为输送带阻力，为输送带的速带1.1。电动机至工作机的总效率：查机械设计课程设计表3-1，取V带传送的效率=0.96；圆柱齿轮传动的效率=0.97；联轴器传动的效率=0.99；滚子轴承传动效率=0.98。=×0.96××0.99×=0.79电动机所需的功率：=5.29Kw电动机额定功率。 电动机容量主要由电动机运动时的发热条件决定，而发热又与其工作情况有关。对于长期连续运转、载荷不变或变化很小，常温工作的机械，选择电机时只要使电动机的负载不超过其额定值，电动机便不会过热。也就是可按电动机的额定功率等于或略大于所需电动机的功率，即。3.电动机转速的确定根据一般最常用的，市场上供应最多的是同步转速为1500和1000的电动机，又。查机械设计课程设计表17-7，选用磁极较少的Y132S-4并且采用B3的安装型式。Y160M-4-B3技术数据和安装及外形尺寸如表2-2，图2-2,表2-3。表2-2 Y132S-4-B3技术数据同步转速1500，4极电动机型号额定功率Kw满载转速（）质量/KgY132S-45.514402.22.381图2-2 Y132S-4-B3电动机的安装表2-3 Y132S-4-V3电动机的外形尺寸(mm)ABCDEFGHKABACADHDBBL2161788980103313212280270210315238515第三章 计算、分配传动比3.1 传动比分配传动比的分配及计算见表3-1表3-1 传动比的计算及分配计算项目计算及说明1.总传动比由=，得输送带滚筒的转速为=44.72电动机的满转速和工作电机的转速即可确定传动系统的总传动比i，即i=32.22.分配传动比取平带传动的传动比i=3。为了使减速器的两个大齿轮具有相近的波油深度，应使两级的大齿轮具有相近的直径（低速级大齿轮）计算项目计算及说明2.分配传动比的直径应略大一些，使得高速级大齿轮的齿顶圆与低速轴之间有适量的间隙）。设高速轴的传动比为，低速轴转动比为，减速器的传动比为。故 =10.7又=2.83.806取=3.75，则=2.85四、运动参数的计算4.1 动力运动参数计算传动装置的运动、动力参数的计算见表4-1表4-1 传动装置的运动、动力参数的计算计算项目计算及说明1.各轴转速高速轴转速：=480中间轴转速：=128低速轴转速：滚筒轴转速：=452.各轴的输入功率高速轴输入功率：=5.29×0.96=5.08Kw计算项目计算及说明2.各轴的输入功率中间轴输入功率：=5.08×0.97×0.98=4.83Kw低速轴输入功率：=4.83×0.97×0.98=4.59Kw滚筒轴输入功率：=4.59×0.98×0.99=4.45Kw 其中：为电动机的额定功率，为传送带的效率，为高速级齿轮传动的效率和低速级齿轮传动的效率，为联轴器的传动效率,为一对滚动轴承的传动效率。3.各轴的输入转矩高速轴输入转矩：101.03Nm中间轴输入转矩：Nm低速轴输入转矩：975.72Nm滚筒轴输入转矩：Nm五、带传动的设计5.1 V带的参数计算对带式输送机传动系统，已知电动机的额定功率=5.5Kw，转速传动比3，每天工作16h（即两班制）。带传动的设计计算见表5-1。表5-1 带传动的设计计算计算项目计算及说明1.确定计算功率由机械设计表8-8查得工作情况系数2.选择V带的带型根据、由机械设计图8-11选用A型带3.确定带轮的基准直径并验算带速v初选小带轮的基准直径。由机械设计表8-7和表8-9，取小带轮的基准直径=90mm。验算带速v。V=因为5，故带速合适。根据机械设计表8-9，取标准直径为 取=280mm4.确定v带的中心距a和基准长度由式0.7（+）2（+）得259mm740mm，初定中心矩为=400mm。计算带所需的基准长度：2+（+）+ =2×400+×（90+280）+mm1403mm，由机械设计表8-2选带的基准长度。计算实际中心距计算项目计算及说明4.确定v带的中心距a和基准长度由和算出中心距的变化范围为392mmmm5.验算小带轮上的包角=6.确定V带根数计算单根V带的额定功率。由=90mm和，查机械设计表8-4得=1.064Kw 。根据，i=2和A型带，查机械设计表8-5得，查表8-6得，表8-2的，于是=（）1.1Kw 。计算V带根数ZZ= 取6根7.计算单根V带的初拉力由机械设计表8-3得B型带的单位长度质量q=0.105，所以=500N=126N计算项目计算及说明8.计算压轴力 9.主要设计结论选用A型普通V带6根，带基准长度为1430mm。带轮基准直径中心距控制在之间。单根带初拉力=126N5.2 V带轮的设计 根据带轮的基准直径和带轮转速等已知条件，确定带轮的材料，结构形式，轮槽、轮辐和轮毂的几何尺寸，公差和表面粗糙度及相关的技术要求。见表5-2表5-2 带轮的设计计算项目计算及说明1.带轮材料的确定带轮材料选用HT150，因为带速v=6.78较高，故采用铸钢焊接而成2.小带轮结构形式的确定由电动机Y-4-B3的转动轴D=mm，故选小带轮的轮毂d=36mm。基准直径，因而带轮的结构形式可采用腹板式。带轮槽的截面尺寸见表5-3。小带轮的结构形式见表5-4表5-3 A型带轮的轮槽对应的11.02.758.7159表5-4 小带轮的结构形式，d为轴的直径36mm取；B=3e+2f=3×15+2×9=63mm ；=,取=12mm ；L=，取L=76mm。表5-5 大带轮的结构形式计算项目计算及说明1.大带轮结构形式的确定先按式初步估算轴的最小直径，选取轴的最小直径，选取轴的材料为45钢调质处理，根据机械设计表15-3，取，=20.9mm取d=22mm，取长，。B=3e+2f=3×15+2×9=63mm=，取=12mm；L=，取L=80mm，取长2.大带轮的具体尺寸六、各级传动齿轮的设计计算6.1 高速级圆柱直齿轮的设计计算高速级圆柱直齿轮的设计计算。已知高速轴的输入功率，转速，齿数比，使用期为10年（每年300个工作日），两班制。详见表6-1。表6-1 高速级圆柱直齿轮的设计计算计算项目计算及说明1.选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数按图2-1所示的传动方案，选用直齿圆柱齿轮传动，压力角取；带式输送机为一般的工作机器，参考机械设计表10-6，选用7级精度。材料选择。由机械设计表10-1，选择小齿轮材料为40Cr（调质），齿面硬度280HBS。大齿轮材料选45钢（调质），齿面硬度240HBS。选小齿轮齿数，大齿轮齿数，取2.初步计算传动的主要尺寸1.按齿面接触疲劳强度设计计算小齿轮分度圆直径，即1）确定公式中的个参数值试选。计算小齿轮传递的转矩。9.908×10N·M由机械设计表10-7选取齿宽系数。计算项目计算及说明2.初步计算传动的主要尺寸由机械设计图10-20查得区域系数由机械设计表10-5查得材料的弹性影响系数。计算接触疲劳强度用重合度系数。=24×(tan29.841tan20)+90×(tan25.237tan20)/2=2.151计算接触疲劳需用应力由机械设计图10-25d查得小齿轮和大齿轮的接触疲劳极限分别为，。计算应力循环次数：=60×480×1×（2×8×300×10）=1.382×10由机械设计图10-23查取接触疲劳寿命系数，。取失效概率为1%，安全系数S=1，得计算项目计算及说明2.初步计算传动的主要尺寸=取和中的较小者作为该齿轮的接触疲劳许用应力，即=523MPa2）计算小齿轮分度圆直径=54.901mm调整小齿轮分度圆直径1）计算实际载荷系数前的数据准备圆周速度齿宽b3.确定传动尺寸计算载荷系数由机械设计表10-2得使用系数根据，7级精度，由机械设计图10-8查得动载系数齿轮的圆周力=计算项目计算及说明3.确定传动尺寸=1×3.609×10/54.901=65.7100查机械设计表10-3得齿间载荷分配系数由机械设计表10-4用插值法查得7级精度，小齿轮的相对支撑为非对称布置时，得齿向载荷分布系数，由此，得到实际载荷系数按实际载荷系数算得的分度圆直径相应的齿轮模数：4.按齿根弯曲疲劳强度设计试算模数1）确定公式中的个参数数值试选弯曲疲劳强度用重合度系数计算由机械设计图10-17查得齿形系数，；由机械设计图10-18查得应力修正数，；由机械设计图10-24C查得小齿轮和大齿轮的齿跟弯曲疲劳极限分别为计算项目计算及说明4.按齿根弯曲疲劳强度设计，；由机械设计图10-22查得弯曲疲劳寿命系数，。取弯曲疲劳安全系数S=1.4=因为大齿轮的大于小齿轮，所以取=2试算模数=调整齿轮模数1)计算实际载荷系数前的准备圆周速度计算项目计算及说明4.按齿根弯曲疲劳强度设计齿宽 宽高比=39.336/3.688=10.672计算实际载荷系数根据，7级精度，由机械设计查图10-8得动载荷系数由/39.336N=5.038×10 =128 100查机械设计表10-3得齿间载荷分配系数由机械设计表10-4用插值法查得，结合=10.67查机械设计图10-13，得则载荷系数为3按实际载荷系数算得的齿轮模数5.对比计算结果由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数，由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲疲劳强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲疲劳强度算得的模数1.708mm，并圆整为标准值m=2mm，按接触疲劳强度算得的分度圆直径：计算项目计算及说明 5.对比计算结果，算出小齿轮齿数=60.94/2=30.42，取；则大齿轮齿数，取。互为质数，这样设计处的齿轮传动，既满足了齿面接触疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。6.几何尺寸计算计算分度圆直径计算中心距计算齿轮宽度考虑不可避免的安装误差，为了保证设计齿宽b和节省材料，一般将小齿轮略为加宽（）mm,即取而使大齿轮的齿宽等于设计齿宽，即7调整中心距后的强度校核上述齿轮副的中心距不便于相关零件的设计和制造。为此，可以通过调整传动比改变齿数或者变位法进行圆整。采用变位法将中心距就近圆整至=150mm。在圆整时，以变位系数和不超出机械设计图10-21a中所推荐的合理工作范围为宜。其他几何参数，如，m，b保持不变。齿轮变位后，齿轮副几何尺寸发生变化。应重新校核齿轮强度，以明确齿轮的工作能力。（1）计算变位系数计算项目计算及说明7调整中心距后的强度校核计算啮合角、齿数和、变位系数和、中心距变动系数和齿顶高系数。=22.215 =（inv22.215-inv20）×133/（2tan20）=0.513从机械设计图10-21b中可知，当前的变位系数和提高了齿轮强度，但重合度有所下降分配变位系数和由机械设计图10-21b可知，坐标点（，）=（66.5,0.2435）位于L12线和L13线之间，按这两条线作射线，再从横坐标的处作垂直线，与射线交点的纵坐标分别是=0.356，=0.1579.齿根弯曲疲劳强度校核计算项目计算及说明9.齿根弯曲疲劳强度校核=MPa=111.6MPa=112.2 MPa齿根弯曲疲劳强度满足要求，并且大齿轮抵抗弯曲疲劳破坏的能力大于大齿轮。10.结构图设计小齿轮和大齿轮的结构设计如图6-1和图6-211.要设计结论齿数，；模数m=2mm；压力角；中心距a=148mm；齿宽，；小齿轮选用40Cr（调质），大齿轮选用45钢(调质)；齿轮按7级精度设计。6.2低速级圆柱直齿轮的设计计算低速级圆柱直齿轮的设计计算。已知低速轴的输入功率，转速，齿数比，使用期为10年（每年300个工作日），两班制。详见表6-2表6-2 速级圆柱直齿轮的设计计算计算项目计算及说明1.选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数按图2-1所示的传动方案，选用直齿圆柱齿轮传动，压力角取；带式输送机为一般的工作机器，参考机械设计表10-6，选用7级精度。材料选择。由机械设计表10-1，选择小齿轮材料为40Cr（调质），齿面硬度280HBS。大齿轮材料选45钢（调质），齿面硬度240HBS。选小齿轮齿数，大齿轮齿数，取2.初步计算传动的主要尺寸1.按齿面接触疲劳强度设计计算小齿轮分度圆直径，即1）确定公式中的个参数值试选。计算小齿轮传递的转矩。3.529×10N·mm由机械设计表10-7选取齿宽系数。由机械设计图10-20查得区域系数计算项目计算及说明2.初步计算传动的主要尺寸由机械设计表10-5查得材料的弹性影响系数。计算接触疲劳强度用重合度系数。=24tan29.841tan20)+69(tan24.035tan20)/2=1.626计算接触疲劳需用应力由机械设计图10-25d查得小齿轮和大齿轮的接触疲劳极限分别为，。计算应力循环次数：=60×128×1×（2×8×300×10）=3.686×10由机械设计图10-23查取接触疲劳寿命系数，。取失效概率为1%，安全系数S=1，得=计算项目计算及说明2.初步计算传动的主要尺寸=取和中的较小者作为该齿轮的接触疲劳许用应力，即=539MPa2）计算小齿轮分度圆直径=91.228mm调整小齿轮分度圆直径1）计算实际载荷系数前的数据准备圆周速度齿宽b3.确定传动尺寸计算载荷系数由机械设计表10-2得使用系数根据，7级精度，由机械设计图10-8查得动载系数齿轮的圆周力=1×7.737×10/91.228=84.8<100 查机械设计表10-3得齿间载荷分配系数计算项目计算及说明3.确定传动尺寸由机械设计表10-4用插值法查得7级精度，小齿轮的相对支撑为非对称布置时，得齿向载荷分布系数，由此，得到实际载荷系数 按实际载荷系数算得的分度圆直径相应的齿轮模数：4.按齿根弯曲疲劳强度设计试算模数1）确定公式中的个参数数值试选 计算弯曲疲劳强度用重合度系数计算由机械设计图10-17查得齿形系数，；由机械设计图10-18查得应力修正数，；由机械设计图10-24C查得小齿轮和大齿轮的齿跟弯曲疲劳极限分别为，；由机械设计图10-22查得弯曲疲劳寿命系数计算项目计算及说明4.按齿根弯曲疲劳强度设计。取弯曲疲劳安全系数S=1.2=因为大齿轮的大于小齿轮，所以取=2试算模数=调整齿轮模数1)计算实际载荷系数前的准备圆周速度齿宽宽高比计算项目计算及说明4.按齿根弯曲疲劳强度设计=2计算实际载荷系数根据，7级精度，由机械设计查图10-8得动载荷系数由/56.136N=1.257×10N =223100查机械设计表10-3得齿间载荷分配系数由机械设计表10-4用插值法查得，结合=10.67机械设计图10-13，得则载荷系数为3按实际载荷系数算得的齿轮模数5.对比计算结果由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数，由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲疲劳强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲疲劳强度算得的模数2.408整为标准值m=3mm，按接触疲劳强度算得的分度圆直径：，算出小齿轮齿数=101.681/3=33.89，取；则大齿轮齿数计算项目计算及说明5.对比计算结果，取。互为质数，这样设计处的齿轮传动，既满足了齿面接触疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。6.几何尺寸计算计算分度圆直径计算中心距计算齿轮宽度考虑不可避免的安装误差，为了保证设计齿宽b和节省材料，一般将小齿轮略为加宽（）mm,即取而使大齿轮的齿宽等于设计齿宽，即7调整中心距后的强度校核上述齿轮副的中心距不便于相关零件的设计和制造。为此，可以通过调整传动比改变齿数或者变位法进行圆整。采用变位法将中心距就近圆整至=200mm。在圆整时，以变位系数和不超出机械设计图10-21a中所推荐的合理工作范围为宜。其他几何参数，如，m，b保持不变。齿轮变位后，齿轮副几何尺寸发生变化。应重新校核齿轮强度，以明确齿轮的工作能力。计算变位系数计算啮合角、齿数和、变位系数和、中心距变动系数和齿顶高系数。计算项目计算及说明7调整中心距后的强度校核=22.69 =（inv22.69-inv20）×131/（2tan20）=0.249从机械设计图10-21b中可知，当前的变位系数和提高了齿轮强度，但重合度有所下降分配变位系数和由机械设计图10-21b可知，坐标点（，）=（54,0.1245）位于L11线和L17线之间，按这两条线作射线，再从横坐标的处作垂直线，与射线交点的纵坐标分别是=0.27，=0.2519.齿根弯曲疲劳强度校核=MPa计算项目计算及说明9.齿根弯曲疲劳强度校核=109.58MPa=115.71 MPa齿根弯曲疲劳强度满足要求，并且大齿轮抵抗弯曲疲劳破坏的能力大于大齿轮。10.结构图设计小齿轮和大齿轮的结构设计如图6-3图6-411.要设计结论齿数，；模数m=3mm；压力角；中心距a=196.5mm；齿宽，；小齿轮选用40Cr（调质），大齿轮选用45钢(调质)；齿轮按7级精度设计。表6-3 齿轮传动参数表名称符号单位高速级低速级小齿轮大齿轮小齿轮大齿轮中心距amm148196.5传动比i3.752.85模数mmm23压力角2020齿数z311173497分度圆直径dmm62234102291齿宽bmm6862110102材料40Cr45#40Cr45#热处理调质调质调质调质齿面硬度HRC第七章 联轴器的选择7.1 联轴器的选择联轴器的选择见表7-1表7-1 联轴器的选择计算项目计算及说明1.联轴器的选择联轴器的选择由工作条件决定输出轴与联轴器相连，为了隔离轻微的振动，应采用弹性柱销联轴器，制造容易，装拆方便，成本交低。联轴器的计算转矩。查机械设计表14-1.考虑到转矩变化很小，故取=1.3956.21N·m=1243.073 N·m按照计算转矩应小于等于联轴器许用转矩T的条件，查标准GB/T5014-2003，选用LX3型弹性柱销联轴器，其许用转矩T=2500N·m。半联轴器的孔径d=40mm，长度L=84mm，与轴的配合的毂孔长度第八章 轴的设计和键、轴承的选择8.1 轴的设计和键、轴承的选择8.1.1高速轴的结构设计见表8-1表8-1 高速轴的结构设计计算项目计算及说明1.初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45钢，调质处理。根据机械设计表15-3，取，于是得，2.轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案，见图8-1。二级减速器中将高速轴的齿轮安排在箱体右侧，相对与两轴承做不对称分布，齿轮左面由轴肩定位，右面用套筒轴向固定，靠平键和过盈配合实现周向固定。两轴承分别以轴肩和套筒实现周向定位，靠过盈配合实现周向固定，轴通过两端轴承实现轴向定位。大带轮轮毂靠轴肩、平键和螺栓分别实现轴向定位和周向定位。根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）因为高速轴-段轴径装配大带轮，取，大带轮的轮毂孔长度L=80mm，为了保证轴端挡圈只压在大带轮上而不压在轴的端面上，故-段的长度应略短些，现取。2初步选用轴承。因轴承需同时受到径向力和轴向力的作用，故选用深沟球滚动轴承。参照工作要求并根据，取。初步选取 0基本游隙组，标准精度级的深沟球滚动轴承6007，其尺寸为d×D×B=35mm×62mm×9mm，计算项目计算及说明2.轴的结构设计故；左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由机械设计课程设计的表15-2得6007定位轴肩高度h=3m，因此，取。3取安装齿轮处的轴段-的直径；齿轮右侧与右轴承之间采用套筒定位。已知齿轮轮毂的宽度为68，为了使套筒端面可靠的压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取，齿轮左端采用轴肩定位，轴肩高度，由轴径d=38mm查机械设计表15-2，得R=2mm，故取h=5mm，则轴环处的直径。轴环宽度，取。4轴承端盖的总宽度为12mm（由减速器及轴承端盖的结构设计而定）。根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与大带轮右端面见的距离l=30mm，故取。5取齿轮距箱体内壁之间的，中间轴的两齿轮之间的距离C=18m，考虑箱体的铸造误差，在不确定滚动轴承位置是，应距离箱体内壁一段距离S，取S=18m已知滚动轴承宽度B=14mm，低速级齿轮的轮毂长度为L=68mm，则=14+18+16+3=51mm=68+18+16+18-12=108mm至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。轴上零件的周向定位。齿轮、大带轮与轴的周向定位均采用平键连接。按，由机械设计表6-1查得平键的截计算项目计算及说明2.轴的结构设计面b×h=10mm×8mm，由机械设计表6-2查得=100。因为，初选键长为63mm，校核，所选键为b×h×L=10mm×8mm×63mm。为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为；同样，大带轮与轴的连接，选用平键b×h=8mm×7mm，初选长度为70mm，校核：，所选键长为b×h×L=8mm×7mm×70mm。大带轮与轴的 配合为，滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合来保证的，此处选择轴的直径工差是被基准制为m6。确定轴上圆角和倒角尺寸。参考机械设计表15-2，取轴端倒角为C2，处R=1.6mm，、处R=2mm。3求轴上的载荷首先根据轴的机构如做出轴的设计简图。在确定轴承的支点位置时，应从手册中查取值，对于6007 型深沟球滚动轴承，由机械设计课程设计查得=23mm。因此，作为外伸梁的轴距=112 mm+249.25mm+89.5mm。根据轴的计算简图做出轴的弯矩图和扭矩图。见图8-2。4校核轴和轴承作用在齿轮上的：圆周力为=径向力为=1186N作用在高速轴大带轮上的压轴力1求垂直反力：计算项目计算及说明4校核轴和轴承根据平面任意力系的平衡方程得：故 确定垂直弯矩，并绘制垂直面上的弯矩b。=78.168·m=78.079 N·m2求水平反力：由得：确定水平弯矩，并绘制水平面上的弯矩图c。=214.616N·m=214.617 N·m3求力在支点上产生的反力。由得，=1960.014-1473=487.014N确定力产生的弯矩，并绘制弯矩图d。=164.976N·m N·m计算项目计算及项目4校核轴和轴承4求合成弯矩图eB：=C：=43.588+ =60.891+5大带轮和齿轮的外力偶矩：故扭矩T=138.133N·m，见图f5按弯扭合成应力校核轴的强度从图中可以看出C-C处截面最危险，d=53mm，进行校核时通常指校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面，根据轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取，轴的计算应力：抗弯扭截面系数=计算应力 =19.880MPa因为已选定轴的材料为45钢，调质处理，由机械设计表15-1查得=60MPa，故所选轴安全。6承寿命校核轴承寿命可由式进行校核，由于轴承主要承受径向载荷的作用，所以，查机械设计计算项目计算及说明6承寿命校核表13-4取温度系数f=1，查机械设计表13-6，取载荷系数。按最不利的条件考虑，则有：=取则=2.3×10h。又=48000h，故合适图8-1 轴的结构与装配图8-2 弯矩图和扭矩图8.1.2中间轴的结构设计见表8-2表8-2 中间轴的设计计算项目计算及说明1.初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45钢，调质处理。根据机械设计表15-3，取，于是得，2.轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案，如图8-3.二级减速器中间轴的齿轮分别安排在箱体左右两侧。低速级小齿轮的左侧、高速级大齿轮右侧都用套筒进行轴向定位，低速级小齿轮的右侧，高速级大齿轮的左侧计算项目计算及说明2.轴的结构设计用轴肩定位。靠平键和过盈配合实现周向固定。轴两端轴承实现周向定位。根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）根据标准尺寸查得取=3mm。段右端制出一个轴肩，轴肩高度，由机械设计表15-2查得R=1.6mm,故取h=3.5mm，所以。则。因为段装配的是高速级大齿轮，取=36。段装配轴承，故取=30mm。2初步选择深沟球轴承，轴承主要受到径向载荷的力，故选用圆锥滚子轴承。参照工作需要并根据=30mm，由轴承产品目录中初步选取0基本游隙组，标准精度级的深沟球滚动轴承6006，其尺寸为d×D×T=30mm×55mm×13mm。3低速级小齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位。已知齿轮轮毂宽度为110，为了使套筒端面可靠的压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取。同样的高速级大齿轮轮毂长度为62 mm，取。又因为故=因此4轴上零件的周向定位齿轮与轴的周向定位均采用