双线铁路预应力混凝土连续梁桥（60m+100m+60m）上部结构设计98p.doc

西 南 交 通 大 学本科毕业设计双线铁路预应力混凝土连续梁桥上部结构设计（60m+100m+60m）年 级: ×级学 号: ×姓 名: ×专 业:建筑材料与应用指导老师: ×2009年6 月 院 系 土木工程系 专 业 建筑材料与应用 年 级 2005级 姓 名 × 题 目 双线铁路预应力混凝土连续梁桥上部结构设计（60m+100m+60m） 指导教师评 语 指导教师 (签章)评 阅 人评 语 评 阅 人 (签章)成 绩 答辩委员会主任 (签章) 年 月 日毕 业 设 计 任 务 书班级 工程材料 学生姓名 × 学 号 × 发题日期： 年 月 日 完成日期： 年 月 日题 目 双线铁路预应力混凝土连续梁桥上部结构设计（60m+100m+60m） 1、 本设计的目的、意义 学生在进行毕业设计之前，已对公共基础课程、专业基础课程及专业课程进行了有序的分阶段的学习，对工程结构已经建立起了从设计原理到设计方法及施工方法的基本知识结构，但还缺少综合地系统地运用这些知识来解决实际问题的锻炼机会。本设计是铁路预应力混凝土连续梁结构为背景，让学生在老师的指导下系统地完成结构设计、结构计算与检算的全过程。通过本设计可巩固学生对材料力学、结构力学、混凝土结构设计原理、桥梁工程等知识的掌握，提高学生分析和解决问题的能力；同时可让学生对桥梁工程的认识更加清晰、全面；还可通过对有限元软件、绘图软件及办公自动化软件的大量使用培养学生的计算机运用能力。 2、 学生应完成的任务: 一、设计说明书的编制： 1、设计概述； 2、桥梁结构尺寸拟定 3、内力计算与截面配筋设计； 4、结构承载能力检算； 5、设计总结。 二、工程图纸的绘制： 1、桥梁立面布置图 2、梁体节段划分图 3、梁截面一般构造图 4、预应力钢筋布置图 5、桥梁悬臂施工步骤图 3、 设计各部分内容及时间分配：（共 16 周）第一部分 相关资料的收集 （ 2 周）第二部分 结构尺寸与截面尺寸的拟定 （ 3 周）第三部分 结构内力计算与预应力钢筋的初步配置 （ 3 周）第四部分 结构承载能力检算与预应力钢筋的调整配筋 （ 3 周）第五部分 图纸的绘制 （ 2 周）第六部分 设计说明书编制 （ 2 周）评阅及答辩 （ 1 周）备注： 指导教师： 年 月 日审 批 人： 年 月 日摘 要本设计题目为60m+100m+60m预应力混凝土连续梁桥上部结构设计，设计过程如下：1、确定主梁主要构造及细部尺寸，考虑到抗弯刚度及抗扭刚度的影响，设计采用箱型梁,主梁高度、底板厚度呈二次抛物线变化（主梁高度在支座处为6.1m到跨中处为3.1m呈抛物线变化，底板厚度从支座处的0.5m到跨中的0.3m呈抛物线变化），腹板厚度在支座处为0.5m，跨中为0.35m（在边合拢和6号块的时腹板线性变化，其余节段均为等厚度）。顶板厚度全桥一致，为0.30m。2、根据设备条件、受力情况以及工期等因素，选择合适的节段长度。3、利用Midas计算结构内力（包括恒载、活载、列车制动力、列车横向摇摆力、列车脱轨荷载等）；再根据荷载组合试配预应力筋，然后根据PSC设计的结果在截面上布置并调整预应力钢束。4、计算各项预应力损失和有效预应力，考虑钢束和混凝土收缩徐变引起的二次内力，并且进行荷载组合、截面强度检算；5、完成设计说明书并绘制图纸。本次设计主梁采用悬臂挂篮施工和满堂支架法，在中跨支座附近采用对称悬臂施工，在边跨靠近支点附近采用满堂支架施工。设计中利用的软件主要包括Midas，Excel,Word等。关键词：预应力混凝土，连续梁，悬臂施工,Midas。AbstractThe design entitled 60m +100 m +60 m prestressed concrete continuous girder bridge。The design process is as follows：1.Make out the main structure and details of the size， taking into account the influence of bending rigidity and torsional rigidity，Box-beam is the best，the height of girder and slab thickness have a parabolic changes,( girder from 6.1m to 3.1m, perforation in orer thickness is 6.1 m, the cross is 3.1m. slab from 0.5m to 0.3m, perforation in orer thickness is 0.5 m, the cross is 0.35 m. ) and the top is always 0.3m；2. The appropriate section length depends on the condition of equipment，stress and time factors。3. CalculatingInternal structure with Midas(including dead load and lived load，train braking force,train lateral sway,the train derailment load and so on)；Try again according to the load combinations with prestressed concrete，then with the help of PSC design result，we can make sure the quantity of prestressed concrete。4. Calculating every prestress loss and effective prestressed concrete, pay attention to the Secondary force caused by Steel beam and Creep and shrinkage of concrete, And then making the load combinations、checking the intensity of section；5. Draw the engineering design and establish the design manuals.The girder design by cantilever guyed travelers and full support，In the nearby across the bearings use semmetry cantilever construction, On the edge across near the fulcrum，use full support construction。In the design , the software using mainly include "Midas", Word, Excel, etc.key words: The prestressed concrete，Continuous beam，Cantilever construction，"Midas"。目 录第1章绪论11.1概述11.1.1 预应力混凝土连续梁桥发展11.1.2 设计特点31.1.3 受力特点31.1.4 构造特点41.1.5 施工要点41.2 设计基本资料81.2.1 主要技术标准81.2.2主要材料81.2.3设计依据9第2章主要尺寸拟定102.1 桥梁结构总体规划布置102.1.1桥型方案比选102.1.2梁部截面形式比选122.2 尺寸拟定152.2.1 梁高拟定162.2.2 顶板、底板厚度，顶板宽度172.2.3 腹板 悬臂板长度17第3章内力计算193.1 MIDAS软件说明193.1.1 MIDAS简介193.1.2用MIDAS分析模型步骤193.1.3 MIDAS计算模型203.2 静力荷载内力计算203.2.1 计算原理203.2.2静力荷载计算223.2.3荷载组合主要类型253.3 恒载内力计算26第4章预应力筋设计284.1 桥梁配筋284.1.1计算原理284.1.2钢束布置原则324.1.3结构配筋334.2预应力损失计算374.2.1钢筋与管道壁摩擦引起的应力损失374.2.2锚具变形引起的应力损失384.2.3钢筋与台座间的温差引起的应力损失384.2.4混凝土弹性压缩引起的应力损失384.2.5钢束松弛引起的应力损失394.2.6混凝土收缩徐变引起的应力损失394.2.7有效预应力的计算414.2.8有限元模型的预应力损失计算414.3二次内力计算464.3.1 预加力引起的二次内力464.3.2 混凝土收缩徐变引起的二次内力47第5章截面验算及变形验算485.1截面内力、应力计算485.1.1施工阶段弯矩计算485.1.2施工阶段应力计算515.2刚度计算585.3截面检算过程595.3.1预应力钢筋混凝土梁的受力特点605.3.2强度检算615.4运营阶段的结构验算645.4.1运营阶段截面正应力验算645.4.2运营阶段钢铰线应力验算685.4.3斜截面主拉和主压应力验算735.4.4截面抗裂验算745.4.5混凝土剪应力验算775.5预加应力、运送及安装阶段的结构验算785.5.1预加应力阶段预应力筋验算785.5.2传力锚固阶段预应力筋验算785.5.3传力锚固阶段混凝土正应力验算79第6章施工步骤及主要工程量816.1 施工步骤816.2 混凝土总用量826.3 钢绞线及锚具总用量82结论85致谢86参考文献：87附录88附录1：桥梁设计基本流程88附录2：附图名称目录及其说明89第1章 绪论1.1概述1.1.1 预应力混凝土连续梁桥发展自60年代中期在德国莱茵河上采用悬臂浇筑法建成Bendorf桥以来，悬臂浇筑施工法和悬臂拼装施工法得到不断改进、完善和推广应用，从而使得预应力混凝土连续梁桥成为许多国家广泛采用的桥型之一。我国自50年代中期开始修建预应力混凝土梁桥，至今已有40多年的历史，比欧洲起步晚，但近年来发展迅速，在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工艺等方面日新月异，预应力混凝土梁桥的设计技术与施工技术都已达到相当高的水平。预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种，它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好，特别是主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适等优点。加上这种桥型的设计施工均较成熟，施工质量和施工工期能得到控制，成桥后养护工作量小。预应力混凝土连续梁的适用范围一般在200m以内，上述种种因素使得这种桥型在公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用。目前我国已建成的有代表性的大跨径公路和城市预应力混凝土连续梁桥如表1所示。表1 我国已建成大跨度预应力混凝土连续梁桥1南京长江二桥北汉桥90+165×3+90江苏2六库怒江大桥85+154+85云南3黄浦江奉浦大桥85+125×3+85上海4常德沅水大桥84+120×3+84湖南5东明黄河公路大桥75+120×7+75山东6风陵渡黄河大桥87×5+87+114×7+87山西7沙洋汉江大桥63+111×6+63湖北8珠江三桥80+110+80广东9宜城汉江公路大桥55+100×4+55湖北10松花江大桥59+90×7+59黑龙江我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法；在较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40200米范围内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成后，造价指标不能仅仅只反应投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连续刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。1.1.2 设计特点预应力混凝土连续桥设计的一般步骤为:参照已有的设计拟订结构几何尺寸和材料类型,模拟实际的施工步骤,计算出恒载及活载内力;然后再根据实际情况确定温度、沉降等荷载,计算其产生的内力,对于铁路桥来说只需用主力加附加力组合进行正常使用极限状态的检核，并采用容许应力法，只是在不同的施工阶段其容许系数不同。预应力混凝土连续梁桥采用悬臂施工法需在施工中进行体系转换,经过一系列的施工阶段而逐步形成最终的连续梁体系。在各个施工阶段,可能具有不同的静定体系,其中包括安装单元、拆除单元、张拉预应力、移动挂篮等工况。1.1.3 受力特点用悬臂施工的连续梁桥,在施工过程中经历T型双悬臂受力状态,合拢后形成连续梁桥,其恒载产生的内力由各施工阶段产生的内力叠加而成.由于合拢段较短,其产生的内力一般较小,故T型双悬臂受力状态为主要部分。对悬臂施工连续梁桥,合拢后支座负弯矩很大,而中跨跨中恒载弯矩较小,二期恒载加上以后,支座负弯矩增大,中跨跨中承受相对较小的正弯矩。因此,截面几何尺寸拟定时,应根据以上弯矩分布特点,增大主梁支座附近断面的抗弯刚度,提高截面下缘的承压能力。悬臂施工时,浇注一节段梁体,达到一定强度后张拉此段钢束.梁体自重产生负弯矩,预应力钢束产生正弯矩,二者结合使得梁体基本处于偏心受压状态,其轴向力非常大,抗剪强度一般不成问题。在设置预应力张拉力时，一般对于钢绞线，张拉力控制应力k = (0.65 0.75) f pk ) ，考虑到混凝土的压应力满足状况，对于铁路桥，一般取小值，在本设计中取值为0.65 f pk 和0.70 fpk。 1.1.4 构造特点零号块 零号块是悬臂浇注施工的中心块体,又是体系转换的控制块体。梁体的受力经零号块通过支座向墩身传递,零号块受力非常复杂,且一般作为施工机具和材料堆放的临时场地,故其顶板、底板、腹板尺寸都取得较大。横隔板 悬臂施工的连续刚构大多采用箱形截面,抗扭刚度较大,故除支点部位零号块内设置横隔板外,主桥沿纵向（中合拢除外）一般不设横隔板。零号块内横隔板传递荷载较大,通常采用一片实体或两片式刚性横隔板,中间开设过人洞。合拢段 合拢段的施工是桥梁施工的重要环节。在合拢段施工过程中,由于温度变化、混凝土早期收缩、已完成结构的收缩徐变、新浇混凝土的水化热,以及结构体系变化和施工荷载等因素,对尚未达到强度的合拢段混凝土有直接影响,故必须重视合拢段的构造措施,使合拢段与两侧梁体保持变形协调,并在施工过程中能传递内力。合拢段的长度在满足施工要求的情况下,应尽量缩短,以便于构造处理,一般取1.5m3.0m。合拢段的构造处理有以下几种: (1)用劲性钢管作为合拢段的预应力套管;(2)加强配筋;(3)用临时劲性钢杆锁定;(4)压杆支撑.合拢段施工应注意以下几点: (1)合拢段应采用高强、早强、少收缩混凝土;(2)合拢段混凝土浇筑时间应选择在一天中温度最低时,并使混凝土浇筑后温度开始缓慢上升为宜;(3)加强混凝土的养护。临时固结措施 悬臂施工时,为保证结构几何体系不变,需将墩梁固结,以承受不平衡弯矩。常用的固结方法是:在支座两侧设置两排临时混凝土块作为临时支座.临时支座内穿预应力钢束,两端分别锚固在主墩和主梁横隔板内。钢束的数量应由施工中的不平衡弯矩确定。在本设计中，采用的先临时支撑，待中合拢（桥段施工最后阶段）后钝化临时支撑，激活成桥后的约束。1.1.5 施工要点主桥采用临时支座及精轧螺纹粗钢筋使梁、墩临时固结，按悬臂浇筑法施工，合拢后经体系转换成为连续体系。浇筑墩身混凝土时应注意预埋支架临时固结件。0、1号块在墩旁的支架或托架上浇筑，支架、牛腿及托架应认真设计验算，且支架需进行100预压，其余梁段采用临时支座和粗钢筋使0号块与墩身固结后，各单“T”用挂篮悬臂对称、平衡浇筑施工至各单“T”最大悬臂，然后浇筑边跨合拢段。边跨合拢段钢束张拉完成后，拆除临时固结，合拢中跨。建议各梁端内预应力的张拉顺序为：纵向预应力钢束横向预应力钢束竖向预应力粗钢筋；同一批钢束张拉顺序为：先长束，后短束。0、1号块箱梁混凝土浇筑时可分层进行，但第一次浇筑时应浇至腹板高度至少1.50m以上。其余梁段应一次浇筑完成。由于0、1号块体积较大，预应力管道及钢筋密集，施工中应确保管道定位准确，注意混凝土的振捣，浇筑混凝土应采取有效措施减少水化热，避免发生温度、收缩裂缝。此外应注意各节段混凝土的养护，控制拆模时间。箱梁底板应设置一定数量的排水孔和通气孔。预应力管道采用钢波纹管成形，其钢带厚度不小于0.35mm。为了管道严格保证弯曲坐标及弯曲角度，用“井”字形定位架进行管道的定位，同时保证管道顺畅，以减少摩阻损失。所有的定位钢筋均应采用点焊成形。定位钢筋间距在直线段为100cm，曲线段50cm。挂篮结构应轻便合理。墩旁托架支架及挂篮拼装好后应进行预压和加载试验，以检验其承载能力，并实测其变形值，为箱梁悬臂浇注施工提供可靠的依据。安装施工挂蓝，从2号块至12号块逐块、对称、平衡进行悬臂浇筑施工。待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的90，混凝土龄期6天时方可张拉该梁段预应力钢束。挂蓝应在钢束张拉完成及管道压浆并经监理验收后方可向前移动。悬臂浇筑时，挂篮自重按照100t控制，合拢吊架按照28t控制。移动挂篮过程中，挂篮移动不同步差不得大于半个本施工阶段梁段长度。为了减小箱梁悬浇过程中的不平衡自重的影响，各梁段的悬臂浇注过程中，应严格控制浇筑梁段混凝土的超方量。任何梁段实际浇筑的混凝土量不得超过本梁段理论数量的3%，并且各梁段的混凝土浇筑应同时进行，最大浇筑混凝土重量差不得大于本梁段自重的30%。悬臂浇筑过程中，在每个块件的前端顶、底板应设置几处观测点，测出每个阶段的标高变化情况，以控制节段的抬高量和各梁段预拱度设置。预应力张拉以张拉吨位和引伸量双控。张拉设备应按照有关规定定期标定。引伸量低于6或超过6时，应停下检查，分析原因并处理完后方可继续张拉。钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象，当出现滑丝、断丝时，其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1，每一钢束的滑丝、断丝数量不得多于一根，否则应换束重新张拉。为确保结构受力符合要求，应严格控制竖向预应力的张拉质量，要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必须进行复拉。竖向预应力和0号块横隔板内的预应力粗钢筋张拉做好张拉记录，监理需进行旁站监理。预应力钢束（筋）张拉完成后，应尽早进行孔道压浆并保证压浆质量。压浆所用材料、外加剂及水泥浆配比应根据管道的成型方法、压浆方式、材料性能计算和通过试验确定。原则上要求尽量减小灰浆收缩，保证压浆密实饱满。此外。压浆所用的水泥浆标号不得低于C50，建议水灰比0.400.45。各悬浇单T完成后，相邻两悬臂端的相对竖向挠度差不应大于1cm，轴线偏差不大于1cm。设计推荐靠近过渡墩的边跨现浇段采用满堂支架浇筑（支架需进行100预压），合拢段采用吊架施工。施工单位也可采用其它成熟的施工方案，但需经监理工程师和设计单位认可。按先边孔后中孔的顺序进行合拢段施工及拆除相应的临时支座，完成体系转换，形成三跨连续箱梁。合拢段采用劲性骨架和合拢预应力钢束进行临时锁定，根据实际控制情况在悬臂端加水箱进行配重。劲性骨架的焊接要求迅速完成并形成刚接，焊接时在预埋件周边混凝土浇水降温，避免烧伤混凝土。合拢段混凝土的浇筑应在一天中气温较低且变化最小时进行，并应在尽可能短的时间内完成。合拢钢束可在合拢骨架安装完成后按照设计吨位的60进行张拉，合拢段混凝土达到设计强度的90后方可进行箱梁底板钢束的张拉、合拢钢束补拉及体系转换。在浇筑边跨现浇段过程中，应观测支架的变形及沉降，并应采取措施使现浇段与悬臂端标高及轴线的偏差最小。边跨合拢段浇筑完成后，合拢段混凝土达到设计强度的90后，方可进行边跨箱梁底板钢束的张拉。预应力管道压浆在各阶段钢束张拉完后进行，建议采用真空吸浆法。如采用真空吸浆法压浆，那么预应力成孔应采用对应的管道成孔材料，压浆工作应连续，压浆所用的水泥浆标号不得低于C50，强度不得低于有关规定。梁墩临时固结及体系转换,进行悬臂浇筑时，首先应锁定墩顶盆式橡胶活动支座，使其暂时成为固定支座，在13、14号主墩均需采用临时墩梁固结措施，设计推荐在每个“T”的墩顶设C50硫磺砂浆混凝土临时支座（或其它可靠、方便的工艺），以利于体系转换。在0号块两道外侧横隔板及墩壁内预埋精轧螺纹粗钢筋，以抵抗施工或使用过程中由于应力集中过程中可能出现的裂缝等现象，0号块临时固结采用精轧螺纹钢粗钢筋，也可以采用其它成功的施工方法进行梁、墩临时固结和体系转换。为保证纵向预应力管道不出现塌孔等现象，临时锚固的精轧螺纹粗钢筋下0号块梁顶设置高30cm的C50混凝土垫层，体系转换完成后，凿除梁顶垫层。在跨中合拢段混凝土未达到设计强度的80之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。箱梁顶板顶面混凝土的不平整度不得大于5mm，箱梁底板也应在浇筑工程中采取可靠措施，保证其误差在规范允许范围以内。如普通钢筋与预应力钢束或预应力粗钢筋位置发生干扰，其处理原则为适当移动普通钢筋位置以保证预应力钢束或预应力粗钢筋的位置，若需截断普通钢筋，则需与监理工程师和设计代表协商；如纵向预应力钢束与横向预应力钢束或预应力粗钢筋位置发生干扰且相应图纸中并未提及避让原则，建议按照先保证纵向预应力钢束的位置准确，然后再保证竖向预应力粗钢筋和横向预应力钢束的位置。主、引桥过渡处设置的D160型伸缩装置，安装要求衔接桥面的平整度高，须严格控制标高和平整度。并应按照厂家提供的安装指导说明书进行安装。内外侧防撞护栏应分段浇筑。浇筑时应注意有无通讯等设备预埋件的预埋，并每隔30m设置一道断缝。进行桥面铺装施工前，应将箱梁表面充分凿毛、清理干净并保持湿润。建议铺装浇筑从跨中向支点对称进行。1.2 设计基本资料1.2.1 主要技术标准恒载：混凝土容重按26kN/m计算； 活载：中活载；人群荷载：2.5kN/m；桥梁等级：新建I级双线铁路道碴桥面桥梁；桥面宽度：总长13.9m，双线2.45+6+2.45线路+2×1.5m人行道；通航净空要求：净空高度6.6m；温度荷载：箱梁体系温度-2020，合拢温度18；风 荷 载：取=1.3×1×1×0.35kN/m2=455Pa；支座沉降：主桥中支点1.0cm，主桥边支点1.0cm；跨径组成：60m+100m+60m；桥面坡度：无纵坡，横坡为±1.5%； 梁体为单箱双室箱梁。1.2.2主要材料(1) 梁部混凝土：采用C50高性能混凝土，封锚端采用无收缩混凝土；(2) 挡碴墙：采用C40混凝土；(3) 纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk =1860MPa、弹性模量为Ep=195GPa，公称直径为15.2mm高强度、级松弛钢绞线，其技术条件符合GB/T5224-1995标准；锚固体系按OVM系列产品进行设计。采用钢绞线的各项设计参数为：张拉控制应力小于0.75fpk，松弛系数取0.025，孔道摩阻系数取0.14，孔道偏差系数取0.0025，锚具变形与钢索回缩值取0.006；(4) 管道形成：采用金属波纹管,真空压浆技术；(5) 普通钢筋：采用20MnSi热轧螺纹钢筋（符合GB1499-91标准）和A3热轧光钢（符合GB13013-91标准）。1.2.3设计依据 (1) 铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）；(2) 铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）；(3) 铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）；(4) 铁路桥涵地基和基础设计规范（TB10002.5-2005）。第2章 主要尺寸拟定2.1 桥梁结构总体规划布置图2-1桥梁结构总布置图 单位：cm2.1.1桥型方案比选随着桥