土木工程毕业设计（论文）通达厂房结构设计.doc

密级： 学号：2011114721 本科生毕业论文（设计）通达厂房结构设计学 院： 土木工程学院 专 业： 土木工程 班 级： 1 学生姓名： 指导老师： 完成日期： 学士学位论文原创性申明本人郑重申明：所呈交的设计（论文）是本人在指导老师的指导下独立进行研究，所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本设计（论文）不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本申明的法律后果由本人承担。学位论文作者签名（手写）： 签字日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权江西科技学院可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。本学位论文属于保 密 ， 在 年解密后适用本授权书。不保密 。（请在以上相应方框内打“” ）学位论文作者签名（手写）： 指导老师签名（手写）： 签字日期： 年 月 日 签字日期： 年 月 日摘 要根据导师下达课题及设计任务书的要求，毕业论文主要内容为设计单层工业厂房。单层工业厂房在机械制造、冶金、机电制造、化工纺织等工业建筑中普遍使用。因此承受荷载形式多，受动力荷载和移动荷载影响大，其中包过如吊车荷载、动力设备荷载等。单层工业厂房因承受的荷载多，所以单层工业厂房需要合理、稳固的骨架结构,主要由排架结构、刚性框架结构两种组成。同时为了适应生产需要，单层工业厂房需具有较大的活动空间。单层工业厂房在节能、生态化、高科技化、多元化等方面有着明显突出的优势和特点，在工业化越来越发展迅猛的同时能满足现工业建筑的发展需求。我的课题为通达厂房设计，采取单层单跨的排架结构，在设计书中包括工程概况、荷载计算、排架结构的受力分析计算以及组合、柱设计(包括牛腿设计）、基础的设计等内容，并按照相应顺序全方位阐述了单层工业厂房的设计过程。 关键词：排架结构；荷载计算；受力分析组合；牛腿；基础；AbstractAccording to the requirements of teacher give the design plan descriptions of the topic and main content of graduation thesis to design a single industrial plant. Single-layer workshop in textile machinery, metallurgy, mechanical and electrical manufacturing, chemistry, etc. Widely used in industrial buildings. Therefore bear the load form, more affected by dynamic load and moving load is big, one of the package, such as crane load and power equipment load, etc. Single industrial workshop for bear more load, therefore single-layer workshop need to be reasonable, the structure of the solid skeleton, mainly consist of bent frame structure, two kinds of rigid frame structure. At the same time in order to meet the needs of production, single industrial factory needs to have larger mobile space. Single-layer workshop in energy saving, ecology, high-tech, diversified, etc have obvious prominent advantages and characteristics of the industrial development is more and more rapidly and at the same time can satisfy the demand for the development of industrial building now.My topic of tongda factory building design, taking single bent frame structure of single span, including project overview, in the design load calculation, the stress of the bent frame structure analysis and calculation and combination, column design, including bracket design, basic design, such as content, and in accordance with the corresponding order full process in this paper, the design of the single industrial workshop.Keywords: bent frame structure; The load calculation; Stress analysis combination, bracket; Basis;目 录第1章 设计概况11.1 工程概况11.2设计基本资料11.3材料选用11.4设计要求1第2章 结构方案设计与构件选型22.1 结构方案设计22.1.1 厂房平面设计22.1.2 厂房剖面设计32.2 构件的选型42.3 排架计算单元分析6第3章 荷载计算83.1 恒荷载计算83.2 屋面活荷载计算93.3 吊车荷载计算93.3.1 吊车竖向荷载Dmax,k、Dmin,k93.3.2 吊车横向水平荷载Tmax,k103.4 风荷载计算103.4.1 作用在柱上的均布荷载103.4.2 作用在柱顶的集中风荷载Fw11第4章 内力分析124.1 恒荷载作用下的内力分析124.2 屋面活载作用下的内力分析134.3 吊车荷载作用下的内力分析144.3.1 吊车竖向荷载作用下的内力分析144.3.2 吊车水平荷载作用下的内力分析164.4 风荷载作用下的内力分析17第5章 内力组合195.1 荷载组合195.2 内力组合19第6章 柱设计226.1 A柱的配筋计算226.2 B柱的配筋计算246.3 A、B柱配筋图如下26第7章 牛腿设计计算277.1 牛腿高度验算277.2 牛腿配筋277.3 牛腿顶部局部承压验算27第8章 柱吊装验算288.1 柱的裂缝宽度验算288.2 柱的吊装验算29第9章 基础设计329.1 A柱荷载计算329.2 确定A柱基底尺寸339.3 B柱荷载计算349.4 确定B柱基底尺寸369.5 冲切承载力验算379.6 基础底板配筋计算38结论40参考文献41致谢42第1章 设计概况1.1 工程概况工程选用单层单跨排架结构。厂房尺寸96m×24m，取6m柱距，柱顶标高为10.2m。跨度为24m，跨内吊车选用25/5t吊车。1.2设计基本资料基本风压0.35kN/m2，手工计算中需考虑侧向风荷载的影响。基本雪压0.3kN/m2，抗震6度，不考虑积灰荷载。工程地质条件为粉质粘土，承载力特征值。1.3材料选用采用C30混凝土排架柱，基础为C20混凝土，柱中受力筋为HPB335钢筋，其余钢筋（箍筋、构造筋、基础配筋等）选用HPB300钢筋。1.4设计要求除了对排架柱和基础，其他成分的选择标准的图集。设计内容包括：1、确定结构设计, 平面设计、截面设计、结构部件等选型；2、设计排架柱及柱下单独基础；3、绘制施工图，包括结构平面图、模板图和配筋图等；4、柱结构吊装设计。第2章 结构方案设计与构件选型2.1 结构方案设计2.1.1 厂房平面设计厂房的平面设计中，首先确定柱网尺寸，然后确定排架柱与定位轴线的关系，并且需设置变形缝等。柱子的间距选取为6m，横向定位轴线轴号用、表示，轴间距6m；纵向定位轴线轴号用(A)、(B)表示，轴间距相同，因此(A)轴(B)轴线的轴间距为24m。 由横向定位轴线确定抗风柱，排架柱位置。因为吊车的起重量超过20吨，所以初步采用非封闭结合并取联系尺寸D为150mm。确定吊车架外缘尺寸，上柱内缘净空尺寸B2： 且需满足：其中：吊车轨道中心线与柱纵向定位轴线的间隔，取750mm。：吊车轮中心线与桥身外缘的间隔,一般10吨吊车、16吨、20吨和32吨的吊车分别为230mm、260mm、260mm、300mm等。：指上柱内边缘至纵向定位轴线的间距。封闭结合时间距与上柱截面高度相同，非封闭结合时为上柱截面高度与联系尺寸D之差。设上柱截面高度为500mm，则B2=750-300+(500-150)=100mm>80mm满足要求。因厂房长度为96m<100m，因此不设伸缩缝。厂房外墙厚240mm，下部窗台标高1.2m，采用钢窗。室内外高差0.30m。屋顶采用大型屋面板，两毡三油防水屋面，屋面不上人。图2-1给出了厂房的柱网布置图。图2-1 柱网布置图2-2为厂房首层平面图图2-2 首层平面图图2-3为屋顶平面图 图2-3屋顶平面图 2.1.2 厂房剖面设计厂房剖面设计的内容：1.确定厂房的牛腿顶标高，2.确定柱顶标高3.确定圈梁的标高。其中：（1) 牛腿标高牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁在支承处的高度-轨道及垫层高度（注：牛腿顶标高为300mm的倍数，起重机轨道和座垫高度可采取0.2m。）为了使牛腿顶标高满足上述要求，因此，轨顶标高和标记的实际高度会有所不同。而在规范中，这两者之间差值可以在±200mm之间。 (2) 柱顶标高 H=HA+HB+HCH:柱顶标高 HA:吊车轨顶的实际标高 HB:吊车轨顶至桥架顶面的高差 HC:空隙（注：HC220mm；HB可在95G323查得；H需为300mm的倍数；HA取7.8m） 在本工程中，因跨度为24m，柱牛腿顶面高度为6.6m，吊车梁高度1.2m，吊车轨道及垫层高度为0.2m，吊车轨顶至桥架顶面的高度HB=2.0m，则轨顶构造高度： HA=6.6+1.2+0.2=8.0m构造高度与标志高度的差值为：8.0-7.8=0.2m （满足要求）所以柱顶标高：H= HA+ HB+ Hc=8.0+2.347+0.22=10.22m对于有吊车厂房，尚宜在吊车梁标高处增设一道，并且可代替连系梁。圈梁与柱的连接选用锚拉钢筋212，圈梁截面选用500mm×500mm，配筋选用412200。图2-4给出了厂房剖面布置。图2-4 剖面图2.2 构件的选型本工程的构件选型：（1）屋面构件（2）屋架支撑（3）吊车梁（4）基础梁（5）柱间支撑（6）抗风柱。 （1）屋面构件屋面板和嵌板屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载(不含屋面板重)的设计值，查92G410(一)。其中当屋架斜长如若不是屋面板宽1.5m的整数倍时，面板的布置需参考92G410(二)，同时考虑布置嵌板。 荷载： 二毡三油防水层 0.35×1.2=0.42kN/m220mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20×1.2=0.48kN/m2 屋面均布活载 0.5×1.4=0.70kN/m2雪载 1.4×1.0×0.3=0.56kN/m2小计 1.60kN/m2采用预应力混凝土屋面板。根据允许另加均布荷载设计值为1.60kN/m2，中间用Y-WB-1,一端采用Y-WB-1s ,其中外加荷载值为1.99kN/m2，因此大于工程1.60kN/m2。板自重1.40kN/m2。 嵌板采用钢筋混凝土板，中间采用KWB-1，两端采用KWB-1S，其允许外加荷载值为3.35kN/m2，大于1.60kN/m2，板自重1.70kN/m2。天沟板本工程为单跨采用外天沟。天沟的选型可以根据外加均布线荷载设计值来确定，需参考92G410(三)满足规范。在计算积水荷载时，根据天沟的最大深度值计算。本工程的外天沟宽度为770mm。外天沟荷载:焦渣砼找坡层 1.5×1.2×0.77=1.39kN/m二毡三油防水层 0.35×1.2×0.77=0.32kN/m20mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02×1.2×0.77=0.37kN/m积水荷载 0.13×10×1.4×0.77=1.40kN/m屋面均布活载 0.5×1.4×0.77=0.54kN/m2 小计 3.48kN/m查阅资料规范可确定，本工程天沟板采用TGB77-1，而开洞天沟板可以采用TGB77-1b或TGB77-1a 两种,其中端部也可以采用TGB77-1Sa 与TGB77-1Sb，其中允许外加荷载值为4.13kN/m，大于工程3.48kN/m，本身自重为2.24kN/m。（2）屋架及支撑查阅资料规范，本工程为24m跨度，不设天窗，檐口形状外天沟代号为D。屋面荷载： 屋面板荷载 1.60kN/m屋面板自重荷载 1.1.4=1.68kN/m灌缝重荷载 1.0.1=0.12kN/m小计 3.40kN/m因本工程为24m跨应用预应力混凝土屋架，查阅规范资料得，屋架中间采用YWJ-24-1Da；两端采用YWJ-24-1Da。规范允许外加荷载为3.5kN/m2，大于本工程屋面荷载3.4 kN/m2，自重为104.66 kN。本工程非抗震及抗震设防烈度为6度,因厂房单元为96m，小于100m，根据规范资料本工程不设纵向水平支撑。（3）吊车梁本工程为24m跨厂房，吊车起重量为25t，中级载荷状态，因此Lk=24-2×0.75=22.5m，根据资料规范采用混凝土吊车梁，吊车梁型号选用DL-11。梁高1200mm，梁自重50.48 kN。（4）基础梁本工程墙厚240mm，突出于柱外。查阅资料规范，纵墙中间选用JL-3，纵墙边跨选用JL-15；山墙6m柱距选用JL-14。（5）柱间支撑支撑型号可根据本工程实际情况查阅资料规范选取。（6）抗风柱 根据本工程地基梁最大跨度24m跨，抗风柱沿山墙平均排列，并选定的6米为柱间距。2.3 排架计算单元分析本工程为单层厂房，计算单元取一个柱距为6m即可，详见图2-5。排架跨度取厂房的跨度24m。上柱高度: 上柱高度=柱顶标高牛腿顶标高下柱高度:从牛腿顶开始计算，到基础顶面结束。根据柱高、吊车工作级别以及吊车起重量，从刚度条件下，根据规范选择，可以得出排架柱的截面几何特征。(1) 确定柱子各段高度假设基础总深1.75m，基础高度为1.15m，则柱总高：H=10.2+1.65-1.15=10.8m；上柱高度Hu=10.8-7.2=3.6m；下柱高Hl=10.8-3.6=7.2m。(2) 确定柱截面尺寸下柱截面高度，可由吊车起重量和基础顶面至吊车梁顶的高度Hk确定,当Q=25t时：hHk/10=8200/10=820mm,取900mm 上柱截面宽度,由房屋顶面至吊车梁底的高度Hl 确定， bHl/16=7000/16=430mm，且400mm，取500mm 由上可得：A柱下段柱截面宽度500mm、高度900mm，上柱截面为正方形宽高都为500mm;本工程中B柱与A柱截面尺寸相同。（3) 计算柱截面几何特征根据柱截面尺寸，计算参数、计算简图如下。表2-5 柱的几何尺寸柱号A柱B柱上柱下柱上柱下柱截面尺寸（mm）正方形500×500工字形500×900×200正形500×500工字形500×900×200面积A(103mm2)250.0157.5250.0157.5惯性矩I(106mm4)520816611520816611每米长重量G(kN/m)6.254.946.254.94 图2-6 计算单元及计算简图第3章 荷载计算3.1 恒荷载计算本工程恒载计算：1屋盖自重荷载 2上柱自重荷载 3下柱自重荷载 4吊车梁荷载及轨道自重荷载。 屋盖自重P1屋面荷载：防水层，找平层 0.35+0.4=0.75kN/m2屋面板自重 1.40kN/m2屋面板灌缝 0.10kN/m2小计 2.25 kN/m2外天沟板线荷载：找坡等 1.16+0.27+0.31=1.74kN/m2 天沟板自重荷载 2.24kN/m2小计 3.98kN/m2集中荷载： 24m宽屋架自重荷载 104.66kN 屋架作用在柱顶的恒载标准值：A柱：P1A=2.25×6×24/2+3.98×6+0.5×104.66=238.2kNB柱：P1B=2.25×6×24/2+3.98×6+0.5×104.66=238.2kN上柱自重P2A柱：P2A=5.25×3.6=18.9kN B柱：P2B=5.25×3.6=18.9kN下柱自重P3 A柱：P3A=5.14×(7.2-1.4-1.1)+0.9×0.5×25×(1.4+1.1)=52.2kN B柱：P3B=52.2kN吊车梁、轨道、垫层自重P4 A柱：P4A=0.8×6+50.48=55.28kNB柱：P4B=55.28kN 图3-1 荷载作用点3.2 屋面活荷载计算屋面活荷载取屋面均布活载与雪荷载两者的较大值为0.5kN/m2 A柱：P5A=(24×6×0.5)/2+0.77×6×0.5=38.3kNB柱等同于A柱。P5作用位置同P1。3.3 吊车荷载计算3.3.1 吊车竖向荷载Dmax,k、Dmin,k表3-2吊车基本尺寸和轮压起重量Q（t）吊车跨度Lk(m)吊车桥距B（mm）轮距K（mm）吊车总重（G+g）(t)小车重g(t)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmin(kN)2523.5555025503810660130根据吊车桥距和轮距可以算出相对应的起重机轮线压力，其中Dmax、Dmin的影响线详见图3-3。24m跨一台吊车相同，为25t吊车，Pmax=660kN，Pmin=130kN，y2=(6-2.55)/6=0.682，y4=0。Dmax,k= P1max(y1+y2) =660×（1+0.682）=473.98kNDmin,k= P2min(y1+y2)=130×（1+0.682）=72.92kN3.3.2 吊车横向水平荷载Tmax,k吊车横向水平荷载系数=0.1，吊车额定起重量16吨<Q<50吨，每个大车轮产生的横向水平制动力为T=(Q+g)/4=0.1×(25+10) ×9.8/4=8.5kN其中T的最不利位置与Pmax相同，所以Tmax,k=10×（1+0.682）=16.82kN由上可得Tmax作用点的位于吊车梁顶面。 图3-3 吊车荷载影响线3.4 风荷载计算工程地区的基本风压W0为0.35 kN /m2，厂房属于B类地面粗糙度。查规范可得出风荷载体型系数s，z=1。3.4.1 作用在柱上的均布荷载厂房的室外地面标高-0.3m，柱高为10.2m，则柱顶离室外地面高度为：10.2+0.30=10.50m，因此可知风压高度系数z=1.01。因为本工程为单层厂房，因此不考虑风振系数。q1=SzZW0B=0.8×1.01×1.0×0.35×6=1.79kN/m(压力)q2=SzZW0B=-0.4×1.01×1.0×0.35×6=-1.12kN/m(吸力)图3-4 风荷载体型系图3-5 风载计算简图3.4.2 作用在柱顶的集中风荷载Fw厂房屋脊高度：H=10.5+(2.65+0.15+0.12)+ 0.24=13.66m， 所以z=1.108；作用在排架上的风荷载FW1=0.8×1.108×1×0.35×(2.65+0.27+0.4)×6=6.54kN()FW2=(-0.6+0.5)×1.108×1×0.35×(13.66-10.5-1.85)×6=-0.41kNFW=FW1+FW2=6.54-0.41=6.13kN第4章 内力分析本工程的排架内力计算分析使用剪力分配法。其中各柱的抗剪刚度计算结果见表4-1。表4-1 柱的抗侧刚度及剪力分配系数项目n=Iu/Il=Hu/HA柱5208/16611=0.31353.6/10.2=0.3532.162422.4272Ec0.365B柱5208/16611=0.31350.3532.791728.9539 Ec0.4724.1 恒荷载作用下的内力分析本工程中恒载作用下的内力分析需计算作用在柱截面的竖向力和偏心力矩。计算简图如下4-2所示， 4-2 恒载计算简图其中偏心力矩为：M1A=238.2×(0.15-0.05)=23.82 M1B=-23.82偏心力矩为： M2A=-238.2×0.25-2×0.25+55.28×0.45=-83.92 M2B=-23.88使用用剪力分配法计算后，各柱柱顶的剪力详见表4-2。表4-3 恒荷载下柱顶剪力分配项目nC3M1()M2()Ri(kN)iVi(kN)A柱0.31350.3531.223.82-83.922.93（）0.5-2.93（）B柱0.31350.3531.223.82-83.92-2.93（）0.52.93 （） 注表中： ；Ri=(M1/H)C1+(M2/H)C3；Vi=iR-Ri；R=RA+RB。对于柱A作用在柱顶上的弯距： M1=23.82作用在牛腿上的弯距： M1+ VA× Hu=23.82+2.93×3.6=34.21作用在牛腿下的弯距： M2+M1=-83.92+34.21=-49.7 柱底截面弯距： M1+M2+ VA H =-49.71-6.6×2.81=-68.25由上同理可得出B柱的截面弯距，柱轴力等。 4.2 屋面活载作用下的内力分析图4-5 活载计算简图屋面活载下剪力分配过程见表4-6。表4-6 屋面活载剪力分配项目nC3M1()M2()Ri(kN)iVi(kN)A柱0.31351.238.3×0.1=3.8338.3×0.25=-9.571.04()0.51.04()B柱0.31351.2-38.38×0.1=3.839.571.040.5-1.04 所以柱的其他内力：作用在柱顶的弯距： M1=3.83牛腿截面上的弯距： M1+ VA Hu=3.83+1.04×3.6=7.574作用在牛腿的弯距： M2+M1=7.57+(9.57)=2作用在柱底弯距： M1+M2+ VA× H =2+6.6×1.04=4.14.3 吊车荷载作用下的内力分析4.3.1 吊车竖向荷载作用下的内力分析吊车竖向荷载有两种基本情况，如图4-7所示。 图4-7 吊车竖向荷载图吊车竖向荷载下作用的内力分析也要计算作用于下柱截面竖向力和作用在牛腿上的偏心力矩。剪力分配过程见于表4-8。表4-8 吊车竖向荷载下柱剪力的分配计算项目C3M2()Ri(kN)Ri(kN)iVi(kN)Dmax作用于A柱A柱1.2473.98×0.5=236.99-20.77()-20.77+6.10 = -14.670.5-13.44 ()B柱1.2-72.92×0.5=-36.466.10()0.58.24()Dmin作用于A柱A柱1.272.92×0.5=36.464.74()4.74-28.46=-23.720.5-7.12()B柱1.2-473.98×0.5=-236.99-28.46()0.525.72 ()Dmax作用于B柱A柱1.2-72.92×0.5=-36.46-6.10()20.77-6.10= 14.670.58.24()B柱1.2473.98×0.5=236.9920.77()0.5-13.44 ()Dmin作用于A柱A柱1.2-473.98×0.5=-236.99-28.46()4.74-28.46=-23.720.57.12 ()B柱1.272.92×0.5=36.464.74()0.5-25.72 ()   A柱吊车荷载弯矩图如下：图4-9a A柱吊车荷载弯矩图 B柱吊车荷载弯矩图内力图如下：图4-9b B柱吊车荷载弯矩图4.3.2 吊车水平荷载作用下的内力分析吊车水平荷载下两种情况的荷载都可以反向，于图4-10所示。图4-10 水平荷载示意图表4-11 吊车水平荷载剪力分配表计算项目C5TRi=C5TiViA、B跨作用TmaxA柱0.55225-13.8()0.5-6.9()B柱0.55225-13.8()0.56.9 () 吊车水平荷载作用在柱顶的弯距： M1=0 牛腿截面下的弯距： M1+ VA Hu=06.9×3.6=24.84 作用在柱底的弯距： M2+M1=24.84+6.6×13.8=66.24 图4-12水平横向吊车荷载内力图4.4 风荷载作用下的内力分析本工程中左吹风所产生荷载作用与右吹风产生的荷载作用几乎相同，因此只计算左吹风即可。计算简图如下: 图4-13 左吹风荷载计算简图表4-14 风荷载下的剪力分配计算项目C11qRi=qHC11FWR= FW +RiiVi左 吹向右风A柱0.3821.79-7.37()6.136.13+7.37+4.6=18.160.54.73 ()B柱0.3821.12-4.60()0.5-2.27()所以A柱的其他内力：柱顶截面的弯距： M1=6.13×(13.6610.2)=17.47牛腿截面上的弯距：柱底截面弯距： M1+ VA H =17.47+1.79×10.5÷2×5.25+(4.43+6.13)×10.5=165.92 柱底剪力： FW + VA+qh=21.29 kN同理当为作风时候： 风荷载在柱顶产生的弯距： M1=9.26风荷载在牛腿产生的弯距： M1+ VA ×Hu=24.43作用在柱底的弯距： M1+ VA ×H =56.41柱底剪力： FW + VA+qh=4.15 kN其中图4-15为风荷载作用在柱上的弯矩图。 图4-15 排架左吹风弯矩图第5章 内力组合5.1 荷载组合排架柱截面尺寸符合要求后，需要进行承载力计算。 排架结构的内力组合可按下列公式取两种情况中的较大值： 分别指恒载标准值下的内力和活载标准值下的内力；0、Qi指恒荷载的分项系数（取1.2），活荷载的分项系数（取1.4）；0.9简化组合值系数。由恒载效应控制的组合按下式进行s=为活荷载的组合值系数，本工程取0.7。此时恒载分项系数取1.35。而下柱的截面，需要按下面计算式进行荷载的标准组合：S=SK+ SQ1K+ 5.2 内力组合在每项组合中，确定活荷载是否参与组合，应该注意：(1) 组合中包含吊车水平荷载时应同时包含吊车竖向荷载；(2) 根据组合目标选择，吊车水平荷载可反向；(3) 单跨厂房，荷载种类3或4a和4a或5可以同时考虑，但3a和3b、5a和5b只能取其中一项；(4) 在组合最大、最小轴力时，轴力为0的项也包含进去。虽然对轴力没有影响，但弯矩增大。而轴力不变时，弯矩越大时越不利。以A柱为例，内力值列于表5-1。表中、如表所示：表5-1 A柱的内力值汇总表荷载类型序号M()N(kN)M()N(kN)M()N(kN)V(kN)恒载1a23.82238.249.71312.3831.16354.582.93屋面活载2a3.8338.3