高支模专项施工方案(车间三).doc

常州市佳宇机械包装有限公司车间三工程高大模板专项施工方案一、编制依据：1. 本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）、工程地质报告2. 本工程的施工组织设计3. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011年修订版）4. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）6.建筑施工手册（第四版）7.建筑施工安全检查标准（JGJ592011）8.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）9.建筑拆除工程安全技术规范（JGJ1472004）10.建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）11危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号12.建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号二、工程概况（一）基本概况常州市佳宇机械包装有限公司车间三工程，南边为一层排架结构车间，北边为三层框架结构车间，建筑面积4447。一层排架车间柱距主要是6M、跨度21M；三层框架建筑长×宽52.00M×20.76M，柱网间距主要为6.00M×10.50M。±0.000相当于黄海高程4.100M，基础为柱下桩基承台。（二）论证部位概况本工程高支模处为：（1）、轴线上的边天沟（排架部分）：支模宽度为700，天沟底板板厚为100，柱间距主要为：6000，一层原土及分层夯实回填土的标高为-0.20M，天沟底标高13.10M，所以模板支撑高度为13.20M，其中一侧翻梁为250×500，另一侧为墙上圈梁。（2）一层轴交轴（框架部分）：外围尺寸55.00M×20.76M。标高0.05m+9.95m（一层楼面二层楼面），层高10.00M，板厚为120，梁主要尺寸有250×550，300×700，300×950。三、排架施工方案（一）排架搭设方案搭设所用钢管全部采用48×2.8，木方用45mm×95mm，模板采用15mm厚多层板。每根立杆底部设置垫板，垫板厚度不小于50mm。1、边天沟支模做法（排架部分）施工工序：砼边柱砖砌外墙墙顶端圈梁钢筋天沟支模天沟砼（外脚手架、支模排架同步施工，且高于作业面一步高）。天沟底15厚多层胶合板，45×95mm木方，天沟底4根木方；柱两侧立杆横距为1000,立杆纵距750，每个纵距间增设2根小横杆(小横杆间距250)；立杆横距不大于10OOmm。梁底立杆采用可调顶托。支模架、外脚手架与已浇筑柱、圈梁按规范要求刚性连结。（见平面布置图、剖面图）2、框架部分支模做法（1）梁底排架梁截面（）立杆横距（）立杆纵距（）小横杆间距（）梁底木方45×95（个）水平杆步距（）侧立杆中立杆300*950及以下截面梁80080040031700（2）板底排架板下立杆800×800排架搭设时先在底板或楼面上由测量人员放线定位确保排架位置的准确性，以利于梁模板支架的搭设。（见示意图）（二）钢管扣件排架搭设要求1、排架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2、扣件采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩在40-65N·M，并且保证达65 N·M时不发生破坏。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T5780和六角头螺栓GB/T5782的规定。3、排架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、边天沟的周边设全高垂直剪刀撑， 6M柱距中间水平杆与圈梁、窗过梁抱牢。5、支模架应由架子工（持证）搭设，施工前做好每项安全技术交底，施工时随做随检，做好记录，验收合格后才能进入下道工序施工。6、垂直剪刀撑严格按规范设置，并与地面顶紧。7、柱应先浇筑，上部板浇筑时，下部柱混凝土应不小于75%设计强度，每步纵横向水平杆遇柱处，应与已浇筑柱所设抱箍可靠连接。梁侧水平杆在柱处无法接通时，在柱位置应加短横杆与梁纵向水平杆相连。8、立杆接长采用对接扣件，相邻立杆的接头错开高度500。9、扣件扭力矩在4065N·M确保扣件不下滑。 10、回填土部位，回填土应分层夯实并符合设计及规范要求，并浇筑好砼垫层，周边应有排水措施。11、立杆下应设50厚垫木（或槽钢）。12、高支模区域最顶步距两水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。13、外围四周均应全长设置垂直剪刀撑。14、施工区域外侧应设脚手架或挑网等防坠措施。15、边天沟承重脚手架搭设前外墙应砌筑完成。16、框架部分立杆顶端、天沟下立杆顶端采用可调顶托，可调顶托螺杆伸出长度不大于2OOmm，且顶托下立杆顶部增设一道纵横向水平杆。其余立杆顶端采用扣件，增加一只保险扣件。17、边天沟支模架每步在柱两侧用钢管穿墙与砼柱刚性连结，并与每间的外墙中的砼圈梁（每道）连牢。在支模架外侧及脚手架外侧由下向上连续设垂直剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为450600。18、在支模架牛腿区，支模架顶端作业面满铺竹排；脚手架外侧及支模防护栏杆处设置安全密目网，防止人员、工具、材料等坠落。19、钢筋、模板等材料吊装后分散放置在作业面上，作业面载不大于2OOkg/m2。20、边天沟的墙体先砌筑，砌筑高度每天不大于1.4M。21、边天沟支模架体不设过人员及材料的门洞。其它未尽事宜，应严格按照有关规范执行，确保安全。四、验收要求1、施工前，应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。施工时，所有参加作业人员必须经过专门技术培训，考核合格后方可上岗。 2、施工过程中，施工单位的安全员、监理单位的现场监理应同步做好检查工作。 A.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。 B.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料在支架上对称分散放置。 C.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 D.重点检查支模架立杆 (全高)的垂直度不得大于3Omm。 3、施工完毕后，由施工单位的安全部门、驻现场项目经理应汇同安全员和监理单位的监理等共同对模板安装工程进行验收，检查模板安装是否符合经审批的施工方案，验收符合要求后进行下道工序施工。五、混凝土浇捣注意事项由于排架高度比较大，所以在浇捣混凝土时所产生的施工荷载对排架有着至关重要的影响，所以需注意以下事项：1、浇捣梁混凝土时分层浇捣，尽量让荷载均匀分布，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。2、顶板一次浇至设计标高。3、为了避免内模被冲坏和侧移，减少浇筑冲力。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载1 kN/m2，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。5、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。并在浇筑前对施工区域设置警戒线，不准人员进入排架内部。6、天沟梁砼与天沟底板砼同步浇筑。7、浇筑前必须有参建各方的书面验收通过手续方可实施。六、排架的拆除1、排架拆除前应有项目工程师召集有关人员对工程进行全面检查，确认相应部位顶板混凝土均已达到设计强度，确已不需要时排架方可拆除。2、支撑系统的拆除作业必须自上而下逐步进行，严禁上下步同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2步。3、拆除排架时，地面应设围栏和警戒，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4、拆下的杆件与零配件应分堆，严禁高空抛掷。七、排架的安全使用及管理1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、操作者应有特种作业上岗证，身体健康，并在接受本工程项目部的安全交底后方可上岗。经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、二步架以上施工时应佩带安全带，严禁向下抛扣件等物品，上部施工时，地面应有专人警戒守护。4、作业人员应衣着灵便，但不准赤膊裸身。应脚穿软底防滑鞋。5、施工中若发生安全设施隐患或缺陷，务必及时处理或停工，并向上级汇报，班前、班后均应检查已施工部分的质量，安全情况，并按查验情况逐次以记录。6、排架的搭设还是拆除，均不得上、下步同时作业。7、严禁强风、雨、雪及夜间高空搭设和拆除作业操作。8、在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆等。9、模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。10、混凝土浇筑应尽可能使排架支撑系统均匀受载。11、严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，在施工中应有专人监控。12、在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应措施。13、搭拆脚手架，地面应设围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内。八、应急救援预案（一）概况在高大模板区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。（二）机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急救援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。项目部应急救援领导小组组 长：项目经理副组长：施工负责人 组 员施工员、安全员、材料员 各施工班组成员*当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。施工现场紧急情况处理流程图发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司质量安全管理部负责人项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急救援领导小组的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。（三）应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定现场负责人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（四）救援方法1、地当发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，疏散施工人员，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报120急救中心，到现场抢救伤员。3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：常用药箱等。九、模板排架计算第一部分、排架边天沟边天沟支模系统为:15厚多层胶合板，45X95mm木方，天沟底下4根木方;梁翻边内侧采用吊模，柱两侧立杆横距为1000(立杆顶在梁底)，立杆纵距750,每个纵距间增设2根小横杆(小横杆间距30Omm)；考虑施工安全及支模系统高宽比，在支模架两侧各增设一排立杆 (防护杆间距为1500)。梁底立杆顶端采用可调顶托。材料参数:钢管:48X 2.8;抗弯强度设计值:f"，205N/mm2;截面积:A3.97cm2;惯性矩：10.2cm4; 截面模量:W=4.25cm3；回转半径:i=1.6Ocm;弹性模量: E=2.06X1O5N/mm2 模板材(松木)45X95方:自重 30N/m; 截面惯性距 Ix=3215156mm4; 截面最大抵抗距 WX=67688 mm3; 顺纹抗剪: fv=1.4N/mm2; 顺纹抗压: fc=lON/2; 顺纹抗拉: ft=8.0N/2; 抗弯:fm=l3N/2;弹性模量: E=90OON/2多层板 15厚:截面模量: W=2400Omm3;弹性模量: E=405ON/mm2; 惯性矩=14400O mm4; 静弯曲强度垂直纤维向最小值:f=l0.32N/2; 抗剪:T=1.2N/2单扣件承载力 8 KN天沟计算简图:立杆支承在梁底，支模系统受力模型如下：若不考虑梁底立杆的支承，按荷载集中有单跨考虑(如下图)，这样的计算结果对支模系统的安全是有利的。1、天沟梁板荷载计算序号荷载名称计算式值(KN/M)模板自重标准值0.3×（1.2+0.5×2+0.6×2）1.02砼自重标准值24×（0.1×1.2+0.5×0.25×2）8.88钢筋自重标准值1.524×（0.1×1.2+0.5×0.25×2）0.56砼振捣荷载标准值(水平)2×1.22.4荷载组合一:由活荷载效应控制时，q1 =(+)×l.2+×1.4=(1.02+8.88+0.56)×l.2+2.4×1.4=15.91KN/m荷载组合二:由永久荷载效应控制时, q2 =(+)×l.35+×0.7×1.4=(1.02+8.88+0.56)×l.35+2.4×0.7×1.4=16.47 KN/m二者取大值，取q2=16.47 KN/m计算时乘以结构重要性系数 Y=0.9， q=16.47×0.9=14.82 KN/m2、梁底多层板模板验算多层板下7根木方，按单跨梁计算计算简 图如下2.1底模多层板弯矩验算梁纵向线荷载转换成横向线荷载:q=14.82 ×1.0/1.014.82 KN/m最大弯距MKm ql2=14.82×2002/8=74100 N.m15厚多层板W=2400Omm'ó=M/W=74100/24000=3.08N/210.32 N/2 满足要求2.2剪力验算剪力V=Kvql=14.82×2O0/2=1482NT=3V/(2bh)=3×1482/(2×lOOO×l2)0.19N/2T1.2 N/2 满足要求2.3 挠度验算(不包括活荷载及荷载分项系数):荷载组合: q=+=10.46KN/M梁纵向线荷载转换成横向线荷载:Q=0.9×14.82×l.0/1.0=9.41KN/M15厚多层板惯性距1=14400On。m。弹性模量E=405ONmm'最大挠度w=5ql4/(384E1) =0.31mmw 200/250=0.8mm 满足要求3、梁底木方验算梁底共有 4根木方，按3根木方受力计算，计算的结果对支模是安全的。钢管小横杆作为木方的支点，间距250mm，按最不利的单跨梁计算，3.1 木方弯矩验算：Mmax=ql/8=14.82×2502/8=115781N.ó= Mmax/W=115781/(67688×5)=0.34N/213 N/2 满足要求3.2 抗剪强度验算剪力V=q1/2=14.82×250/2=1852 NT=3V/(2bh)=3×1852/(2×45×95×5)=0.13 N/2T=1.4N/2 满足要求3.3 挠度验算:梁荷载不包括活荷载及荷载分项系数，此时q=+=10.46KN/M最大挠度w=5ql4/(384E1)=0.04mm<w= 250/400=0.625mm 满足要求。4、梁板底钢管小横杆验算4.1弯矩验算小横杆间距为250，立杆横距1000。天沟翻边及底板的所有荷载视作均布荷截，小横杆计算简图如下:小横杆上荷载q14.82×0.25/1.0=3.7KN/mMmax=3.7×10002/8=462500N.ó= Mmax/W=462500/4250=108N/2fm=205N/2 满足要求4.2挠度验算挠度计算时不计算活荷载及荷载分项系数，此时梁线荷载为q=+=10.46KN/M折算至小横杆上的荷载为10.46×0.25/1.0×0.9=2.35KN/m最大挠度w=5ql4/(384E1)=1.4mm<w= 1000/400=2.5mm 满足要求。5、 梁侧大横杆验算5.1弯矩验算小横杆间距250，梁侧立杆间距750，所以大横杆承受小横杆传来的集中荷载.小横杆传到大横杆上的集中力N=14.82×250/2=1852.5N大横杆跨中最大弯矩为: Mmax=1852.5×250=463125N.ó= Mmax/W=463125/4250=108N/2fm=205N/2 满足要求5.2挠度验算w=23×1852.5×2503/(24×206000×102000)=1.3mm750/250=3 满足要求。6、天沟下钢管支撑验算6.1 天沟下支撑钢管采用 48×2.8，顺天沟方向间距最大值750 N立=14.82×750/25557.5N 梁底立杆顶端采用可调顶托 6.2 立杆自重 根据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 附表 A: 12.0m 高杆件自重为： N自 = 0.1248×12= 1.498KN1498N 立杆底部 NN立+ N自5557.5+14987055.5N 6.3水平杆步距不大于 1.7米，查表得48×2.8钢管回转半径i=16mm， 截面积 A=397mm2 入=l0/i=1700/16=106.25150 ，查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数=0.481 óN/(A)=7055.5/(0.481×397)=36.9 N/2fm=205N/2 满足要求，所以天沟支模系统满足要求！第二部分、框架结构部位计算说明：1、板模板及支架计算取：楼板120厚，对应高度10.00M；2、梁模板及支架计算时，取：梁截面300×950，对应高度10.00M。板模板(120)计算书（一）参数信息:横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.70；采用的钢管(mm):48×2.8 ；面板采用胶合面板，厚度为15mm；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00； 图1 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3； I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值 = 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（三）模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×9.5×10/6 = 83.33 cm3；I=4.5×9.5×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)×0.8×0.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26×0.8 /4 + 1.005×0.82/8 = 0.332 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.005×0.8/2 = 1.032 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.332×106/83.333×103 = 3.989 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.989 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.8×1.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1032/(2 ×50 ×100) = 0.31 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.31 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×8004 /(384×9500×4166666.67) +900×8003 /( 48×9500×4166666.67) = 0.355 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.355 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!（四）模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13×10 = 1.297 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.441 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.161 kN；（五）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.161 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.7+0.1×2 = 1.9 m；L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8161.2/（0.458×424） = 42.026 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.026 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.018×(1.7+0.1×2) = 2.404 m；Lo/i = 2404.211 / 15.9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8161.2/（0.305×424） = 63.109 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 63.109 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 梁模板(300×950)计算书（一）参数信息梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆步距h(m):1.70；梁支撑架搭设高度H(m)：10.00；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为48×2.8；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；面板厚度(mm)：15.0；（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.5×1.5/6=15cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 276.67mm；面板的最大弯距 M= 0.1×8.784×276.6672 = 6.72×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.72×104 / 1.50×104=4.482N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.482N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 276.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.2×276.674/(100×9500×1.13×105) = 0.267 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =276.667/250 = 1.107mm；面板的最大挠度计算值 =0.267mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.107mm，满足要求！（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45×952×1/6 = 83.33cm3； I = 45×953×1/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.277=6.08kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×6.08×400.002= 9.72×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×6.076×0.4=2.673 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.72×104/8.33×104 = 1.167 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.167 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.28= 4.98 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：