脚手架施工方案(含悬挑)1.doc

目 录编制依据11工程概况12 施工准备13 总体施工顺序24 脚手架施工方法25 悬挑脚手架验收的技术要求86 工艺流程97 防雷避雷措施138 验收使用和管理139 普通型钢悬挑脚手架计算书13编制依据1.泰山云谷互联网产业园一期工程一标段建筑、结构施工图纸.2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011.3.实用五金手册.4.钢结构工程及验收规范GB50205-2001.5.建筑结构施工手册.1 工程概况泰山云谷互联网信息产业园一期工程。设计单位为山东建大建筑规划设计研究院，建设单位为泰山云谷信息产业有限公司。位于泰安规划区的东北部，南临发展大街，西靠泰明路(天烛峰路)。总建筑面积约130000平方米,建筑物檐口总高度：1#、2#、3#楼地下2层，地上18层，高度60.85m，结构形式为剪力墙结构，基础采用筏板基础；4#-10#楼均为地下2层，地上5层和6层，高度23.7m，结构形式为框架剪力墙结构，基础采用筏板基础。根据本工程的实际情况，楼室外平先平整场地，夯实铺垫板，外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，至基础筏板外平处开始向上搭设，高度至正负零，上部从正负零开始用工字钢悬挑架，主要作为安全防护和后期装修之用，密目网封闭围护。 泰山云谷互联网产业园一期工程一标段；属于剪力墙；1、2、3#地上18层，地下2层；建筑高度：57.75m；标准层层高：3.1m；总建筑面积：41343平方米；4、5、6、7、8、9、10#地上5-6层，地下2层，建筑高度17.5520.85，标准层高3.3m,建筑总面积38606.06,。总工期：619天。2 施工准备2 1施工准备包括技术准备、材料和机械准备以及成熟的作业条件。211 项目部技术人员和工长认真熟悉施工图纸，做到充分吃透图纸，并核对平面尺寸和标高，图纸相互间有无矛盾或错误，掌握设计内容及各项技术要求，了解整个工程规模、特点、工程量和质量要求。212 仔细熟悉整个建筑外轮廓，确保整个脚手架搭设实用不浪费。213 认真熟悉脚手架施工规范，严格按照规范设计与搭设脚手架工程。22 材料和人员准备221 对进场的槽钢需经验收合格后方可使用，每施工完一层外脚手架，由执行部组织检查验收，验收依据主要有建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，泰安市建设工程项目安全管理资料汇编之扣件式外脚手架检查验收表、建筑施工安全检查标准之外脚手架检查评分表，以及建筑施工高处作业安全技术规范有关要求。222 做好钢管、扣件及撑头等主要材料的计划和采购进场组织工作，严格按照施工平面布置图要求指定地点堆放。223 所有脚手架工人必须持证上岗，进场前进行安全、质量教育。23 作业条件231 脚手架施工队伍和机械材料已具体落实，现场临时道路和水电已经通畅。3 总体施工顺序31外脚手架搭设从地下室到一层地面采用落地式脚手架，一层以上采用悬挑式脚手架。每5-6层一悬挑。4 脚手架施工方法 41 外脚手架搭设方法外架采用双排钢管脚手架，钢管采用扣件连接。各楼栋一层一下采用落地式脚手架，各楼栋从1层顶板开始悬挑，每6层一悬挑，悬挑高度为18米。悬挑钢梁选用 18型工字钢，楼板预埋件16圆钢拉环，脚手架全部采用48×3.5无缝式焊接管搭设，无严重锈蚀、压扁、开裂、长度除特殊要求外不应超过6米。严禁51mm与48mm钢管混用，操作层满铺脚手板，外侧悬挂绿色密目安全网。底部设置扫地杆，再在上一楼层梁板浇注砼时预埋20圆钢筋吊勾，采用16号钢丝绳结合花篮螺栓拉紧钢管卸荷，见附图，承重钢丝绳卸荷采用五层设置一道。钢丝绳间距应该与立杆配套。落地式脚手架底部设脚手板。立杆底部应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆离地不大于200，纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。 1）架构尺寸设计 立杆纵距1.5米，步距1.8米。小横杆间距0.8米，大横杆间距1.8米，内排立杆距墙0.30米。 小横杆里端距墙0.20米。 2）连墙点的设置 采用2步3跨进行连墙点设置，在每隔一个楼层外围梁板边沿适当距离（按2步3跨计算）预埋一段直径25钢筋于砼内，再用钢管和扣件使脚手架和建筑楼层可靠连接。 连墙杆要上下左右对齐设置。 脚手架的上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m。 3）整体性拉结杆件的设置剪刀撑沿水平竖向连续布置，并随立杆、纵向水平杆同步搭设在相邻两排剪刀撑之间。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端作旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。在脚手架立杆底端之上100-300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。脚手架立面图如图： 4）杆件连接构造要求 左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。如下图示： 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。 小横杆应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本结构杆件的小横杆。 钢管之间应采用对接扣件连接，如采用搭接，其搭接长度不得小于800mm。 4、2 外脚手架防护及搭设 4、2、1安全防护 脚手架外侧从地面起（扫地杆）采用密眼绿色无破损安全网全封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用。 外脚手架在操作层满铺脚手板。脚手板每块不得大于30公斤，离开墙面12-15CM，并且不得出现探头板（伸出小横杆20CM）。其下每三层设一道隔离层，用安全网全封闭。每次暴风雨来临前，必须对脚手架进行加固；暴风雨过后，要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。外脚手架在每步中间设置一根水平围护大横杆,沿整个建筑四周。两层楼层的高度设置一道不小于18CM高的踢脚板。表面用红白油漆分色。在三层及以上每四层四周设悬挑水平安全栏板一道，以防施工楼层的杂物坠落伤人。安全栏板外悬挑出4米，采用钢管与外排脚手架拉接，安全栏板采用模板满铺。 4、2、2脚手架的搭设 （1）作业程序 放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，架设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3-4根立杆后，随即架设第一步纵向平杆和横向平杆，校正立杆垂直和平杆水平，使其符合要求后，拧紧扣件。形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量设置连墙件按第一步架的作业程序和要求搭设第二步，依次类推随搭设进度及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护，挂安全网。 （2）搭设时注意事项 底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。 一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。如两组作业，可分别从相对角开始搭设。 连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。 杆件端部伸出扣件之外的长度不得小100mm。 剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有1道连接。 周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。 作业层的栏杆的挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆接长也应符合对接或搭接的相应规定。脚手架必须随施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于2000mm。 （3）搭设的质量要求 扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求。搭完一步要对脚手架的步距、纵距、横距和垂直度进行检查，立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差±7mm。 间距：步距偏差允许±20mm，立杆纵距偏差允许±50mm，立杆排距偏差允许±20mm。大横杆的高差：一根杆的两端允许±20mm，在每一个立杆纵距内允许±10mm，每片脚手架总长度允许偏差±50mm。 4、3 内、外脚手架搭设安全事项 1）严禁酒后及五级上大风、雷雨天上架作业。 2）作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱抛杂物。 3）注意随时检查架体及卸荷节点情况，发现问题及时上报、处理。 4）注意清理架上无用的杂物，减轻架上的荷载。 5）及时与结构拉结，以确保搭设过程安全。 6）扣件要拧紧。有变形的钢管和不合格的扣件不能使用。校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。7）搭设工人必须具备特种工上岗证并经考核合格后方可上岗操作。上岗时必须系安全带，戴安全帽。严禁穿带钉易滑鞋上岗作业。8）外架脚手架应由专业架子工操作，搭设前应由安全负责人进行安全技术交底。9）搭设前应清除地面障碍物，作业区及进出口处必须设置警戒标志，进行有效维护并派专人指挥，严禁非作业人员进入。10）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有恐高症、心脏病、癫痫病者严禁高空作业。11）脚手架施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，严禁酒后、疲劳或带病作业。12）脚手架施工场地必须进行有效的现场围护，并按规定设置醒目的安全标牌，派专人看守，严禁非操作人员入内。13）此脚手架为高空作业，应严格按“三不伤害”的原则进行施工，即：不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。14）脚手架的构配件质量与搭设质量，应严格按规范进行检查验收，合格后方可使用。15）当有六级和六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。16）施工人员应听从指挥，脚手架上严禁乱堆乱放及集中堆放，严禁空中掉物。对施工荷载作用频繁处，要加强检查，随时紧固。在未采取加固措施及安全负责人批准的情况下，严禁悬挂起重设备。17）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；连墙件。同时设专人作定期、不定期的经常性检查，不合格部位及时修复或更换，符合规定后，方准继续使用。18）在脚手架上进行电焊、气割作业时，必须有防火措施（如设置接火斗等）和专人看火。19）临时施工用电线等严禁随意缠绕、勾挂在脚手架钢管上，应采取隔离、架空措施；主楼脚手架体应进行有效接地、避雷.5 悬挑脚手架验收的技术要求1）悬挑工字钢必须保证其与楼板预埋件的稳固连接，以及脚手架钢管与工字钢的连接。2）立杆垂直度偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值：当架高20m时，为不大于50mm时；当架高20m而50m为不大于50mm时；当架高50m时应不大于100mm。步距偏差不大于20mm，纵距偏差不大于50mm，排距偏差不大于20mm；3）同一根大横杆两端的高差不大于20mm，同跨内外两根大横杆高差不大于10mm4）小横杆外伸长度为100±20mm；5）扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，检查数量与质量判定标准见下表，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（n）合格判定数（A0）不合格判定数（R0）1连接立杆与横杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、大横杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112351223462连接小横杆与大横杆的扣件5190911501512802815005011200120132005813203250123571023468116 工艺流程6.1先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面的脚手架底座（可采用25以上钢筋）及下表面的斜撑连接钢管焊接牢固。6.2在工字钢悬挑层的下一层，工字钢的正下方梁中央预埋25的钢筋，穿过尺寸200×200mm2的垫块，作为工字钢斜撑底座。6.3在悬挑层将悬挑梁锚固筋预埋到梁板内，然后浇注梁板混凝土，待混凝土强度达到10MPa后，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强度达到15Mpa后才能逐步施加脚手架荷载。6.4工字钢悬挑梁制作见图6.1.4（图中未注明尺寸单位均为mm，下同）。100横距1234图6.4 悬挑梁构造示意图1. 钢筋 2.钢管 3.工字钢 4.底座垫板6.5工字钢锚固示意图a.锚固筋预埋b.安放工字钢c.锚固筋焊接1234图6.5 工字钢锚固示意图1.钢筋混凝土 2.锚固筋 3.板底筋 4.工字钢悬挑梁注：锚固筋锚固深度不宜小于10mm。依次循环 ······内侧立杆内侧纵向扫地杆外侧立杆横向扫地杆外侧纵向扫地杆内侧第一步纵向水平杆第一步横向水平杆外侧第一步纵向水平杆铺脚手板装设安全平网铺挡脚板挂密目式安全网外侧第二步纵向水平杆第二步横向水平杆内侧第二步纵向水平杆外侧第三步水平杆6.6工字钢悬挑架搭设流程详见图6.6：图6.6 工字钢悬挑架搭设流程注： 为脚手架搭设循环工序。6.7工字钢悬挑梁安装完毕后，即搭设钢管斜撑，并在斜撑上部靠近工字钢处设置水平连接钢管，或在上部不用钢丝绳卸荷，以增强架体基础的整体性，详见图6.7。85431216710911图6.7 工字钢悬挑支撑系统示意图1.混凝土框架梁 2.斜撑预埋16钢筋 3.工字钢预埋16圆钢 4.工字钢 5.25钢筋底座 6.旋转扣件 7.钢管 8.直角扣件 9.纵向拉结钢管 10.钢管斜撑 11.垫板20025015015012346.8拉接件设置详图。图6.8 拉接件设置详图1.预埋25钢筋 2.直角扣件 3.拉结钢管 4.钢筋混凝土梁7 防雷避雷措施将每道预埋的吊环20圆钢与楼面钢筋焊接并与主楼的地极接通，形成防雷系统，竖向地极钢筋电阻应小于10欧。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表所列数值。外电线路电压1KV1-10KV35-110KV154-220 KV330-500 KV最小安全操作距离（m）46810158 验收使用和管理1.脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收，并及时向省安检部门备案及验收。确认符合要求后方可投入使用。2.在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用，架体上严禁堆放各类设施料并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松劲度及时清理架板上的建筑垃圾和材料加强架体的维护和保养，确保脚手架的正常使用。3.在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板。4.安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施。9 普通型钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为23.0 m,立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50 m，立杆的横距为0.90 m，大小横杆的步距为1.80 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 脚手架沿墙纵向长度为51.0 m； 钢管平均长度 6.0 m； 采用的钢管类型为 48×3.50 mm； 横杆与立杆连接方式为 单扣件；取扣件抗滑承载力系数为: 0.80； 连墙件布置取 二步三跨，竖向间距 3.60 m，水平间距 4.50 m，采用 扣件连接； 连墙件连接方式为 双扣件 连接； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2； 脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处山东省泰安泰山，基本风压为0.85 kN/m2； 风荷载高度变化系数z 为0.74； 风荷载体型系数s 为 0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m2； 脚手板自重标准值:0.350 kN/m2； 栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2 安全设施与安全网:0.005 kN/m2； 脚手板铺设层数:6 脚手板类别:木脚手板； 栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值:0.038 kN/m2； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 18号工字钢，其中: 建筑物外悬挑段长度 1.20 m 建筑物内锚固段长度 1.80 m 与楼板连接的螺栓直径 :16.00 mm； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为: 1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。 钢丝绳安全系数取: 6.00； 钢丝绳与梁夹角为: 60.0 度； 二、大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1 = 0.038 kN/m； 脚手板的自重标准值:P2 = 0.350×0.900/(2+1) = 0.105 kN/m； 活荷载标准值: Q = 2.000×0.900/(2+1) = 0.600 kN/m； 静荷载的设计值: q1 = 1.2×0.038+1.2×0.105 = 0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2 = 1.4×0.600 = 0.840 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max = 0.08×0.172×1.5002+0.10×0.840×1.5002 = 0.220 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max = -0.10×0.172×1.5002-0.117×0.840×1.5002 = -0.260 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： = Max(0.220×106,0.260×106)/5077.8 = 51.152 N/mm2 ； 大横杆的最大弯曲应力为 = 51.152N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1 = 0.038+0.105 = 0.143 kN/m ； 活荷载标准值: q2 = 0.600 = 0.600 kN/m ； 最大挠度计算值为： V = 0.677×0.143×1500.04/(100×206000.000×121867.0)+0.990×0.600×1500.04/(100×206000.000×121867.0) = 1.432 kN； 大横杆的最大挠度 1.432 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500 = 0.057 kN； 脚手板的自重标准值：P2 = 0.350×0.900×1.500/3 = 0.158 kN； 活荷载标准值: Q = 2.000×0.900×1.500/3 = 0.900 kN； 集中荷载的设计值: P = 1.2×0.057+1.2×0.158+1.4×0.900 = 1.517 kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 均布荷载最大弯矩计算:Mqmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:Mpmax = 1.517×0.900/3 = 0.455 kN.m； M = Mqmax+Mpmax = 0.005+0.455 = 0.460 kN.m 最大应力计算值 = 0.460×106/5077.8 = 90.555 N/mm2 ； 小横杆的最大应力计算值 = 90.555N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm 2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vmax = 5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121867.0) = 0.013 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 大横杆传递荷载 P = 0.057+0.157+0.900 = 1.115 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1114.5×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×121867.0) = 1.149 mm； 最大挠度和：V = Vqmax+Vpmax = 0.013+1.149 = 1.162 mm； 小横杆的最大挠度 1.162 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900.0/150 = 6.000与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12.80 kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2 = 0.057 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.900/2 = 0.017 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.900×1.500/2 = 0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2.000×0.900×1.500/2 = 1.350 kN； 荷载的设计值: R = 1.2×(0.057+0.017+0.236)+1.4×1.350 = 2.262kN； R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80×23.00 = 5.055 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板,标准值为0.35 NG2 = 0.350×6×1.500×(0.900+0.35)/2 = 1.969 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板标准值为0.140； NG3 = 0.140×6×1.500/2 = 0.630 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.005×1.500×23.000 = 0.173 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.827 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×0.900×1.500×2/2 = 2.700 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.850 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.740； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7×0.850×0.740×0.645 = 0.284 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×7.827+1.4×2.700 = 13.172 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.827+0.85×1.4×2.700 = 12.605 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.85×1.4WkLah2/10 = 0.85×1.4×0.284×1.500×1.8002/10 = 0.164 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.172 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.163 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：lo = 3.140 长细比 Lo/i = 199 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.182； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 13171.98/(0.182×489.30) = 147.911N/mm2； 立杆稳定性计算 = 147.911N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.605 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.163 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：lo = 3.140 长细比 Lo/i = 199 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.182； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 12604.98/(0.182×489.30)+164300/5077.793 = 173.901N/mm2； 立杆稳定性计算 = 173.901N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N2 = N1w+N0 风荷载标准值 Wk = 0.284kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0 = 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w = 1.4×Wk×Aw = 6.441 kN； 连墙件的轴向力设计值 N1 = N1w+N0 = 11.441 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L/i = 300.000/15.782 的结果查表得到 = 0.949 ，L为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.893 cm2；f = 205.00 N/mm2 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.893×10-4×205.000×103 = 95.191 kN； N1 = 11.441 < N f = 95.191,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1 = 11.441小于 双扣件 的抗滑力12.8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为 900 mm，内排脚手架距离墙体 300 mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200 mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W = 185.00 cm3，截面积A = 30.60 cm2。 受脚手架集中荷载 N = 1.2×7.827 +1.4×2.700 = 13.172 kN； 水平钢梁自重荷载 q = 1.2×30.60×0.0001×78.500 = 0.288 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = -2.916 kN； R2 = 16.381 kN； R3 = 10.966 kN； R4 = -0.530 kN。 最大弯矩 Mmax = 1.853 kN.m； 最大应力 = M/1.05W+N/A = 1.853×106/(1.05×185000.00)+13.172×103/3060.00 = 13.844 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 13.844 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b = 2.00 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b' = 1.07 - 0.282 / b = 1.07 - 0.282 /2.000 = 0.929 。 经过计算得到最大应力 = 1.853×106 /( 0.929×185000.000) = 10.782 N / mm 2 水平钢梁的稳定性计算 = 10.782 小于 f = 205.000 N/mm2,满足要求! 十、拉绳与支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算 其中Ruicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力； RDicosi 为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 当 RAH > 0 时，水平钢